Свод правил СП 269.1325800.2016 Транспортные сооружения в сейсмических районах. Правила уточнения исходной сейсмичности и сейсмического микрорайонирования.
СП 269.1325800.2016
СВОД ПРАВИЛ
ТРАНСПОРТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ
Правила уточнения исходной сейсмичности и сейсмического микрорайонирования
Transport structures in seismic zones. Rules for initial seismity detailing and seismic microzoning
ОКС 93.040, 93.060, 93.080, 93.100, 93.120, 93.140
Дата введения 2017-06-17
Предисловие
Сведения о своде правил
1 ИСПОЛНИТЕЛЬ - Общество с ограниченной ответственностью "Проектирование, обследования, испытания строительных конструкций" (ООО "ПОИСК")
2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство"
3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)
4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 16 декабря 2016 г. N 961/пр и введен в действие с 17 июня 2017 г.
5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт)
6 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет
Введение
Настоящий свод правил разработан в соответствии с требованиями федеральных законов от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании", от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений" и от 29 июня 2015 г. N 162-ФЗ "О стандартизации в Российской Федерации".
Работа выполнена ООО "ПОИСК" (д-р геол.-мин. наук, проф. Г.С.Шестоперов, инж. С.Г.Шестоперов). При разработке настоящего свода правил были использованы материалы работ по уточнению исходной сейсмичности и сейсмическому микрорайонированию участков строительства транспортных объектов, выполнявшихся ИФЗ РАН (д-р физ.-мат. наук, проф. В.И.Уломов, д-р геол.-мин. наук, проф. Е.А.Рогожин), центром "Наука" СО РАН (канд. техн. наук С.А.Перетокин), ОАО "Фундаментпроект" (инж. К.А.Костенко, инж. А.В.Хилько), ИЗК СО РАН (д-р геол.-мин. наук В.И.Джурик).
1 Область применения
Настоящий свод правил устанавливает правила проведения работ по уточнению исходной сейсмичности (УИС) и сейсмическому микрорайонированию (СМР) при изысканиях участков нового строительства, реконструкции, капитального ремонта и восстановления транспортных объектов, включая транспортные здания, в сейсмических районах.
Настоящий свод правил не распространяется на УИС и СМР территорий городов и других населенных пунктов, промышленных, энергетических, гидротехнических и сельскохозяйственных сооружений, а также на сооружения высокоскоростного железнодорожного транспорта.
Примечания
1 Исходная сейсмичность определяется в баллах шкалы MSK-64 по картам общего сейсмического районирования Российской Федерации (приложение А СП 14.13330.2014).
2 Правила настоящего свода правил детализируют основные требования к уточнению исходной сейсмичности и сейсмическому микрорайонированию, изложенные в СП 47.13330.
2 Нормативные ссылки
В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:
ГОСТ 25100-2012* Грунты. Классификация
СП 14.13330.2014 "СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах" (с изменением N 1)
СП 22.13330.2011 "СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений"
СП 24.13330.2011 "СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты"
СП 34.13330.2012 "СНиП 2.05.02-85* Автомобильные дороги"
СП 35.13330.2011 "СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы"
СП 47.13330.2012 "СНиП 11-02-96 Инженерные изыскания для строительства. Основные положения"
СП 119.13330.2012 "СНиП 32-01-95 Железные дороги колеи 1520 мм"
Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте федерального opгана исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.
3 Термины и определения
В настоящем своде правил применены следующие термины с соответствующими определениями:
3.1 активный разлом: Разлом земной коры или всей литосферы, по которому за последние 10000 лет происходили смещения горных пород или возникали очаги землетрясений.
3.2 амплитуда разрыва: Величина относительного смещения в плоскости разрыва двух смежных точек, находящихся на противоположных крыльях разлома.
3.3 амплитудная характеристика сейсмического воздействия: Расчетная амплитуда сейсмических ускорений (скоростей, перемещений) грунта, принимаемая при проектировании сооружений.
3.4 балл шкалы MSK-64: Мера опасности землетрясения, определяемая по реакции людей и животных, изменениям земной поверхности, показаниям сейсмометрических приборов, тяжести повреждений некоторых типов зданий и сооружений пониженной сейсмостойкости.
3.5 взброс: Разрыв со смещением висячего крыла разлома вверх по плоскости разрыва.
3.6 водно-песчаные потоки: Потоки донных отложений, образующиеся на подводных склонах при землетрясении. Могут возникать также на береговых склонах рек, озер, водохранилищ, сложенных слабыми водонасыщенными песками.
3.7 гипоцентр землетрясения: Начальная точка разрыва горных пород, завершающегося образованием (обновлением) тектонического разлома.
3.8 зона дробления: Дезинтегрированный массив горных пород, расположенных между крыльями разлома.
3.9 исходная (нормативная) сейсмичность: Опасность землетрясения в целых баллах шкалы MSK-64, определяемая по нормативным картам общего сейсмического районирования в зависимости от требований, предъявляемых к сейсмостойкости сооружений (объектов классов сейсмостойкости I, II и III).
3.10 категория грунта по сейсмическим свойствам: Характеристика расчетной толщи грунта, в зависимости от которой устанавливается огибающая нормализованных спектров сейсмического воздействия на сооружение (коэффициент динамичности).
3.11 класс сейсмостойкости: Системная (таксонометрическая) единица, позволяющая упорядочить множество сооружений по свойству выдерживать без разрушения землетрясения, повторяющиеся с различной вероятностью в месте расположения объекта.
Примечание - Транспортные сооружения по сейсмостойкости подразделяются на три класса с допустимым при проектировании сейсмическим риском (вероятностью превышения силы расчетного землетрясения за интервал времени 50 лет) 10, 5 и от 2,5 до 1% для сооружений классов сейсмостойкости III, II и I соответственно. Принятым значениям риска соответствуют сейсмические события, повторяющиеся в среднем с интервалом времени 500, 1000 и от 2000 до 5000 лет. Отнесение сооружений к классам сейсмостойкости выполняется согласно правилам проектирования транспортных сооружений в сейсмических районах.
3.12 линия (след) разлома: Линия пересечения земной поверхности плоскостью разрыва.
3.13 магнитуда: Мера землетрясения, характеризующая в неявной форме энергию, выделившуюся при землетрясении в виде сейсмических волн.
3.14 общее сейсмическое районирование: Процедура выделения на территории страны методом вероятностного анализа сейсмической опасности (ВАСО) зон сейсмичностью 6, 7, 8, 9 и 10 баллов по шкале MSK-64.
3.15 очаг землетрясения: Область разрыва земной коры, сопровождаемого быстрой подвижкой контактирующих горных пород.
3.16 разлом: Разрывное нарушение в земной коре, образовавшееся в процессе тектонических деформаций горных пород.
3.17 сброс: Разрыв со смещением висячего крыла разлома вниз по плоскости разрыва.
3.18 сбросо-сдвиг: Разрыв, включающий в себя сбросовую и сдвиговую составляющие относительного смещения крыльев разлома.
3.19 сдвиг: Разрыв с относительным смещением крыльев разлома в направлении его простирания.
3.20 сейсмическая жесткость грунта: Произведение плотности грунта на скорость распространения в слое сейсмических волн.
3.21 сейсмические волны: Колебательный процесс распространения быстрых изменений напряженно-деформированного состояния земной коры или всей литосферы из очага землетрясения на сопредельные участки недр и земной поверхности.
3.22 сейсмическое микрорайонирование; СМР: Комплекс инженерно-геологических и инженерно-сейсмологических работ, имеющих целью выделение на территории строительного объекта микрозон, существенно различающихся по сейсмической опасности.
3.23 сейсмичность строительной площадки (участка): Опасность землетрясения на данном участке, определяемая с учетом класса сейсмостойкости размещаемого на участке объекта, а также коррекции исходной сейсмичности за счет сейсмического режима в пункте строительства, местных инженерно-геологических и геоморфологических условий.
3.24 сейсмодислокации: Изменения земной поверхности, возникающие при землетрясениях. Различают сейсмотектонические (разрывы земной поверхности, поднятия, опускания, горизонтальные перемещения участков земной коры), сейсмогравитационные (оползни, обвалы, сели, лавины, водно-песчаные потоки, грифоны) и вибрационные (вертикальные разрывы и остаточные перемещения в грунте, вызванные распространением сейсмических волн). По времени возникновения различают современные (за последние несколько сотен лет), голоценовые (за последние 10000 лет) и более древние палеосейсмодислокации.
3.25 спектральная характеристика сейсмического воздействия на сооружение: Спектр наибольших ускорений осциллятора, соответствующий данному землетрясению, или огибающая спектров наибольших ускорений осциллятора, характеризующая возможное воздействие на сооружение совокупности многих землетрясений. Спектры, построенные для относительных наибольших ускорений осциллятора, измеренных в долях наибольших ускорений колебаний грунта, называются нормализованными.
3.27 тектоническое землетрясение: Колебания грунта, вызванные упругой отдачей горных пород при их разрыве в процессе тектонических деформаций земной коры.
3.28 уравнение макросейсмического поля: Математическое выражение, позволяющее приближенно определить силу землетрясения в известном пункте равнинной местности для участков, сложенных средними по сейсмическим свойствам грунтами, по магнитуде землетрясения, глубине очага, эпицентральному расстоянию и эмпирическим коэффициентам.
3.29 уравнение метода сейсмических жесткостей: Математическое выражение, позволяющее определить приращение сейсмичности площадки за счет местных инженерно-геологических условий по сейсмической жесткости исследуемого грунта.
3.30 уравнение сейсмического режима: Математическое соотношение между силой землетрясения по шкале MSK-64 и средним промежутком времени в годах между землетрясениями этой силы в месте строительства.
3.31 уточнение исходной сейсмичности; УИС: Процедура корректировки сейсмической опасности, установленной картами ОСР, на основании уточненных данных о сейсмотектонической обстановке в районе строительства и расчета сейсмического режима (повторяемости землетрясений) в данном пункте.
3.32 шкала MSK-64: Сейсмическая шкала, служащая для оценки в баллах опасности землетрясений в зависимости от реакции людей и животных, тяжести повреждений некоторых типов зданий и других эффектов колебаний грунта.
3.33 эпицентр: Точка на земной поверхности, расположенная над гипоцентром.
3.34 эпицентральное расстояние: Расстояние между известным пунктом и эпицентром землетрясения.
4 Основные положения
4.1 Работы по УИС и СМР на участках, предназначенных для строительства транспортных сооружений, выполняются в целях уточнения опасности землетрясений на основании данных об активных разломах, сейсмическом режиме в пункте строительства, сейсмических свойствах изучаемой толщи грунта и геоморфологических условиях участка строительства.
4.2 Задачи УИС и СМР заключаются в количественной оценке сейсмического воздействия, а именно: выявлении амплитудных и спектральных характеристик сейсмического воздействия на сооружение при землетрясении расчетной силы.
4.3 При выполнении инженерно-сейсмологических исследований проводятся следующие виды работ:
- изучение материалов ранее выполненных исследований по инженерной сейсмологии, сейсмотектонике и сейсмичности района, а также данных общих инженерно-геологических изысканий и аэрокосмического зондирования участка строительства;
- визуальные сейсмотектонические и макросейсмические обследования на участке строительства и прилегающей территории;
- геологические, геодезические, геофизические и геохимические работы;
- сейсмический мониторинг с помощью сети временных сейсмостанций;
- комплексный анализ всей совокупности полученных данных, оформленный в виде сводного отчета, содержащего значение уточненной сейсмичности района строительства, карту (схему) сейсмического микрорайонирования участка строительства, рекомендуемые амплитудные и спектральные характеристики сейсмического воздействия на сооружение.
4.4 Работы по УИС и СМР на участках строительства транспортных сооружений выполняются организациями, которым в установленном порядке предоставлено право на проведение этого рода деятельности.
4.5 При планировании состава, объема и методов выполнения работ по оценке опасности землетрясений рекомендуется учитывать возможный социальный, экономический и экологический ущерб, обусловленный прекращением функционирования транспортных систем и авариями транспортных средств в результате сейсмотектонических, сейсмогравитационных и сейсмических воздействий. Содержание работ по УИС и СМР должно соответствовать допустимому сейсмическому риску (классу сейсмостойкости проектируемого сооружения).
4.6 Изучение сейсмотектоники и сейсмичности района по фондовым материалам проводится на участках строительства объектов всех классов сейсмостойкости. На этой основе с учетом данных общих инженерно-геологических изысканий упрощенными методами оценивается сейсмичность участков объектов классов сейсмостойкости II и III и планируются специальные инженерно-сейсмологические исследования условий строительства объектов класса сейсмостойкости I.
Примечание - При изысканиях объектов классов сейсмостойкости II и III полевые методы исследований, включая сейсморазведку, применяются в случаях, перечисленных в 6.21.
4.7 При оценке опасности землетрясений на участках строительства объектов классов сейсмостойкости II и III рекомендуется использовать корреляционные уравнения инженерной сейсмологии (уравнение макросейсмического поля, уравнение метода сейсмических жесткостей, уравнение сейсмического режима и др.), а также приближенные методы расчета, учитывающие влияние рельефа местности и местных инженерно-геологических условий на амплитудные и спектральные характеристики сейсмического воздействия на сооружение.
4.8 Для объектов класса сейсмостойкости I амплитудные и спектральные характеристики сейсмического воздействия на сооружение, полученные расчетом с использованием корреляционных зависимостей между данными общих инженерно-геологических изысканий и скоростями сейсмических волн в грунте, следует проверять и уточнять с применением инструментальных методов инженерной сейсмологии.
4.9 Результаты работ по оценке опасности землетрясений оформляются в виде сводного отчета по сейсмотектонике, сейсмоустойчивости склонов и сейсмической опасности изучаемой территории. Сейсмическая опасность показывается на картах (схемах) уточненного сейсмического районирования в полосе дороги и сейсмического микрорайонирования участков сооружений, определяемых техническим заданием. Масштаб карт (схем) устанавливается в зависимости от особенностей инженерно-геологической обстановки и размеров территории (акватории) выполняемых работ.
4.10 Применительно к сооружениям класса сейсмостойкости I материалы исследований по сейсмотектонике должны содержать сведения о положении возможных очагов землетрясений в радиусе до 100-150 км, вызывающих сотрясения силой 7 баллов и более на площадках, сложенных средними по сейсмическим свойствам грунтами, в пункте строительства, о типе (взброс, сброс, сдвиг, сбросо-сдвиг и др.) и характеристиках возможных разрывных движений на земной поверхности, максимальных зарегистрированных и расчетных значениях магнитуд, наблюдаемых и наиболее вероятных глубинах очагов, современных и голоценовых сейсмодислокациях в кровле коренных пород и слоях покровных отложений, а также о других проявлениях сейсмотектонической активности. Следы разломов на земной поверхности, их сейсмическая активность за последние 10000 лет и более должны быть подтверждены данными полевых инженерно-геологических работ и дистанционных съемок, а также материалами сети постоянных сейсмических наблюдений и временных сейсмостанций.
4.11 Материалы работ по оценке опасности землетрясений на участках строительства сооружений класса сейсмостойкости I должны содержать информацию о землетрясениях наибольшей силы на участке строительства за голоценовый период времени, сейсмическом режиме на прилегающей к объекту территории, скоростях сейсмических волн, значениях динамических модулей деформации и других характеристиках грунта в пределах расчетной толщи, положении границ микрозон участка строительства с различной интенсивностью сейсмического воздействия, а также о возможных сейсморазрывах, обвалах, оползнях, селях, лавинах, водно-песчаных потоках, разжижении грунта и других явлениях, обусловленных подземными толчками расчетной силы.
4.12 На картах (схемах) УИС и СМР опасность сейсмического воздействия указывается с округлением до десятой части балла шкалы MSK-64 или в физических единицах измерения картируемого параметра (в виде рекомендуемых для использования при проектировании амплитуд ускорения, скорости, перемещения колебаний грунта) с приемлемым для практических целей округлением значения определяемой величины.
5 Уточнение исходной сейсмичности района строительства
5.1 Исходную сейсмичность в заданной географической точке определяют в целых баллах сейсмической шкалы MSK-64 по одной из действующих карт общего сейсмического районирования (приложение А СП 14.13330.2014), выбираемой в зависимости от класса сейсмостойкости объекта.
При определении исходной сейсмичности объектов классов сейсмостойкости I, II, III следует использовать карты ОСР-2015-С, ОСР-2015-В, ОСР-2015-А исходя из обеспечения вероятности непревышения силы расчетного землетрясения 99, 95, 90% за интервал времени 50 лет или математического ожидания интервала времени между толчками расчетной силы 5000, 1000 и 500 лет соответственно.
5.2 Определяемая по картам общего сейсмического районирования исходная сейсмичность пункта строительства относится к участкам, расположенным на ровной местности и сложенным средними по сейсмическим свойствам грунтами.
5.3 За нормативные значения амплитудных характеристик колебаний грунтов следует принимать математическое ожидание наибольших амплитуд для представительных выборок инструментальных записей землетрясений, позволяющих выполнять их статистический анализ (приложение А).
При отсутствии достаточных данных об изменчивости исследуемых характеристик в имеющейся выборке для определения нормативных значений ускорения, скорости и перемещения грунта допускается использовать таблицу 5.1.
Таблица 5.1 - Характеристики колебаний грунта при землетрясениях
|
|
|
|
Интенсивность сейсмического воздействия, баллы | Ускорение, см/с | Скорость, см/с | Перемещение, см |
7 | 100 | 8,0 | 4,0 |
8 | 200 | 16,0 | 8,0 |
9 | 400 | 32,0 | 16,0 |
10 | 800 | 64,0 | 32,0 |
5.4 Для сооружений классов сейсмостойкости II и III нормативные амплитудные характеристики колебаний грунта уточняются по данным расчета сейсмического режима в пункте строительства (приложение В).
5.9 При изысканиях сооружений класса сейсмостойкости I для УИС составляют карту активных разломов, расположенных в радиусе до 100-150 км от объекта, и от сейсмогенерирующих разломов зон возможных очагов землетрясений выполняют расчет сейсмических воздействий для средних по сейсмическим свойствам грунтов и ровных площадок на участке строительства.
5.10 Для картирования и описания сейсмогенерирующих разломов (тип разрывов, максимальная магнитуда продуцируемых ими землетрясений и др.) проводят анализ фондовых и опубликованных источников геолого-геофизического и сейсмологического содержания совместно с материалами полевых геологических работ, сейсморазведки, эманационной и газовой съемок на ключевых участках, результатами дешифрирования аэро- и космических снимков, аэровизуальных наблюдений, данными датировки сейсмодислокаций радиоуглеродным методом.
5.11 При выполнении геофизических исследований, обеспечивающих строительство объектов класса сейсмостойкости I, следует проводить наблюдения сетью временных сейсмических станций в целях подтверждения данных о выделенных по фондовым и опубликованным источникам активных разломов, получения информации о распределении гипоцентров землетрясений по глубине, уточнения спектров сейсмического воздействия на сооружение для различных грунтов в створах мостовых и тоннельных переходов, а также на участках строительства других транспортных объектов класса сейсмостойкости I.
5.12 Сейсмическая опасность от каждой из выделенных зон активных разломов определяется по уравнению макросейсмического поля
b, s, c - коэффициенты уравнения макросейсмического поля, в среднем принимаемые b=1,5; s=3,5; с=3,0.
Примечания
1 Коэффициенты b, s, с допускается уточнять по приложению Б или по данным региональных сейсмотектонических исследований.
2 Форму изосейст и силу землетрясения вблизи эпицентра рекомендуется уточнять с привлечением региональных сейсмологических организаций.
Примечания
5.16 Уточненная сейсмичность района (пункта) строительства сооружений всех классов сейсмостойкости корректируется на этапе выполнения работ по СМР по правилам раздела 6 и приложениям Г-Л.
6 Сейсмическое микрорайонирование
6.1 Грунты, воспринимающие нагрузки от сооружений, должны сохранять устойчивость при землетрясении расчетной силы. Изменение интенсивности колебаний грунтов за счет инженерно-геологических и геоморфологических условий в границах участка строительства определяется и картируется применительно к сейсмоустойчивым отложениям расчетной толщи грунта.
6.2 Исследование сейсмоустойчивости грунтов в полосе дорог и на прилегающих склонах следует включать в состав работ по СМР.
6.3 Оценку сейсмоустойчивости склонов рекомендуется выполнять с учетом:
- сейсмических сил, сдвигающих покровные отложения относительно ложа оползня и уменьшающих давление на поверхность сдвига от собственного веса оползневого тела;
- сил гидростатического взвешивания, действующих ниже уровня воды в грунте;
- изменения физико-механических свойств грунта (угла внутреннего трения, сцепления, модулей деформации при сдвиге и сжатии) при сейсмическом воздействии;
- кратковременности действия сейсмических сил.
6.4 Если покровные отложения состоят из нескольких слоев, силы инерции в слоистой толще рекомендуется находить расчетом колебаний покровной толщи. Амплитудные и спектральные характеристики сейсмического воздействия на склон определяются для устойчивой породы, подстилающей покровные отложения, расположенные выше поверхности предполагаемого или ранее происшедшего сдвига.
6.5 Амплитудные и спектральные характеристики сейсмического воздействия на склон должны соответствовать землетрясению расчетной силы, значение которой определяется по действующим картам общего сейсмического районирования с поправками на сейсмический режим, инженерно-геологические условия и рельеф местности.
6.6 При определении сейсмических напряжений в толще грунта рекомендуется учитывать изменение при сейсмическом воздействии модулей деформации и увеличение рассеяния энергии колебаний покровных отложений из-за появления трещин и пластических деформаций в грунте.
6.7 Модуль деформации при сдвиге G в слоях покровных отложений и подстилающей породе определяют по формуле
6.8 Скорость S-волн определяется с помощью сейсморазведки или по данным общих инженерно-геологических изысканий согласно 6.41 и 6.42.
6.9 Модуль деформации грунта при сжатии Е определяют по формуле
- 0,3 - для скальных грунтов;
- 0,4 - для полускальных грунтов;
- 0,45 - для крупнообломочных и песчано-глинистых грунтов.
Примечания
6.14 Слои водонасыщенных илов и песков, залегающие на глубине до 20 м от ровной поверхности грунта, в том числе на дне заливов и проливов, могут подвергаться разжижению при землетрясениях. Глубина разжижения должна определяться расчетом с учетом силы расчетного землетрясения и физико-механических свойств илов и песков. Слой разжижаемого грунта исключается из расчетной толщи, учитываемой при оценке сейсмичности участка строительства.
6.15 Материалы работ по СМР участков строительства транспортных объектов должны содержать количественные оценки влияния особенностей залегания устойчивых слоев и сейсмических свойств грунта расчетной толщи, а также рельефа местности на амплитудные и спектральные характеристики сейсмического воздействия на сооружение.
6.16 Число микрозон различной сейсмической опасности, выделяемых на участке строительства, определяется неоднородностью строения исследуемой грунтовой толщи, изменчивостью сейсмических свойств грунта, рельефом местности и конструктивными особенностями сооружения.
6.17 При СМР участков больших и внеклассных мостов и виадуков через реки и глубокие долины, как правило, следует выделять микрозоны русла реки, ее пойм и береговых склонов. На участках возведения малых и средних мостов достаточно выделить одну микрозону по данным разведочного бурения на площадке с наименее благоприятными свойствами грунта.
6.18 При CMP участков мостовых переходов через проливы и заливы следует выделять микрозоны акватории, островов, кос и дамб в створе перехода, а также подходов к проливу (заливу).
6.19 Сейсмичность микрозон в створах больших и внеклассных мостов, виадуков и эстакад устанавливается по приращению балльности в местах микрозон, сложенных наименее благоприятными по сейсмическим свойствам устойчивыми грунтами.
6.20 Сейсморазведку и другие геофизические методы исследований следует применять во всех случаях изысканий на участках строительства транспортных объектов класса сейсмостойкости I.
6.21 При проведении изысканий на участках строительства сооружений классов сейсмостойкости II и III геофизические исследования следует применять в случаях:
- сложения верхней толщи инженерно-геологического разреза слоями крайне слабых грунтов (торфа, ила, текучих и текучепластичных супесей, суглинков и глин, рыхлых песков), требующего их замены или укрепления с оценкой влияния изменения геологической среды на сейсмичность участка строительства;
- наличия в разрезе линз погребенных слабых грунтов, в том числе таликов в мерзлой толще, а также карстовых пустот, заполненных слабыми грунтами;
- большой мощности аллювиальных и морских отложений в устьях рек, в морских проливах и заливах;
- особо сложных инженерно-геологических условий, встречающихся на участках меандрирующих рек с поймами, выполненными крайне слабыми отложениями, залегающими на неровной кровле консолидированных отложений, изрезанной палеоруслами блуждающей реки;
- присутствия на участке строительства дислокаций сейсмотектонического и сейсмогравитационного генезиса;
- падения в сторону тальвега пластов глинистых грунтов и коренной породы типа аргиллита, способствующего потере устойчивости покровных отложений на склонах долин и берегах проливов при землетрясениях;
- возможности оптимизировать антисейсмические мероприятия по критериям надежности и стоимости за счет применения геофизических методов исследования сейсмичности строительных площадок;
- возможности использования при СМР данных сейсморазведки прошлых лет, выполненной на исследуемой территории или в аналогичных инженерно-геологических условиях на прилегающих участках местности.
6.22 При выборе положения верхней и нижней границ расчетной толщи грунта, границ слагающих ее слоев нужно учитывать свойства грунтов инженерно-геологического разреза, тип и конструктивное решение фундаментов, глубину их заложения, влияние природно-техногенных воздействий на сохранность и свойства грунтов в транспортном коридоре.
Примечание - На участках распространения многолетнемерзлых грунтов мощность деятельного слоя следует принимать от поверхности грунта до уровня нормативной глубины сезонного оттаивания мерзлых грунтов.
6.23 Сейсмичность площадок строительства мостовых опор с массивными фундаментами мелкого заложения устанавливается в зависимости от сейсмических свойств грунта расчетной толщи мощностью 10 м, расположенной ниже отметок заложения фундаментов, сооружаемых в открытых котлованах. Если в пределах разведанной глубины инженерно-геологического разреза 10-метровый слой подстилается слоем менее прочного грунта, то нижнюю границу расчетной толщи следует принимать в уровне подошвы слабого подстилающего слоя, а ее верхнюю границу - на отметках низа фундаментов. Мощность слоев грунта в пределах расчетной толщи определяют по данным инженерно-геологических разрезов, соответствующих центральным осям фундаментов.
6.24 Для мостовых опор с фундаментами глубокого заложения положение верхней границы расчетной толщи устанавливают с учетом устойчивого уширения подмостового русла (срезки), общего размыва грунта у опор и технологии сооружения фундаментов. Из состава расчетной толщи исключают грунт насыпей подходов и залегающие с поверхности неуплотненные насыпные грунты, грунт выше подошвы плиты низкого свайного ростверка, слои ила, торфа, склонные к разжижению водонасыщенные рыхлые песчаные, очень слабые глинистые грунты текучепластичной и текучей консистенции, а также залегающие на дне водотоков, проливов и заливов насыпные (техногенные) грунты.
6.25 Для мостовых опор с фундаментами из свай-стоек нижняя граница расчетной толщи принимается в уровне кровли скальной породы или другого малосжимаемого грунта (глины твердой консистенции со статическим модулем деформации Е>50 МПа, крупнообломочных отложений с песчаным заполнителем или содержанием не более 40% глинистого заполнителя), на который опираются сваи-стойки. Если мощность неконсолидированного слоя меньше 10 м, в состав расчетной толщи включают часть скального массива или другого малосжимаемого грунта, с тем чтобы общая мощность расчетной толщи была не менее 10 м. То же правило действует при определении нижней границы расчетной толщи в основании столбчатых (свайных) опор, опирающихся на малосжимаемый грунт.
6.26 Для мостовых опор с фундаментами из висячих свай нижняя граница расчетной толщи проходит в уровне нижних концов свай или ниже этого уровня, но не менее 10 м от верхней границы расчетной толщи. Если в инженерно-геологическом разрезе присутствуют линзы или прослойки менее прочного грунта под слоем, в который погружены нижние концы свай, нужно считать, что нижняя граница расчетной толщи проходит по подошве наиболее заглубленного слабого слоя инженерно-геологического разреза. Во всех случаях нижняя граница расчетной толщи при проектировании мостовых опор с фундаментами из висячих свай принимается не ниже уровня поверхности, достигнутой при бурении разведочных скважин.
6.27 Для мостовых опор с массивными фундаментами глубокого заложения (опускными колодцами), опертыми на скальную породу, твердую глину или малосжимаемые крупнообломочные отложения, сейсмичность строительных площадок, как правило, устанавливают в зависимости от сейсмических свойств массива грунта, расположенного сбоку от фундамента, принимая мощность расчетной толщи от ее верхней границы не менее 10 м.
Примечание - При учете сил инерции в неконсолидированном слое и сейсмического давления грунта на боковые грани опускного колодца допускается в качестве расчетной толщи принимать слой малосжимаемого грунта мощностью 10 м, считая вниз от отметки подошвы опускного колодца.
6.28 Сейсмичность микрозон припортальных и заглубленных участков горных тоннелей следует находить в зависимости от сейсмических свойств массива, в котором ведут проходку горных выработок и сооружают обделку тоннеля.
6.29 Сейсмичность участков строительства тоннелей метрополитена и пешеходных тоннелей, сооружаемых в открытых котлованах, находят так же, как для площадок строительства мостовых опор.
6.30 Сейсмичность площадок строительства насыпей, водопропускных труб и транспортных тоннелей в насыпях следует определять в зависимости от сейсмических свойств грунта верхнего 10-метрового устойчивого слоя основания насыпи.
6.31 Сейсмичность площадок строительства выемок определяют в зависимости от сейсмических свойств грунта 10-метрового слоя, считая от контура откосов выемки.
6.32 Для опор контактной сети, расположенных на насыпи, сейсмичность строительных площадок находят в зависимости от сейсмических свойств 10-метрового слоя грунта насыпи и ее основания. Для опор контактной сети в выемках и нулевых местах учитывают сейсмические свойства грунта основания дороги на глубину 10 м от уровня основной площадки земляного полотна.
6.33 При определении сейсмичности площадок строительства подпорных стен используют те же правила выделения расчетной толщи грунта, что и для мостовых опор.
6.34 При определении сейсмичности площадок строительства вокзалов и других зданий транспортного назначения сейсмические свойства грунта расчетной толщи принимают осредненными по территории строительных площадок секций здания, разделенных деформационными (антисейсмическими) швами.
6.35 При расчете сейсмоустойчивости склонов сейсмичность участка относят к массиву породы мощностью 10 м, относительно которого проверяют возможность скольжения вышележащих отложений.
6.36 При сейсмическом микрорайонировании участков строительства транспортных сооружений уточненная сейсмичность, найденная по указаниям раздела 5, корректируется с учетом местных инженерно-геологических условий. Корректировка задается в форме приращения сейсмичности (балльности), учитывающей сейсмическую жесткость грунта строительной площадки.
6.37 Приращение сейсмичности за счет местных инженерно-геологических условий определяют с точностью до 0,1 балла по формуле
6.38 Если расчетная толща грунта состоит из нескольких слоев, то в этом случае принимается во внимание средневзвешенная сейсмическая жесткость пачки слоев, определяемая по формуле
6.39 Нормативная плотность грунтов инженерно-геологического разреза устанавливается по данным общих инженерно-геологических изысканий.
6.40 Скорости поперечных сейсмических волн в слоях находят по данным сейсморазведки или используя корреляционные уравнения, связывающие условное сопротивление грунта сжатию со значением скорости поперечных сейсмических волн.
Примечание - При определении скоростей S-волн по данным сейсморазведки следует вводить поправку на нелинейность деформаций грунта по 6.42.
6.41 При изысканиях объектов классов сейсмостойкости II и III, выполняемых без привлечения геофизических методов исследований, скорость поперечных сейсмических волн на глубине 10 м от поверхности грунта рекомендуется определять по формуле
где h - средняя глубина залегания слоя от поверхности грунта.
Примечания
1 При определении скоростей S-волн в слоях, сложенных грунтами категории III по сейсмическим свойствам, следует учитывать уменьшение скоростей волн за счет нелинейности деформаций грунта посредством умножения скоростей на поправочные множители 0,9; 0,8; 0,7 и 0,6 при исходной сейсмичности 7, 8, 9 и 10 баллов соответственно.
Таблица 6.1
|
|
|
Категория расчетной толщи грунта по сейсмическим свойствам | Сейсмическая жесткость расчетной толщи грунта  , т/(м ·с) | Нормализованные спектры расчетного сейсмического воздействия на сооружение |
I | Более 2570 |  при  0,1 с  при 0,1 с  0,3 с  , но не менее 1,0 при 0,3 с 1,8 с |
II | От 655 до 2570 |  при 0,1 с при 0,1 с 0,5 с  , но не менее 1,0 при 0,5 с 1,8 с |
III | Менее 655 | при 0,1 с при 0,1 с 0,7 с  , но не менее 1,0 при 0,7 с 1,8 с |
6.47 Рекомендуемые для использования при проектировании амплитуды перемещений, скоростей и ускорений колебаний грунта определяются по приложению А с учетом уточнения исходной сейсмичности пункта строительства за счет сейсмического режима местности и приращения сейсмичности за счет местных инженерно-геологических условий, а также поправки на рельеф участка строительства по 6.44.
Приложение А
(справочное)
Дробный балл сейсмической опасности как мера интенсивности колебаний грунта при землетрясениях
Исходная сейсмичность на картах общего сейсмического районирования задается в целых баллах сейсмической шкалы MSK-64. При УИС и СМР приращение сейсмической опасности получают, как правило, в десятичных долях целого балла. В результате выполнения УИС и СМР сила расчетного землетрясения отличается от целых чисел. В связи с этим необходимо установить понятие дробного балла сейсмической опасности как меры интенсивности колебаний грунта при землетрясениях.
На основе анализа акселерограмм сильных и разрушительных землетрясений были получены различные эмпирические зависимости между ускорениями колебаний грунта и силой землетрясения, описываемые формулой
k, с - эмпирические коэффициенты.
Таблица А.1 - Параметры колебаний среднего по сейсмическим свойствам грунта при землетрясениях силой 7-10 баллов
|
|
|
|
Сила землетрясения, баллы | Интервальные значения | ||
| ускорения, см/c | скорости, см/с | перемещения, см |
7 | 50-100 | 4,1-8,0 | 2,1-4,0 |
8 | 100-200 | 8,1-16,0 | 4,1-8,0 |
9 | 200-400 | 16,1-32,0 | 8,1-16,0 |
10 | 400-800 | 32,1-64,0 | 16,1-32,0 |
|
 |
Рисунок А.1 - Зависимости между ускорением колебаний грунта и силой землетрясения по экспериментальным данным (а), по шкале MSK-64 (б) и по строительным нормам и правилам (в)
Каноническая форма общего члена геометрической прогрессии (А.1) имеет вид
q - знаменатель прогрессии.
С помощью формулы (А.2) определяют значения ускорений колебаний грунта в диапазоне балльности от 7 до 10 баллов с шагом 0,1 балла (таблицы А.2-А.4). Подобным образом можно определить скорости и перемещения при колебаниях грунта в том же диапазоне балльности.
Наибольшую силу сотрясений и среднего по сейсмическим свойствам грунта вблизи эстакады определяют по уравнению макросейсмического поля
где b=1,5; s=3,6; с=3,1.
|
|
|
|
Сила землетрясения, баллы | Расчетные параметры горизонтальных колебаний грунта | ||
| Перемещение U, см | Скорость V, см/с | Ускорение W , см/c |
7,0 | 4,0-4,3 | 8,0-8,6 | 100-107 |
7,1 | 4,3-4,6 | 8,6-9,2 | 107-115 |
7,2 | 4,6-4,9 | 9,2-9,8 | 115-123 |
7,3 | 4,9-5,3 | 9,8-10,6 | 123-132 |
7,4 | 5,3-5,7 | 10,6-11,3 | 132-141 |
7,5 | 5,7-6,1 | 11,3-12,1 | 141-152 |
7,6 | 6,1-6,5 | 12,1-13,0 | 152-162 |
7,7 | 6,5-7,0 | 13,0-13,9 | 162-174 |
7,8 | 7,0-7,5 | 13,9-14,9 | 174-187 |
7,9 | 7,5-8,0 | 14,9-16,0 | 187-200 |
|
|
|
|
Сила землетрясения, баллы | Расчетные параметры горизонтальных колебаний грунта | ||
| Перемещение U, см | Скорость V, см/с | Ускорение W , см/c |
8,0 | 8,0-8,6 | 16,0-17,1 | 200-214 |
8,1 | 8,6-9,2 | 17,1-18,4 | 214-230 |
8,2 | 9,2-9,8 | 18,4-19,7 | 230-246 |
8,3 | 9,8-10,6 | 19,7-21,1 | 246-264 |
8,4 | 10,6-11,3 | 21,1-22,6 | 264-283 |
8,5 | 11,3-12,1 | 22,6-24,3 | 283-303 |
8,6 | 12,1-13,0 | 24,3-26,0 | 303-325 |
8,7 | 13,0-13,9 | 26,0-27,9 | 325-348 |
8,8 | 13,9-14,9 | 27,9-29,9 | 348-373 |
8,9 | 14,9-16,0 | 29,9-32,0 | 373-400 |
|
|
|
|
Сила землетрясения, баллы | Расчетные параметры горизонтальных колебаний грунта | ||
| Перемещение U, см | Скорость V, см/с | Ускорение W , см/c |
9,0 | 16,0-17,1 | 32,0-34,3 | 400-429 |
9,1 | 17,1-18,4 | 34,3-36,8 | 429-160 |
9,2 | 18,4-19,7 | 36,8-39,4 | 460-492 |
9,3 | 19,7-21,1 | 39,4-42,2 | 492-528 |
9,4 | 21,1-22,6 | 42,2-45,3 | 528-566 |
9,5 | 22,6-24,3 | 45,3-48,5 | 566-606 |
9,6 | 24,3-26,0 | 48,5-51,9 | 606-650 |
9,7 | 26,0-27,9 | 51,9-55,7 | 650-696 |
9,8 | 27,9-29,9 | 55,7-59,7 | 696-746 |
9,9 | 29,9-32,0 | 59,7-64,0 | 746-800 |
Приложение Б
(справочное)
Региональные коэффициенты уравнения макросейсмического поля
Таблица Б.1
|
|
|
|
Сейсмоактивные регионы и субрегионы | Коэффициенты уравнения макросейсмического поля | ||
| b | s | с |
Крым | 1,5 | 3,5 | 3,0 |
Нижняя Кубань | 1,5 | 3,5 | 3,0 |
Таманский полуостров | 1,5 | 3,5 | 3,0 |
Северный Кавказ | 1,6 | 3,1 | 2,2 |
Дагестан | 1,5 | 3,6 | 3,1 |
Алтай и Саяны | 1,5 | 3,5 | 3,0 |
Прибайкалье | 1,5 | 4,0 | 4,0 |
Якутия и северо-восток Российской Федерации | 1,5 | 3,5 | 3,0 |
Приморье и Приамурье | 1,5 | 3,5 | 3,0 |
о.Сахалин | 1,6 | 4,3 | 3,3 |
Курильские о-ва | 1,5 | 4,5 | 4,5 |
п-ов Камчатка | 1,5 | 2,6 | 2,5 |
п-ов Чукотка | 1,5 | 3,5 | 3,0 |
Балтийский щит | 1,5 | 3,5 | 3,0 |
Европейская часть Российской Федерации | 1,5 | 3,5 | 3,0 |
Урал и Западная Сибирь | 1,5 | 3,5 | 3,0 |
Приложение В
(справочное)
Уточнение исходной сейсмичности участка строительства железной и автомобильной дорог
В.1 Приведенные в настоящем приложении данные о комплексных исследованиях для уточнения сейсмической обстановки выполнялись при изысканиях железной дороги категории III по СП 119.13330 в Восточной Сибири. Длина исследованного участка дороги около 200 км. Перечень сооружений, для которых уточнена исходная сейсмичность, включает в себя 49 мостов на железной дороге и два моста на притрассовой автомобильной дороге.
Сооружения на железной дороге должны проектироваться с допустимым сейсмическим риском (вероятностью превышения расчетной сейсмической нагрузки) 5% за 50 лет эксплуатации. Для мостов на притрассовой автомобильной дороге сейсмический риск установлен в размере 10% за 50 лет эксплуатации.
________________
Для сооружений на притрассовой автомобильной дороге требования к их сейсмостойкости понижены. Согласно карте ОСР-97-А только начальный участок дороги длиной 30 км расположен в 9-балльной зоне. На остальном протяжении дорога проходит по 8-балльной зоне, переходя в 7-балльную зону вблизи конечного пункта трассы. При пересечении дорогой границ зон картированная сейсмическая опасность изменяется скачком на один балл.
Исходная сейсмичность, указанная на картах ОСР-97-А и ОСР-97-В, уточнялась расчетом по сетке с шагом 5х5 км с округлением силы сейсмического воздействия до 0,1 балла шкалы MSK-64. Положение зон очагов возможных землетрясений в районе проектируемой железной дороги и характеристики их сейсмической активности соответствовали методологии общего сейсмического районирования, основанной на данных о сейсмичности и сейсмическом режиме регионов Северной Евразии. Сейсмичность уточнялась для 20 пунктов, равномерно расположенных вдоль дорог.
Расчеты по методике ВАСО показывают непрерывное изменение сейсмической опасности вдоль дорог без скачков на границе зон 7-, 8- и 9-балльной опасности по картам ОСР-97-А и ОСР-97-В. Наибольшие погрешности сейсмической опасности, указанной на картах ОСР-97-А и ОСР-97-В, соответствуют пунктам вблизи границ зон различной сейсмичности (рисунки В.1 и В.2).
В результате уточнения исходной сейсмичности определены поправки к сейсмической опасности на сейсмический режим местности для 51 мостового сооружения. Для трех объектов уточненная сейсмичность совпала с исходной по картам ОСР-97, для 15 мостов уточненная сейсмичность оказалась выше исходной, для 33 мостов возможно уменьшение исходной сейсмичности при использовании детализированных карт общего сейсмического районирования. Значение поправки на сейсмический режим изменялось в пределах от -0,5 до 0,5 балла шкалы MSK-64.
|
 |
Рисунок В.1 - Изменение сейсмической опасности вдоль трассы железной дороги (средний период повторения землетрясений Т=1000 лет)
|
 |
Рисунок В.2 - Изменение сейсмической опасности вдоль трассы автомобильной дороги (средний период повторения землетрясений Т=500 лет)
В.2 Использование при проектировании целых баллов, указанных на картах ОСР-97, без уточнения сейсмической опасности с учетом ее вариации вдоль трассы железной и автомобильной дорог способно привести в одних случаях к недооценке опасности землетрясений, в других - к ее переоценке. Применение детализированных карт сейсмической опасности с шагом изолиний 0,1 балла шкалы MSK-64 позволяет проектировать дороги в соответствии с требуемым уровнем их сейсмостойкости, исключая случаи необоснованного снижения надежности для одних сооружений и завышения стоимости других объектов.
В.3 Для 51 сооружения на железной и автомобильной дорогах выполнено СМР, учитывающее местные инженерно-геологические и геоморфологические условия. С учетом всех видов поправок (на сейсмический режим, грунтовые условия и рельеф участков мостовых переходов) сейсмичность повышена для 8, уменьшена для 40 и оставлена без изменения для трех объектов.
Приложение Г
(справочное)
Уточнение исходной сейсмичности и сейсмическое микрорайонирование места расположения лавинозащитной галереи
Г.1 Рассматриваемый объект расположен на горном участке железной дороги категории IV по СП 119.13330 в долине р.Нижний Ингамакит, то есть находится в центральной части зоны активных Ингамакитских и Чина-Вакатских разломов. На флангах этой зоны землетрясения силой 9-10 баллов происходили в 1957 и 1967 гг. Центральная часть зоны характеризуется за последние 135 лет относительно слабой местной сейсмичностью, где за это время накопился значительный сейсмический потенциал (рисунок Г.1).
Галерея размещается на полке крутого склона. Свод галереи спроектирован из стальных гофрированных листов. Расстояние между осями фундаментов принято равным 7,68 м. Высота конструкции галереи от основной площадки до замка арки - 7,71 м, длина галереи - 38 м.
Исходные данные для расчета поправки, учитывающей особенности сейсмического режима в месте расположения галереи, представлены в таблице Г.1.
|
 |
Рисунок Г.1 - Сейсмичность и сейсмическая опасность в районе п.Чара Читинской области (с 1 марта 2008 г. - Забайкальский край)
Таблица Г.1
|
|
|
|
|
Сила землетрясения , баллы | 6 | 7 | 8 | 9 |
Интервал времени между толчками по сейсмологическим данным  , годы | 16 | 50 | 190 | 680 |
Десятичный логарифм времени | 1,204 | 1,700 | 2,279 | 2,832 |
Уравнение сейсмического режима в пункте строительства:
График формулы (Г.2) показан на рисунке Г.2. Уточненная по формуле (Г.2) сейсмичность района строительства, соответствующая интервалу времени между толчками Т=1000 лет или вероятности превышения расчетного сейсмического воздействия за 50 лет эксплуатации (сейсмическому риску) 5% составляет
|
 |
"+" - повторяемость землетрясений по сейсмологическим данным;
"-" - график сейсмического режима, построенный методом наименьших квадратов
Рисунок Г.2 - График сейсмического режима в верховьях р.Нижний Ингамакит
Г.2 Влияние рельефа местности на интенсивность колебаний грунта в месте расположения галереи
Согласно топографической карте ширина долины по дну приближается к 500 м, поверху - к 2000 м. Борта долины возвышаются над дном на 450-500 м. Средняя крутизна склонов 1:1,5. Отметка строительной площадки на 220 м превышает отметку дна долины, то есть в месте расположения галереи трасса дороги проложена в средней части склона.
Характеристика формы поперечного сечения долины определена в зависимости от ширины долины поверху L и глубины Н по формуле
Отношение амплитуд колебаний грунта на дне долины и на плоской горизонтальной площадке вне долины
Отношение амплитуд колебаний грунта в верхней части склонов и на плоской горизонтальной площадке вне долины
Г.3 Влияние местных инженерно-геологических условий на сейсмичность площадки строительства галереи
то есть толща относится к грунтам категории II по сейсмическим свойствам.
Приращение сейсмичности строительной площадки за счет грунтовых условий
Приложение Д
(справочное)
Определение условного сопротивления грунтов сжатию при сейсмическом микрорайонировании
Д.1 Общие положения
Известные зависимости между модулем деформации глинистых грунтов, углом внутреннего трения песков, прочностью скальных грунтов при сжатии и скоростью S-волн не полностью охватывают разнообразные инженерно-геологические условия, встречающиеся при строительстве. В связи с этим при сейсмическом микрорайонировании участков транспортных сооружений используется универсальная зависимость.
Д.2 Глинистые грунты
Таблица Д.1 - Условное сопротивление грунтов сжатию при неотрицательных значениях показателя текучести
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Грунты | Коэффициент пористости е | Условное сопротивление грунта сжатию , тс/м , в зависимости от показателя текучести | ||||||
|
| 0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 |
Супеси | 0,5
| 35 | 30 | 25 | 20 | 15 | 10 | - |
| 0,7 | 30 | 25 | 20 | 15 | 10 | - | - |
Суглинки | 0,5 | 40 | 35 | 30 | 25 | 20 | 15 | 10 |
| 0,7 | 35 | 30 | 25 | 20 | 15 | 10 | - |
| 1,0 | 30 | 25 | 20 | 15 | 10 | - | - |
Глины | 0,5 | 60 | 45 | 35 | 30 | 25 | 20 | 15 |
| 0,6 | 50 | 35 | 30 | 25 | 20 | 15 | 10 |
| 0,8 | 40 | 30 | 25 | 20 | 15 | 10 | - |
| 1,1 | 30 | 25 | 20 | 15 | 10 | - | - |
Таблица Д.2 - Условное сопротивление грунтов сжатию при отрицательных значениях показателя текучести
|
|
|
|
|
|
|
Грунты | Коэффициент пористости е | Условное сопротивление грунта сжатию , тс/м , в зависимости от показателя текучести | ||||
|
| -0,5 | -0,4 | -0,3 | -0,2 | -0,1 |
Супеси | 0,3 | 65 | 60 | 55 | 50 | 45 |
| 0,5 | 60 | 55 | 50 | 45 | 40 |
| 0,7 | 55 | 50 | 45 | 40 | 35 |
Суглинки | 0,3 | 70 | 65 | 60 | 55 | 50 |
| 0,5 | 65 | 60 | 55 | 50 | 45 |
| 0,7 | 60 | 55 | 50 | 45 | 40 |
| 1,0 | 55 | 50 | 45 | 40 | 35 |
Глины | 0,4 | 145 | 130 | 115 | 100 | 85 |
| 0,5 | 135 | 120 | 105 | 90 | 75 |
| 0,6 | 125 | 110 | 95 | 80 | 65 |
| 0,8 | 90 | 80 | 70 | 60 | 50 |
| 1,1 | 55 | 50 | 45 | 40 | 35 |
Пример - Коренные породы на участке реконструкции моста через р.Адагум (Краснодарский край) представлены аргиллитоподобной глиной. Физико-механические свойства глины определены исследованием опытных образцов, извлеченных при бурении семи разведочных скважин глубиной заложения до 30 м. Всего для лабораторных исследований отобрано 58 образцов с глубин от 1,5 до 29,2 м.
Коэффициент пористости образцов глины лежит в интервале значений от 0,62 до 1,27 при среднем значении частных определений 0,94.
Д.3 Песчаные грунты
Таблица Д.3 - Условное сопротивление сжатию плотных песков
|
|
|
Наименование грунта | Коэффициент пористости е | Условное сопротивление сжатию , тс/м |
Гравелистые и крупные пески независимо от их влажности | е<0,55 | 45 |
Пески средней крупности: | е<0,55 |
|
- маловлажные |
| 40 |
- влажные и насыщенные водой |
| 35 |
Мелкие пески: | е<0,60 |
|
- маловлажные |
| 30 |
- влажные и насыщенные водой |
| 25 |
Пылеватые пески: | е<0,60 |
|
- маловлажные |
| 25 |
- влажные |
| 20 |
- насыщенные водой |
| 15 |
Таблица Д.4 - Условное сопротивление сжатию песков средней плотности
|
|
|
Наименование грунта | Коэффициент пористости е | Условное сопротивление сжатию , тс/м |
Гравелистые и крупные пески независимо от их влажности | е=0,65 | 35 |
Пески средней крупности: | е=0,65 |
|
- маловлажные |
| 30 |
- влажные и насыщенные водой |
| 25 |
Мелкие пески: | е=0,70 |
|
- маловлажные |
| 20 |
- влажные и насыщенные водой |
| 15 |
Пылеватые пески: | е=0,80 |
|
- маловлажные |
| 20 |
- влажные |
| 15 |
- насыщенные водой |
| 10 |
|
 |
Д.4 Крупнообломочные грунты
Д.4.1 Гравийно-галечниковые грунты
На установленной нормами границе (50% содержания по массе обломков соответствующей фракции) прочность грунта полагают скачкообразно изменяющейся, что является условно принятым соглашением, в первом приближении учитывающим уменьшение прочности грунта с сокращением размера частиц жесткого каркаса. Таким образом, чем сильнее разрушена исходная скальная порода, тем ниже прочность остаточного материала.
|
 |
Пример - Галечниковый грунт осадочной породы содержит 55% по массе частиц размером более 10 мм и 45% частиц гравийной фракции. Требуется найти условное сопротивление сжатию грунта, содержащего обе фракции в данном соотношении.
Д.4.2 Крупнообломочные грунты с глинистым заполнителем
Искомое значение прочности галечника с суглинистым заполнителем:
Пример 2 - Крупнообломочный грунт содержит гальку осадочной породы в количестве 55% массы грунта и 27% частиц гравийной фракции. Кроме того, гравийно-галечниковые отложения включают в себя суглинистый заполнитель полутвердой консистенции, составляющий 18% массы грунта в целом.
|
 |
Рисунок Д.3 - Зависимости прочности галечника при сжатии от содержания суглинистого заполнителя полутвердой консистенции при расчете оснований на прочность (а) и при сейсмическом микрорайонировании (б)
Искомое значение условного сопротивления грунта из трех фракций
Пусть галечниковая фракция состоит из частиц размером от 10 до 20 мм в количестве 5% массы грунта, размером от 20 до 40 мм в количестве 10%, размером от 40 до 60 мм в количестве 25% и размером от 60 до 80 мм в количестве 15%.
|
 |
Рисунок Д.4 - Зависимости условного сопротивления гравийно-галечникового грунта при сжатии от содержания суглинистого заполнителя при расчете основания на прочность (а) и при сейсмическом микрорайонировании (б)
Д.5 Скальные грунты в зоне выветривания
Вдоль трасс дорог скальные грунты нередко выходят на земную поверхность, или их кровля располагается на глубине до 10 м от нее. В этих случаях в состав расчетной толщи грунта, сейсмическая жесткость которой учитывается при сейсмическом микрорайонировании сооружений на дорогах, включают верхнюю часть скального массива.
Приложение Е
(справочное)
Сейсмическое микрорайонирование участка строительства виадука
Е.1 Исходные данные
Мостовой переход через долину р.Чемитоквадже на Черноморском побережье Северного Кавказа (Краснодарский край) расположен между г.Туапсе и г.Сочи. Приустьевая часть долины р.Чемитоквадже врезана в подстилающие коренные породы примерно на 110 м. Древнее дно долины перекрыто аллювиальными четвертичными отложениями мощностью до 30 м. Крутизна скальных склонов долины достигает 30-35°. Исходная сейсмичность района принята равной 9 баллам по шкале MSK-64.
В средней части перехода кровля мергеля погружается на глубину около 30 м ниже современного дна долины. Инженерно-геологический разрез по оси центральной опоры включает в себя насыпной грунт, слой галечника мощностью 7,5 м, расположенный под ним слой суглинка толщиной 4,3 м и залегающий на кровле мергеля слой галечника мощностью 15,5 м.
Расчетная толща грунта, определяющая сейсмичность площадки центральной опоры виадука, включает в себя два слоя галечника и один слой суглинка (рисунок Е.1). Эти грунты имеют следующие характеристики:
Е.2 СМР в створе виадука
Сейсморазведка в створе моста выполнялась в целях определения скоростей продольных и поперечных волн в коренной породе и покровных отложениях. Работы осуществлялись вдоль линии длиной 276 пог.м. при наибольшей глубине зондирования 33 м. Регистрация колебаний грунта и предварительная обработка записей проводились с помощью сейсмостанции.
Приращение сейсмичности площадки центральной опоры за счет местных инженерно-геологических условий по данным сейсморазведки определяют по формуле
где средневзвешенная жесткость расчетной толщи
то есть расчетная толща относится к грунтам категории II по сейсмическим свойствам.
|
 |
Рисунок Е.1 - Скорости S-волн в грунтах расчетной толщи и в коренной породе
Таким образом, при использовании данных сейсморазведки и неинструментального способа СМР получены одинаковые приращения балльности строительной площадки опоры виадука.
Приложение Ж
(справочное)
Сейсмическое микрорайонирование участка мостового перехода
Мост через р.Углегорка (Сахалинская область) расположен на автомобильной дороге категории III по СП 34.13330. Первоначальный проект моста был разработан в 1993 г. в период действия карты ОСР-78, на которой сейсмичность района строительства моста была принята 7 баллов.
После Нефтегорского землетрясения 1995 г. сейсмичность территории мостового перехода была увеличена до 9 баллов. В связи с этим в 2001 г. была выполнена корректировка проекта. По измененному проекту полная длина моста составила 207,14 м. Мост относится к балочной системе с разрезными на поймах и неразрезным над руслом реки (частично над левобережной поймой) пролетными строениями. Опоры бетонные (железобетонные) с фундаментами в виде свайных ростверков расположены на левобережной и правобережной поймах.
По данным общих инженерно-геологических изысканий, левобережная пойма с поверхности сложена крайне слабыми отложениями (илами, глинистыми грунтами текучей консистенции, заторфованными суглинками). Мощность толщи этих грунтов изменяется от нескольких метров у подошвы береговой террасы до 23 м у русла реки. Под толщей слабых глинистых грунтов на кровле выветрелого аргиллита залегает суглинок с гравием и дресвой.
Инженерно-геологическая обстановка на правобережной пойме сложнее, чем на левом берегу реки. В верхних слоях грунтового массива присутствуют текучие, мягкопластичные и тугопластичные супеси, суглинки и глины с примесью органических веществ. Углы падения слоев локально более крутые, чем на левобережной пойме. Общая мощность покровных отложений, залегающих на кровле выветрелых аргиллитов, местами превышает 25 м.
Неблагоприятные особенности инженерно-геологической обстановки на правобережной пойме созданы деятельностью р.Углегорки и ее правого притока, спускающегося на пойму в створе моста с террасы правого берега.
Русловые процессы в палеоруслах р.Углегорки и ее притока привели к понижению отметок кровли трещиноватого аргиллита, увеличению мощности элювия, эрозии и сносу части коренной породы с выработкой плоского ложа и крутых стенок русел, с последующим накоплением в палеоруслах слабых отложений. В результате аргиллиты и покровные отложения на правобережной пойме имеют быстро изменяющиеся свойства как по глубине разреза, так и в горизонтальных сечениях.
В период строительства с 1994 г. по 2003 г. наблюдались осадка насыпей на подходах к мосту, разрушение глубоким сдвигом правобережного устоя, осадка и крен левобережного устоя, трещины в надземных конструкциях промежуточных опор.
В 2008 г. на объекте выполнялись работы по обследованию конструкций, диагностике причин деформаций сооружения с составлением рекомендаций по мерам стабилизации состояния моста, включая сейсмическое микрорайонирование участка мостового перехода и разработку мер защиты сооружения от землетрясений.
|
 |
Рисунок Ж.1 - Положение сейсмопрофилей на участке мостового перехода
При СМР поправку на грунтовые условия оснований мостовых опор определяют с учетом сейсмической жесткости расчетной толщи грунта. Для фундаментов из свай, столбов и оболочек из состава расчетной толщи исключают залегающие с поверхности неуплотненные насыпные грунты, слои ила, торфа, склонные к разжижению водонасыщенные рыхлые песчаные, а также очень слабые глинистые грунты текучепластичной и текучей консистенции. Под слоем упомянутых отложений располагается верхняя граница расчетной толщи грунта.
Для опор с фундаментами из висячих свай нижняя граница расчетной толщи проходит в уровне нижних концов свай или ниже этого уровня, но не менее 10 м от верхней границы расчетной толщи. Если в инженерно-геологическом разрезе присутствуют линзы или прослойки менее прочного грунта под слоем, в который погружены нижние концы свай, то считают, что нижняя граница расчетной толщи проходит по подошве наиболее заглубленного слабого слоя инженерно-геологического разреза. Во всех случаях нижнюю границу расчетной толщи при проектировании мостовых опор с фундаментами из висячих свай принимают не ниже уровня поверхности, достигнутой при бурении разведочных скважин.
|
 |
Рисунок Ж.2 - Разрез по сейсмопрофилю N 2
Для опор с фундаментами из свай-стоек нижнюю границу расчетной толщи принимают в уровне кровли скальной породы или другого малосжимаемого грунта (глины твердой консистенции со статическим модулем деформации Е>50 МПа, крупнообломочных отложений с песчаным заполнителем или содержанием не более 40% глинистого заполнителя), на который опираются сваи-стойки. Если мощность неконсолидированного слоя оказывается меньше 10 м, то в состав расчетной толщи включают часть скального массива или другого малосжимаемого грунта, с тем чтобы общая мощность расчетной толщи была не менее 10 м.
Опора N 4 имеет фундамент из свай-стоек, объединенных поверху железобетонной плитой (рисунок Ж.3). Верхняя граница расчетной толщи совпадает с кровлей выветрелого аргиллита, поскольку залегающие выше глинистые грунты имеют текучую консистенцию. Уровень кровли аргиллита принимают по вертикальной оси фундамента, то есть в данном случае на отметке -14,0 м относительно поверхности строительной площадки. Нижнюю границу расчетной толщи принимают расположенной на 10 м ниже, то есть на отметке -24,0 м относительно поверхности строительной площадки.
|
 |
Рисунок Ж.3 - Разрез по сейсмопрофилю N 6
Приложение И
(справочное)
Сейсмическое микрорайонирование участка железнодорожного вокзала
Железнодорожный вокзал в г.Сочи (Краснодарский край) построен в 1952 г. Комплекс разновысоких зданий вокзала занимает площадку размерами 145х52 м в плане. Высота двух зданий (административного корпуса и здания билетных касс) около 10 м, центрального корпуса - 20 м, башни - более 45 м.
Вокзал сооружен на спланированном участке склона. Фундаменты под кирпичными стенами устроены в виде бетонных лент шириной по подошве от 1,2 до 4,0 м. Глубина заложения фундаментов от естественной поверхности грунта колеблется от 1,2 до 7,2 м.
Под подошвой фундаментов залегает глина от тугопластичной до полутвердой консистенции с включением до 20% дресвы и щебня аргиллита и песчаника. Суммарная мощность слоев глины под зданием административного корпуса составляет от 10 до 20 м. Под фундаментами других зданий мощность покровных отложений уменьшается до 10-15 м и менее.
За период с 1952 г. по 1990 г. в стенах зданий появились многочисленные трещины преимущественно вертикального направления. Ширина раскрытия трещин в отдельных местах достигала 10 мм. Трещины появились из-за неодинакового давления на грунт разновысоких частей зданий и переменной мощности сжимаемой толщи глинистых грунтов. К 1994 г. разность осадок стены вокзала со стороны перрона достигла 169 мм.
При проектировании вокзала предполагалось, что сила максимального возможного землетрясения в г.Сочи не превышает 7 баллов. В связи с этим в проекте были предусмотрены только минимальные антисейсмические мероприятия в виде поясов из железобетона в кирпичных стенах центрального и административного корпусов, а также в здании билетных касс.
В связи с разрушительными землетрясениями на Кавказе в Армении (1988 г.) и Грузии (1991 г.) сейсмическая опасность для г.Сочи повышена до 9 баллов применительно к наиболее крупным объектам на железных и автомобильных дорогах, включая выдающиеся памятники архитектуры, к которым относится железнодорожный вокзал в г.Сочи.
Неудовлетворительное состояние кирпичной кладки стен, слабое армирование железобетонных конструкций не соответствовали требованиям безопасной эксплуатации вокзала в районе высокой сейсмичности. В связи с этим были выполнены специальные исследования, включая сейсмическое микрорайонирование места расположения вокзала, и разработаны рекомендации по антисейсмическому усилению несущих и декоративных конструкций.
Сейсмические свойства грунтов под зданием вокзала на глубину до 20 м определены при выполнении геофизических работ на пяти профилях общей длиной 344 м. Мощности слоев и скорости продольных и поперечных сейсмических волн выявлялись с шагом в горизонтальном направлении 10 м.
Сейсмичность площадок зданий вокзала определялась с осреднением сейсмических свойств расчетной толщи по территории зданий, разделенных антисейсмическими (деформационными) швами. Характеристики расчетной толщи устанавливались в зависимости от сейсмических свойств толщи мощностью 10 м, расположенной ниже отметок заложения фундаментов. Мощность слоев грунта в пределах расчетной толщи определялась по данным инженерно-геологических разрезов, соответствующих центральным осям зданий.
В изученном массиве поперечные волны распространялись со следующими скоростями: в полутвердых и тугопластичных глинах - от 270 до 300 м/с, в аргиллите разной степени выветрелости - от 720 до 850 м/с.
По данным сейсморазведки, на участке работ по капитальному ремонту вокзала выделены четыре микрозоны. Поправки на грунтовые условия в микрозонах изменялись в интервале значений от 0,3 до 0,4 балла.
Приложение К
(справочное)
Сейсмическое микрорайонирование оползневого склона
К.1 Исходные данные
СМР оползневого склона показано на примере обхода г.Сочи. Строительство обхода г.Сочи (Краснодарский край) началось в 1988 г. В 1992 г. работы на участке от ПК45 до ПК134 были приостановлены. На первом пусковом комплексе до ПК45 работы продолжались.
В связи с возникшим оползнем потребовалась корректировка проекта строительства автомобильной дороги. Дополнительно были выполнены бурение разведочных скважин через тело оползня и вне оползневого массива, отбор образцов грунта из тела оползня и ниже поверхности скольжения, лабораторное определение физико-механических свойств грунтов, сейсмическое микрорайонирование участка оползневого склона.
На основании полевых и лабораторных работ были установлены следующие свойства грунтов на склоне Раздольненской котловины (рисунок К.1, а).
|
 |
Рисунок К.1 - Изменение скорости S-волн по глубине инженерно-геологического разреза
К.2 Сейсмическое микрорайонирование
При расчете сейсмоустойчивости склонов сейсмичность участка относят к массиву породы мощностью 10 м, относительно которого проверяют возможность скольжения вышележащих отложений. В данном случае необходимо учитывать сейсмические свойства аргиллита низкой и пониженной прочности (слои N 2 и 3).
Сейсмическая жесткость расчетной толщи
Приращение сейсмичности за счет местных инженерно-геологических условий
Сейсмическая жесткость слоев расчетной толщи
Приращение балльности за счет местных инженерно-геологических условий
Приложение Л
(справочное)
Методика расчета склонов на сейсмоустойчивость
Расчет сейсмоустойчивости склонов имеет некоторые особенности, отличающие его от расчета склонов на устойчивость с учетом исключительно гравитационных и гидростатических сил. К этим особенностям относятся:
- появление дополнительных (сейсмических) сил, сдвигающих покровные отложения относительно коренной породы и изменяющих давление оползневого тела на основание;
- изменение физико-механических свойств грунта при сейсмическом воздействии;
Сущность приведенной ниже методики состоит в делении оползневого тела на несколько отсеков с вертикальными боковыми гранями. Силы, действующие на противоположные боковые грани каждого отсека, считаются одинаковыми и при расчете устойчивости оползневого тела не учитываются.
Коэффициент устойчивости отсека с номером i и размером 1 м из плоскости продольного сечения тела оползня определяется как отношение суммы сил трения и сцепления, удерживающих отсек от сдвига по контакту с подстилающей породой, к величине сдвигающих сил (проекции внешних сил на касательную к линии скольжения), то есть
Для нахождения коэффициента устойчивости проверяемого массива, состоящего из n отсеков, необходимо суммировать удерживающие и сдвигающие силы вдоль линии сдвига по формуле
|
 |
а - отсек располагается в пределах оползающей части склона; б - отсек находится на удерживающей оползень части склона
Рисунок Л.1 - Схемы сил в границах выделенного отсека оползневого тела
Согласно исходной зависимости (Л.2) и полученным выражениям для удерживающих (Л.6) и сдвигающих (Л.8) сил коэффициент сейсмоустойчивости выделенного массива грунта определяют по формуле
При отсутствии сил гидростатического взвешивания коэффициент сейсмоустойчивости склона определяют по формуле
Согласно методике расчета по предельным состояниям давление от веса грунта следует определять с учетом коэффициентов перегрузки (надежности по нагрузке), которые могут быть больше или меньше единицы в зависимости от того, в какой части массива (с падением подошвы отсека в сторону предполагаемого сдвига грунта или ее падением в противоположную сторону) находится данный отсек.
Силы, препятствующие сдвигу частиц грунта при прохождении сейсмических волн, могут существенно изменяться, вплоть до полного исчезновения, после чего наступает разжижение грунта, сопровождаемое образованием потоков разжиженных отложений.
На основании натурных и экспериментальных данных при расчете склонов на сейсмоустойчивость следует уменьшать расчетное сопротивление грунтов сдвигу по сравнению с расчетами на статические нагрузки.
Возможная линия сдвига в слое суглинка принята в виде ломаной, а тело предполагаемого оползня - состоящим из пяти сегментов. Горизонтальная проекция линии сдвига имеет длину 25 м (рисунок Л.2).
Таблица Л.1 - Значения тригонометрических функций угла падения подошвы отсеков
|
|
|
|
|
|
Номер отсека | Угол падения подошвы отсека , град |  |  |  |  |
1 | -21,8 | -0,37 | 0,93 | -0,34 | 0,86 |
2 | -11,3 | -0,19 | 0,98 | -0,19 | 0,96 |
3 | 5,7 | 0,10 | 0,99 | 0,10 | 0,98 |
4 | 31,0 | 0,51 | 0,86 | 0,44 | 0,74 |
5 | 60,9 | 0,87 | 0,49 | 0,43 | 0,24 |
Таблица Л.2 - Вертикальное давление грунта и силы горизонтального сдвига в уровне подошвы отсеков
|
|
|
|
|
|
Номер отсека | Площадь сечения отсека F , м | Вес отсека Q , тс | Давление от веса отсека на его подошву q , тс/м | Усилие горизонтального сдвига в уровне подошвы отсека от сейсмической нагрузки S , тс | Напряжение в грунте при сдвиге S , тс/м |
1 | 7,5 | 13,2 | 2,64 | 0,66 | 0,13 |
2 | 20,0 | 35,3 | 7,06 | 1,76 | 0,35 |
3 | 31,2 | 73,4 | 14,68 | 3,67 | 0,73 |
4 | 35,0 | 83,3 | 16,66 | 4,16 | 0,83 |
5 | 16,2 | 38,1 | 7,62 | 1,90 | 0,38 |
Напряжение сдвига в грунте в уровне подошвы отсеков вычисляют по формуле
где b=1 м - размер отсека из плоскости продольного сечения склона;
Таблица Л.3 - Нормальные напряжения на поверхности сдвига
|
|
|
|
|
Номер отсека | Напряжение от веса грунта  , тс/м | Напряжение от вертикальной составляющей сейсмической нагрузки  , тс/м | Напряжение от горизонтальной составляющей сейсмической нагрузки  , тс/м | Суммарное напряжение от веса грунта и сейсмической нагрузки , тс/м |
1 | 2,27 | -0,23 | 0,04 | 2,08 |
2 | 6,78 | -0,68 | 0,07 | 6,17 |
3 | 14,39 | -1,44 | -0,07 | 12,88 |
4 | 12,33 | -1,23 | -0,13 | 10,97 |
5 | 1,83 | -0,18 | -0,16 | 1,49 |
Касательные напряжения на поверхности сдвига зависят от веса грунта оползневого тела и сил инерции от его массы, действующих в вертикальном и горизонтальном направлениях. Касательные напряжения приведены в таблице Л.4.
|
 |
Рисунок Л.2 - Положение предполагаемой поверхности сдвига в слое суглинка
Таблица Л.4 - Касательные напряжения на поверхности сдвига
|
|
|
|
|
Номер отсека | Касательные напряжения от веса грунта  , тс/м | Касательные напряжения от вертикальной составляющей сейсмической нагрузки  , тс/м | Касательные напряжения от горизонтальной составляющей сейсмической нагрузки  , тс/м | Суммарные касательные напряжения сдвига  , тс/м |
1 | -0,90 | 0,09 | 0,11 | -0,70 |
2 | -1,34 | 0,13 | 0,34 | -0,87 |
3 | 1,47 | -0,15 | 0,71 | 2,03 |
4 | 7,33 | -0,73 | 0,61 | 7,21 |
5 | 3,28 | -0,33 | 0,09 | 3,04 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер отсека | Ширина отсека d , м | Длина отрезка сдвига , м | Силы трения | Силы сцепления | Силы сдвига | |||
|
|
| Погонные  , тс/м | На отсек  , тс | Погонные c , тс/м | На отсек  , тс | Погонные  , тс/м | На отсек Т , тс |
1 | 5,0 | 5,4 | 0,64 | 3,46 | 2,0 | 10,80 | -0,70 | -3,78 |
2 | 5,0 | 5,1 | 1,89 | 9,64 | 2,0 | 10,20 | -0,87 | -4,44 |
3 | 5,0 | 5,0 | 3,94 | 19,70 | 2,0 | 10,00 | 2,03 | 10,15 |
4 | 5,0 | 5,8 | 3,36 | 19,49 | 2,0 | 11,60 | 7,21 | 41,82 |
5 | 5,0 | 10,2 | 0,45 | 4,59 | 2,0 | 20,40 | 3,04 | 31,01 |
|
|
УДК [69+699.841] | ОКС 93.040, 93.060, 93.080, 93.100, 93.120, 93.140 |
|
|
Ключевые слова: транспортные сооружения, сейсмические районы, правила, уточнение исходной сейсмичности, сейсмическое микрорайонирование | |