ГОСТ Р 56298-2014 Дворики железобетонные защитные. Технические требования и оценка прочности.
ГОСТ Р 56298-2014
НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ДВОРИКИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЗАЩИТНЫЕ
Технические требования и оценка прочности
Reinforced concrete containment antechambers for explosives facility sites. Technical requirements and strength assessment
ОКС 91.080.40
589400*
________________
* Текст документа соответствует оригиналу,
здесь и далее по тексту. - Примечание
изготовителя базы данных.
Дата введения 2015-07-01
Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Открытым акционерным обществом "Красноармейский научно-исследовательский институт механизации" (ОАО "КНИИМ")
2 ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии
3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 11 декабря 2014 г. N 1970-ст с 1 июля 2015 г.
4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
Правила применения настоящего стандарта установлены в ГОСТ Р 1.0-2012 (раздел 8). Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе "Национальные стандарты", а официальный текст изменений и поправок - в ежемесячном информационном указателе "Национальные стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске информационного указателя "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (gost.ru)
1 Область применения
Стандарт устанавливает метод расчета железобетонных двориков на импульсное действие ударной волны (УВ) в зависимости от массы, химической природы заряда ВВ, находящегося в кабине, и его расположения.
Настоящий стандарт распространяется на железобетонные монолитные, сборно-монолитные и сборные дворики, предназначенные для частичной защиты территории, примыкающей к дворику со стороны вышибного окна кабины, от осколков оборудования при взрыве конденсированных взрывчатых веществ (ВВ) в кабине.
2 Нормативные ссылки
В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие своды правил:
СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений
СП 24.13330.2011 Свайные фундаменты
СП 45.13330.2012 Земляные сооружения, основания и фундаменты
СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения
Примечание - При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку.
3 Термины и определения
В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими определениями:
3.1 дворик: Железобетонное сооружение, примыкающее к кабине со стороны ее вышибного окна, и предназначенное для частичной защиты территории от осколков оборудования при аварийном взрыве в кабине.
3.2 кабина железобетонная монолитная (далее по тексту кабина): Монолитное железобетонное сооружение, предназначенное для локализации взрыва и обеспечения безопасности обслуживающего персонала.
3.3 вышибная поверхность: Легкосбрасываемая конструкция, заменяющая одну из стен и/или покрытие кабины, и предназначенная для сброса избыточного давления при аварийном взрыве.
3.4 вышибное окно: Вышибная поверхность, заменяющая одну из стен кабины.
3.5 вышибное покрытие: Вышибная поверхность, заменяющая покрытие кабины.
4 Технические требования
4.1 Требования, предъявляемые к конструкциям двориков
4.1.1 Дворики должны проектироваться в соответствии с требованиями настоящего стандарта.
Фундаменты необходимо проектировать в соответствии с СП 22.13330 и СП 45.13330. Свайные фундаменты необходимо проектировать в соответствии с СП 24.13330.
4.1.3 Армирование элементов конструкции двориков производится двумя симметричными сетками, расположенными в сжатой и растянутой зонах бетона и связанными между собой хомутами.
Арматурные стали и типы сварных соединений стержневой арматуры должны удовлетворять требованиям СП 63.13330. Максимальный процент армирования всего сечения продольной арматурой не должен превышать 2%. Минимальный процент армирования всего сечения продольной арматурой должен быть не менее 0,1%.
4.1.4 Расположение дверей в дворике принимается конструктивно.
4.1.5 Отношение площади вышибных поверхностей ко всей поверхности кабин с двумя вышибными поверхностями должно составлять не менее 25%, с одной вышибной поверхностью (вышибное окно) не менее 12%.
4.1.6 Железобетонные дворики должны удовлетворять требованиям, изложенным в таблице 1.
Таблица 1 - Требования к железобетонным дворикам
|
|
|
Наименование основных показателей | Буквенные обозначения | Значение |
Высота кабины, м | а |
|
Высота вышибного окна, м | b | не менее 0,8 высоты кабины от нулевой отметки |
Глубина дворика, м | L | не менее 1,2 высоты вышибного окна |
Ширина дворика, м | В | не менее ширины вышибного окна |
Высота дворика от нулевой отметки до верхней кромки ригеля, м | Н | не менее высоты вышибного окна плюс 0,5 м |
Толщина стены, м |  | определяется расчетом, но не менее 0,12 м |
Элементы конструкции дворика показаны на рисунке 1.
4.1.7 Площадь дворика должна составлять не менее 120% площади вышибного окна кабины.
4.1.8 Элементы конструкции сборных железобетонных двориков должны соединяться между собой и прикрепляться к кабине с помощью сварки или анкерных соединений. Сварка производится по периметру стыкуемого сечения непрерывным швом. Минимальная толщина шва должна быть не менее 6 мм.
4.2 Требования, предъявляемые к материалам, используемым при строительстве двориков
4.2.1 Железобетонные элементы конструкции двориков необходимо проектировать в соответствии с требованиями СП 63.13330 и приложений к нему.
Необходимо использовать бетон:
- класса прочности на сжатие не ниже В15;
- марки морозостойкости не ниже F100.
4.2.3 Призменная прочность бетона принимается согласно СП 63.13330.
Значения призменной прочности бетона для наиболее часто используемых классов бетона представлены в таблице 2.
|
|
|
|
Вид сопротивления | Класс бетона по прочности на сжатие | ||
| В15 | В20 | В25 |
Сжатие осевое (призменная прочность) , МПа | 8,5 | 11,5 | 14,5 |
4.2.4 Расчетная динамическая призменная прочность бетона (при действии импульсной нагрузки) определяется по формуле
4.2.5 Модуль упругости бетона принимается согласно СП 63.13330.
Значения модуля упругости бетона для наиболее часто используемых классов бетона представлены в таблице 3.
1 - фасадная стена; 2 и 3 - боковые стены; 4 - ложная фасадная стена; 5 - ложная боковая стена, не подлежащая расчету; 6 - угловая стойка; 7 - концевая стойка; 8 - промежуточная стойка; 9 - изделие
Примечание - Рисунок не предопределяет конструкцию дворика.
Рисунок 1
|
|
Класс бетона по прочности на сжатие | Модуль упругости ·10  , МПа |
В15 | 24 |
В20 | 27,5 |
В25 | 30 |
4.2.6 Дворик должен армироваться стержневой арматурой классов А240, А400 и А500.
4.2.7 Сопротивление арматуры (предел текучести) определяется согласно таблице 4.
|
|
Стержневая арматура класса | Расчетное сопротивление арматуры растяжению и сжатию , МПа |
А240 | 210 |
А400 | 350 |
А500 | 435 |
4.2.8 Расчетное сопротивление арматуры при действии импульсной нагрузки определяется по формуле
5 Определение нагрузок, действующих на стены двориков при взрыве заряда ВВ
Методика учитывает возрастание импульса, действующего на стены дворика в результате многократного отражения УВ, и не требует определения эквивалентной статической нагрузки.
5.1 Определение параметров эквивалентного сферического заряда тротила и относительного расстояния
5.1.1 Массу эквивалентного сферического заряда, кг, тротила определяют по формуле
5.1.2 Радиус эквивалентного сферического заряда, м, из тротила с насыпной плотностью определяется по формуле
5.2 Определение действующего импульса
5.2.1 Для определения нагрузок, действующих на стены двориков, рассчитывается импульс отраженной УВ, который зависит от массы заряда, его химической природы, объема кабины, в которой происходит взрыв заряда ВВ, и относительного расстояния.
5.2.3 Для дворика, примыкающего к кабине с двумя вышибными поверхностями, величина действующего импульса, рассчитанная по формулам (4) и (5), должна быть умножена на коэффициент понижения нагрузки, равный 0,7.
5.2.4 При одновременном взрыве в кабине нескольких зарядов ВВ действующий на элемент конструкции импульс принимается равным сумме импульсов, действующих от каждого заряда и рассчитанных по формулам (1)-(5).
5.2.5 Для боковых стен дворика независимо от его исполнения величина действующего импульса, рассчитанная по формулам (4) или (5), должна быть умножена на коэффициент понижения нагрузки, равный 0,7.
6 Расчет железобетонных двориков
6.1 Общие положения
6.1.1 Для вновь проектируемых железобетонных двориков расчет элементов конструкции проводится согласно методике, изложенной в настоящем стандарте.
6.1.2 Проверочный расчет существующих железобетонных двориков проводится при реконструкции монолитной железобетонной кабины с целью увеличения ее загрузки по массе ВВ или в иных случаях, требующих подтверждения выполнения двориками своих защитных функций.
6.1.3 Дворики многократного использования, частично локализующие осколки от оборудования, которые образуются при взрыве заряда внутри кабины, не должны разрушаться и опрокидываться.
Разрушение дворика соответствует образованию сквозных трещин вплоть до полного излома панелей и стоек сборного и сборно-монолитного двориков, а также стен монолитного дворика.
Опрокидывание дворика соответствует отклонению рассчитываемой стены от вертикали на величину более 45°.
6.1.4 Дворики однократного использования, частично локализующие осколки от оборудования, могут разрушаться и опрокидываться после выполнения своих функций.
6.2 Вновь проектируемые железобетонные дворики
6.2.1 Дворики многократного использования
6.2.1.1 Для двориков многократного использования выбирается толщина стен, удовлетворяющих условию
6.2.1.2 Минимальная толщина стен, м, удовлетворяющая условию неопрокидывания, вычисляется по формуле
Дворики с заглублением стоек в грунт на величину более 0,25 высоты дворика от нулевой отметки на опрокидывание не рассчитываются.
Дворик, у которого заглубление стоек в грунт менее 0,1 высоты дворика, может опрокидываться не разрушаясь.
6.2.1.3 Минимальная толщина стен, м, удовлетворяющая условию неразрушения, вычисляется по формуле
- для сборного дворика
- для сборно-монолитного дворика
- для монолитного дворика
Для сборного и сборно-монолитного двориков рассчитывается отдельно каждая панель стены.
6.2.2 Дворики однократного использования
6.2.2.1 Для двориков однократного использования выбирается толщина стен, удовлетворяющих условию
Для сборного и сборно-монолитного двориков условие (12) должно соблюдаться для каждой панели стены.
6.3 Существующие железобетонные дворики
Для проверки существующих двориков рассчитываются допустимые импульсы разрушения и опрокидывания, которые сравниваются с действующим от взрыва импульсом.
6.3.1 Дворики многократного использования
6.3.1.1 Дворики многократного использования должны удовлетворять условию
Для сборного и сборно-монолитного двориков условие (14) должно соблюдаться для каждой панели стены.
6.3.1.2 Допустимый равномерно распределенный импульс на опрокидывание, Па·с, определяется по формуле
6.3.1.3 Допустимый равномерно распределенный импульс на разрушение, Па·с, определяется по формуле
6.3.2 Дворики однократного использования
6.3.2.1 Дворики однократного использования должны удовлетворять условию
Для сборного и сборно-монолитного дворика условие (18) должно соблюдаться для каждой панели стены.
6.3.2.2 Максимальное время пролета осколков оборудования, с, определяется по формуле
6.3.2.3 Время опрокидывания дворика, с, определяется по формуле
6.3.2.4 Время разрушения дворика, с, определяется по формуле
6.4 Стойки
6.4.1 Для стоек вновь проектируемых и существующих двориков определяется площадь сечения стоек, удовлетворяющая условию
Для сборных и сборно-монолитных стоек дворика их минимальные площади сечений должны быть увеличены на 25% по сравнению с соответствующими монолитными стойками.
6.4.3 Средняя величина импульса, Н·с, действующего на стойку от примыкающих стен, определяется по формуле
В формуле (24) не учитываются примыкающие стены, на которые не действует равномерно распределенный импульс.
6.4.4 Для промежуточных и концевых стоек двориков любого способа исполнения их изгибная жесткость должна превосходить крутильную жесткость примыкающих панелей или стен не менее чем в два раза.
Для угловых стоек двориков любого способа исполнения их изгибная жесткость должна превосходить крутильную жесткость примыкающих панелей или стен не менее чем в полтора раза.
Отношение изгибной жесткости стоек к крутильной жесткости примыкающих панелей (стен) определяется по формуле
Для промежуточных и угловых стоек
В формуле (28) не учитываются примыкающие стены, на которые не действует равномерно распределенный импульс.
6.5 Анкерные и сварные соединения
6.5.1 Расчет анкерных соединений
Для сборного и сборно-монолитного двориков анкерные соединения панелей и стоек, а также для сборного, сборно-монолитного и монолитного двориков, анкерные соединения со стенами кабины должны рассчитываться на действие выдергивающего усилия, Н, определяемого по формуле
6.5.2 Расчет сварных соединений
Для сборного и сборно-монолитного двориков рассчитываются размеры сварных соединений монолитного, сборного и сборно-монолитного двориков со стенами кабины.
6.5.2.1 Для сварных соединений с угловым сварным швом длина катета шва, м, определяется по формуле
6.5.2.2 Для стыковых сварных соединений толщина шва, м, определяется по формуле
Величина размера катета и толщина сварного шва должны удовлетворять требованиям 4.1.8 настоящего стандарта.
7 Расчет радиуса разлета осколков
7.1 Частичная защита территории, примыкающей к дворику, предусматривает локализацию осколков оборудования, исключая осколки, разлетающиеся через верхний проем дворика, и осколки от перекрытия кабины.
Величина радиуса разлета осколков, м, от вышибных перекрытия и окна определяется по формуле
7.2 Для исключения возможности образования вторичных осколков (от стен дворика) необходимо, чтобы выполнялось условие
Приложение А
(справочное)
Примеры расчета существующего и вновь проектируемого железобетонных двориков
А.1 Пример проверочного расчета существующего сборного железобетонного дворика
Проверочный расчет произведен для стен существующего сборного железобетонного дворика, примыкающего к кабине, имеющей вышибное покрытие и вышибное окно, при взрыве тротилового заряда.
А.1.1 Исходные данные:
Плиты изготовлены из бетона класса В15 и приварены к стойкам и стенам кабины. Геометрические размеры дворика и кабины показаны на рисунке А.1.
А.1.2 Расчет фасадной стены
Таблица А.1
|
|
|
|
|
|
 , м |  , м |  , м | , м | | , Па·с |
9,9 | 1,0 | 4 | 10,72 | 94,9 | 604,7 |
|
| 3 | 10,39 | 92,0 | 634,4 |
|
| 2 | 10,2 | 90,3 | 655,2 |
|
| 1 | 10,0 | 88,5 | 669,8 |
|
| 0 | 9,95 | 88,1 | 674,8 |
|
| -1 | 10,0 | 88,5 | 669,8 |
С - заряд; 1-5 - номера стоек.
Рисунок А.1
А.1.2.1 Допускаемый опрокидывающий импульс определяем по формуле (15)
где
А.1.2.2 Допустимый разрушающий импульс определяем по формуле (16)
где
А.1.2.3 Из сравнения действующих на панели импульсов (см. таблицу А.1) с результатами, полученными в А.1.2.1 и А.1.2.2 настоящего приложения, следует, что фасадная стена удовлетворяет условию (14). Она не разрушится и не опрокинется.
А.1.3 Расчет левой боковой стены
Таблица А.2
|
|
|
|
|
|
, м | , м | , м | , м | | , Па·с |
7,2 | 3,0 | 4 | 8,77 | 77,8 | 565,6 |
|
| 3 | 8,35 | 73,9 | 606,4 |
|
| 2 | 8,05 | 71,2 | 640,2 |
|
| 1 | 7,86 | 69,6 | 660,3 |
|
| 0 | 7,80 | 69,0 | 674,5 |
|
| -1 | 7,86 | 69,6 | 660,3 |
Расчет действующего импульса выполняется по формуле (5).
А.1.3.1 Допускаемый опрокидывающий импульс равен
А.1.3.2 Допускаемый разрушающий импульс равен
А.1.3.3 Из сравнения действующих на панели импульсов (см. таблицу А.2) с результатами, полученными в А.1.3.1 и А.1.3.2 настоящего приложения, следует, что левая боковая стена удовлетворяет условию (14). Она не разрушится и не опрокинется.
А.1.4 Расчет правой боковой стены
Таблица А.3
|
|
|
|
|
|
, м | , м | , м | , м | | , Па·с |
6,5 | 3,0 | 4 | 8,2 | 72,6 | 621,3 |
|
| 3 | 7,76 | 68,7 | 674,5 |
|
| 2 | 7,43 | 65,8 | 716,7 |
|
| 1 | 7,23 | 64,0 | 746,3 |
|
| 0 | 7,16 | 63,4 | 755,3 |
|
| -1 | 7,23 | 64,0 | 746,3 |
Расчет действующего импульса выполняется по формуле (5).
А.1.4.1 Допускаемый опрокидывающий импульс равен
А.1.4.2 Допускаемый разрушающий импульс равен
А.1.4.3 Из сравнения действующих на панели импульсов (см. таблицу А.3) с результатами, полученными в А.1.4.1 и А.1.4.2 настоящего приложения, следует, что правая боковая стена удовлетворяет условию (14). Она не разрушится и не опрокинется.
А.1.5 Расчет ложной фасадной стены
Таблица А.4
|
|
|
|
|
|
, м | , м | , м | , м | | , Па·с |
8,5 | 1,5 | 4 | 9,51 | 84,2 | 719,0 |
|
| 3 | 9,14 | 80,9 | 760,3 |
|
| 2 | 8,87 | 78,5 | 797,2 |
|
| 1 | 8,69 | 76,9 | 819,0 |
|
| 0 | 8,63 | 76,4 | 826,0 |
|
| -1 | 8,69 | 76,9 | 819,0 |
Расчет действующего импульса выполняется по формуле (5).
А.1.5.1 Допускаемый опрокидывающий импульс равен
А.1.5.2 Допускаемый разрушающий импульс равен
A.1.5.3 Из сравнения действующих на панели импульсов (см. таблицу А.4) с результатами, полученными в А.1.5.1 и А.1.5.2 настоящего приложения, следует, что ложная фасадная стена удовлетворяет условию (14). Она не разрушится и не опрокинется.
А.1.6 Выводы
Из А.1.2.3, А.1.3.3, А.1.4.3 и А.1.5.3 следует, что данный дворик является двориком многократного пользования, так как условие (14) выполняется для каждой панели каждой из стен дворика. Дворик частично защитит прилегающую территорию от осколков.
А.2 Пример расчета вновь проектируемого сборного железобетонного дворика
Расчет производится для стен и стоек вновь проектируемого сборного железобетонного дворика, примыкающего к кабине, имеющей одну вышибную поверхность, при взрыве тротилового заряда. Дворик предусматривается сделать однократного пользования.
А.2.1 Исходные данные
Плиты изготовляются из бетона класса В15 и привариваются к стойкам и к стенам кабины. Геометрические размеры дворика и кабины даны на рисунке А.1.
А.2.2 Расчет фасадной стены
Таблица А.5
|
|
|
|
|
|
, м | , м | , м | , м | | , Па·с |
9,9 | 1,0 | 4 | 10,72 | 94,9 | 1309,0 |
|
| 3 | 10,39 | 92,0 | 1373,5 |
|
| 2 | 10,2 | 90,3 | 1418,5 |
|
| 1 | 10,0 | 88,5 | 1450,1 |
|
| 0 | 9,95 | 88,1 | 1461,0 |
|
| -1 | 10,0 | 88,5 | 1450,1 |
А.2.2.2 Толщины панелей сборного железобетонного дворика рассчитываем по формулам (7), (8), (13)
Таблица А.6
|
|
|
|
|
|
|
Номер панели | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
 , Па·с | 1309,0 | 1373,5 | 1418,5 | 1450,1 | 1461,0 | 1450,1 |
 , м | 10,72 | 10,39 | 10,2 | 10,0 | 9,95 | 10,0 |
, м | 0,151 | 0,154 | 0,157 | 0,159 | 0,159 | 0,159 |
, м | 0,171 | 0,176 | 0,180 | 0,183 | 0,184 | 0,183 |
, м | 0,133 | 0,134 | 0,135 | 0,135 | 0,135 | 0,135 |
А.2.3 Расчет ложной фасадной стены
Таблица А.7
|
|
|
|
|
|
, м | , м | , м | , м | | , Па·с |
8,5 | 1,5 | 4 | 9,51 | 71,0 | 1556,6 |
|
| 3 | 9,14 | 68,2 | 1645,9 |
|
| 2 | 8,87 | 66,2 | 1726,0 |
|
| 1 | 8,69 | 64,9 | 1773,1 |
|
| 0 | 8,63 | 64,4 | 1789,4 |
|
| -1 | 8,69 | 64,9 | 1773,1 |
Расчет действующего импульса производился по формуле (5)
А.2.3.2 Толщины панелей сборного железобетонного дворика рассчитываем по формулам (7), (8), (13)
Таблица А.8
|
|
|
|
|
|
|
Номер панели | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
, Па·с | 1556,6 | 1645,9 | 1726,0 | 1773,1 | 1789,4 | 1773,1 |
, м | 9,51 | 9,14 | 8,87 | 8,69 | 8,63 | 8,69 |
, м | 0,164 | 0,169 | 0,173 | 0,176 | 0,176 | 0,176 |
, м | 0,174 | 0,181 | 0,187 | 0,190 | 0,191 | 0,190 |
, м | 0,136 | 0,137 | 0,139 | 0,139 | 0,139 | 0,139 |
А.2.4 Расчет левой боковой стены
Таблица А.9
|
|
|
|
|
|
, м | , м | , м | , м | | , Па·с |
7,2 | 3,0 | 4 | 8,77 | 65,5 | 1224,4 |
|
| 3 | 8,36 | 62,3 | 1312,7 |
|
| 2 | 8,05 | 60,1 | 1386,0 |
|
| 1 | 7,86 | 58,7 | 1429,6 |
|
| 0 | 7,80 | 58,2 | 1460,2 |
|
| -1 | 7,86 | 58,7 | 1429,6 |
Расчет действующего импульса производился по формуле (5) с учетом 5.2.5 настоящего стандарта.
А.2.4.2 Толщины панелей сборного железобетонного дворика рассчитываем по формулам (7), (8), (13)
Таблица А.10
|
|
|
|
|
|
|
Номер панели | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
, Па·с | 1224,4 | 1312,7 | 1386,0 | 1429,6 | 1460,2 | 1429,6 |
, м | 8,77 | 8,35 | 8,05 | 7,86 | 7,80 | 7,86 |
, м | 0,146 | 0,151 | 0,155 | 0,158 | 0,159 | 0,158 |
, м | 0,182 | 0,190 | 0,197 | 0,201 | 0,204 | 0,201 |
, м | 0,116 | 0,117 | 0,118 | 0,119 | 0,120 | 0,119 |
А.2.5 Расчет правой боковой стены
Таблица А.11
|
|
|
|
|
|
, м | , м | , м | , м | | , Па·с |
6,5 | 3,0 | 4 | 8,2 | 61,2 | 1345,1 |
|
| 3 | 7,76 | 57,9 | 1460,2 |
|
| 2 | 7,43 | 55,5 | 1551,5 |
|
| 1 | 7,23 | 54,0 | 1615,7 |
|
| 0 | 7,16 | 53,4 | 1635,1 |
|
| -1 | 7,23 | 54,0 | 1615,7 |
Расчет действующего импульса производился по формуле (5) с учетом 5.2.5 настоящего стандарта.
А.2.5.2 Толщины панелей сборного железобетонного дворика рассчитываем по формулам (7), (8), (13)
Таблица А.12
|
|
|
|
|
|
|
Номер панели | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
, Па·с | 1345,1 | 1460,2 | 1551,5 | 1615,7 | 1635,1 | 1615,7 |
, м | 8,2 | 7,76 | 7,43 | 7,23 | 7,16 | 7,23 |
, м | 0,153 | 0,159 | 0,164 | 0,168 | 0,169 | 0,168 |
, м | 0,160 | 0,184 | 0,191 | 0,196 | 0,198 | 0,196 |
, м | 0,118 | 0,119 | 0,120 | 0,121 | 0,121 | 0,121 |
А.2.6 Расчет монолитных стоек сборного железобетонного дворика
А.2.6.1 Расчет стойки N 1
Стойка N 1 является угловой, к ней примыкают левая боковая стена и фасадная стена дворика.
- Для левой боковой стены
- Для фасадной стены
где
А.2.6.2 Расчет стойки N 2
Стойка N 2 является концевой, к ней примыкает фасадная стена дворика.
- Для фасадной стены
А.2.6.3 Расчет стойки N 3
На стойку N 3 и на прилегающую к ней ложную правую боковую стену не действует импульс от взрыва. В связи с этим расчет стойки N 3 не производится.
А.2.6.4 Расчет стойки N 4
Стойка N 4 является промежуточной, к ней примыкают ложная фасадная стена, правая боковая стена и ложная правая боковая стена дворика.
- Для ложной фасадной стены
- Для правой боковой стены
- Для ложной правой боковой стены
На ложную правую боковую стену не действует импульс от взрыва, поэтому она не учитывается в расчете параметров стойки N 4.
где
А.2.6.5 Расчет стойки N 5
Стойка N 5 является концевой, к ней примыкает ложная фасадная стена дворика.
- Для ложной фасадной стены
А.2.7 Выводы
Из А.2.2.2, А.2.3.2, А.2.4.2, А.2.5.2 и 2.6 следует, что проектируемый сборный железобетонный дворик имеет толщину стен 0,14 м и квадратные стойки со стороной 0,24 м.
|
|
|
УДК 624.012.45:006.354 | ОКС 91.080.40
| 589400
|
Ключевые слова: сооружения защитные, железобетонные сооружения, дворики, технические требования, методика расчета | ||