ГОСТ 14249-89 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.
ГОСТ 14249-89
Группа Г02
МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ
СОСУДЫ И АППАРАТЫ
Нормы и методы расчета на прочность
Vessels and apparatus. Norms and methods of strength calculation
МКС 71.120.01
ОКП 36 1510
Дата введения 1990-01-01
ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ*
_________________
* См. примечания ФГУП "СТАНДАРТИНФОРМ"
1. РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Министерством химического и нефтяного машиностроения
2. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 18.05.89 N 1264
3. ВЗАМЕН ГОСТ 14249-80
4. Стандарт полностью соответствует СТ СЭВ 596-86, СТ СЭВ 597-77, СТ СЭВ 1039-78, СТ СЭВ 1040-88, СТ СЭВ 1041-88
5. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ
|
|
Обозначение НДТ, на который дана ссылка | Номер пункта, приложения |
| Приложение 1, приложение 2 |
| Приложение 1 |
| 5.2.8 |
| 1.3 |
| Приложение 1, приложение 2 |
| 1.4.9, 1.8.2 |
| 5.2.3 |
6. ИЗДАНИЕ (апрель 2003 г.) с Поправкой (ИУС 2-97)
Переиздание (по состоянию на июнь 2008 г.)
Настоящий стандарт устанавливает нормы и методы расчета на прочность цилиндрических обечаек, конических элементов, днищ и крышек сосудов и аппаратов из углеродистых и легированных сталей, применяемых в химической, нефтеперерабатывающей и смежных отраслях промышленности, работающих в условиях однократных и многократных статических нагрузок под внутренним избыточным давлением, вакуумом или наружным избыточным давлением и под действием осевых и поперечных усилий и изгибающих моментов, а также устанавливает значения допускаемых напряжений, модуля продольной упругости и коэффициентов прочности сварных швов. Нормы и методы расчета на прочность применимы при соблюдении "Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением", утвержденных Госгортехнадзором СССР, и при условии, что отклонения от геометрической формы и неточности изготовления рассчитываемых элементов сосудов и аппаратов не превышают допусков, установленных нормативно-технической документацией.
1. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ
1.1. Расчетная температура
1.1.1. Расчетную температуру используют для определения физико-механических характеристик материала и допускаемых напряжений.
1.1.2. Расчетную температуру определяют на основании теплотехнических расчетов или результатов испытаний.
За расчетную температуру стенки сосуда или аппарата принимают наибольшее значение температуры стенки. При температуре ниже 20 °С за расчетную температуру при определении допускаемых напряжений принимают температуру 20 °С.
1.1.3. Если невозможно провести тепловые расчеты или измерения и если во время эксплуатации температура стенки повышается до температуры среды, соприкасающейся со стенкой, то за расчетную температуру следует принимать наибольшую температуру среды, но не ниже 20 °С.
При обогреве открытым пламенем, отработанными газами или электронагревателями расчетную температуру принимают равной температуре среды, увеличенной на 20 °С при закрытом обогреве и на 50 °С при прямом обогреве, если нет более точных данных.
1.2. Рабочее, расчетное и пробное давление
1.2.1. Под рабочим давлением для сосуда и аппарата следует понимать максимальное внутреннее избыточное или наружное давление, возникающее при нормальном протекании рабочего процесса, без учета гидростатического давления среды и без учета допустимого кратковременного повышения давления во время действия предохранительного клапана или других предохранительных устройств.
1.2.2. Под расчетным давлением в рабочих условиях для элементов сосудов и аппаратов следует понимать давление, на которое проводится их расчет на прочность.
Расчетное давление для элементов сосуда или аппарата принимают, как правило, равным рабочему давлению или выше.
При повышении давления в сосуде или аппарате во время действия предохранительных устройств более чем на 10%, по сравнению с рабочим, элементы аппарата должны рассчитываться на давление, равное 90% давления при полном открытии клапана или предохранительного устройства.
Для элементов, разделяющих пространства с разными давлениями (например, в аппаратах с обогревающими рубашками), за расчетное давление следует принимать либо каждое давление в отдельности, либо давление, которое требует большей толщины стенки рассчитываемого элемента. Если обеспечивается одновременное действие давлений, то допускается проводить расчет на разность давлений. Разность давления принимается в качестве расчетного давления также для таких элементов, которые отделяют пространства с внутренним избыточным давлением от пространства с абсолютным давлением, меньшим чем атмосферное. Если отсутствуют точные данные о разности между абсолютным давлением и атмосферным, то абсолютное давление принимают равным нулю.
Если на элемент сосуда или аппарата действует гидростатическое давление, составляющее 5% и выше рабочего, то расчетное давление для этого элемента должно быть повышено на это же значение.
1.2.3. Под пробным давлением в сосуде или аппарате следует понимать давление, при котором проводится испытание сосуда или аппарата.
1.2.4. Под расчетным давлением в условиях испытаний для элементов сосудов или аппаратов следует понимать давление, которому они подвергаются во время пробного испытания, включая гидростатическое давление, если оно составляет 5% или более пробного давления.
1.3. Расчетные усилия и моменты
За расчетные усилия и моменты принимают действующие для соответствующего состояния нагружения (например, при эксплуатации, испытании или монтаже) усилия и моменты, возникающие в результате действия собственной массы присоединенных трубопроводов, ветровой, снеговой и других нагрузок.
Расчетные усилия и моменты от ветровой нагрузки и сейсмических воздействий определяют по ГОСТ 24756.
1.4. Допускаемое напряжение, коэффициенты запаса прочности и устойчивости
- для углеродистых и низколегированных сталей
- для аустенитных сталей
______________
Предел ползучести используют для определения допускаемого напряжения в тех случаях, когда отсутствуют данные по пределу длительной прочности или по условиям эксплуатации необходимо ограничить величину деформации (перемещения).
При отсутствии данных по условному пределу текучести при 1%-ном остаточном удлинении допускаемое напряжение для аустенитной стали определяют по формуле (1).
Для условий испытания допускаемое напряжение определяют по формуле
Для условий испытаний сосудов и аппаратов из аустенитных сталей допускаемое напряжение определяют по формуле
1.4.2. Коэффициенты запаса прочности должны соответствовать значениям, приведенным в табл.1.
Таблица 1
|
|
|
|
|
Условие нагружения | Коэффициент запаса прочности | |||
| ||||
Рабочие условия | 1,5 | 2,4 | 1,5 | 1,0 |
Условия испытания: |
|
|
|
|
- гидравлические испытания | 1,1 | - | - | - |
- пневматические испытания | 1,2 | - | - | - |
Условия монтажа | 1,1 | - | - | - |
0,8 - для отливок, подвергающихся индивидуальному контролю неразрушающими методами;
0,7 - для остальных отливок.
1.4.5. Для стального листового проката, изготовляемого согласно техническим условиям по двум группам прочности, допускаемые напряжения для первой группы прочности принимают по табл.5 приложения 1. Для листового проката второй группы прочности (стали ВСт3пс, ВСт3сп, ВСт3Гпс и 09Г2С) допускаемое напряжение, принимаемое по табл.5 приложения 1, увеличивают на 6%, а для стали 09Г2 - на 7%. При применении сталей ВСт3пс, ВСт3сп и ВСт3Гпс второй группы прочности при температуре выше 250 °С, а сталей 09Г2С и 09ГС второй группы прочности при температуре свыше 300 °С допускаемые напряжения принимают такими же, как для стали первой группы.
1.4.6. Разрешается допускаемое напряжение при температуре 20 °С определять по п.1.4.1, принимая гарантированные значения механических характеристик в соответствии со стандартами или техническими условиями на стали с учетом толщины листового проката. При повышенных температурах допускаемые напряжения, принимаемые с учетом толщины проката и групп прочности стали, разрешается определять по нормативно-технической документации, утвержденной в установленном порядке.
1.4.7. Расчетные механические характеристики, необходимые для определения допускаемых напряжений при повышенных температурах для сталей, не приведенных в приложении 1, определяют после проведения испытаний представительного количества образцов, обеспечивающих гарантированные значения прочностных свойств.
Этапы эксплуатации при разной температуре стенки рекомендуется принимать по ступеням температуры в 5 и 10 °С.
(Поправка).
1.4.9. Для сосудов и аппаратов, работающих при многократных нагрузках, допускаемую амплитуду напряжений определяют по ГОСТ 25859.
1.4.10. Для элементов сосудов и аппаратов, рассчитываемых не по предельным нагрузкам (например, фланцевых соединений), допускаемые напряжения должны определять по соответствующей нормативно-технической документации, утвержденной в установленном порядке.
1.4.11. Расчетные значения предела текучести, временного сопротивления и коэффициентов линейного расширения приведены в приложениях 2, 3.
2,4 - для рабочих условий;
1,8 - для условий испытания и монтажа.
1.5. Расчетные значения модуля продольной упругости
1.6. Коэффициенты прочности сварных швов
При расчете на прочность сварных элементов сосудов и аппаратов в расчетные формулы следует вводить коэффициент прочности сварных соединений:
Числовые значения этих коэффициентов должны соответствовать значениям, приведенным в приложении 5.
1.7. Прибавки к расчетным толщинам конструктивных элементов
Исполнительную толщину стенки элемента сосуда и аппарата должны определять по формуле
Прибавку к расчетным толщинам следует определять по формуле
При поверочном расчете прибавку вычитают из значений исполнительной толщины стенки.
1.7.2. Обоснование всех прибавок к расчетным толщинам должно быть приведено в технической документации.
1.8. Проверка на усталостную прочность
1.8.2. Сосуды и аппараты, работающие при многократных нагрузках, проверяют на циклическую прочность по ГОСТ 25859.
2. РАСЧЕТ ОБЕЧАЕК ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ
2.1. Расчетные схемы
2.1.1. Расчетные схемы цилиндрических обечаек приведены на черт.1-4.
Гладкие цилиндрические обечайки
а - обечайка с фланцем или с плоским днищем, б - обечайка с жесткими перегородками
Черт.1
Гладкие обечайки с выпуклыми или коническими днищами
а - обечайка с отбортованными днищами, б - обечайка с неотбортованными днищами
Черт.2
Гладкие обечайки с рубашкой
Черт.3
Цилиндрическая обечайка, подкрепленная кольцами жесткости
Черт.4
Примечание. Черт.1-4 не определяют конструкцию и приведены только для указания расчетных размеров.
2.2. Условия применения расчетных формул
2.2.1. Расчетные формулы применимы при отношении толщины стенки к диаметру
2.2.2. Расчетные формулы, приведенные в пп.2.3.2, 2.3.4-2.3.7 и 2.4.2, следует применять при условии, что расчетные температуры не превышают значений, при которых учитывается ползучесть материалов, т.е. при таких температурах, когда допускаемое напряжение определяют только по пределу текучести или временному сопротивлению (пределу прочности). Если нет точных данных, то формулы допускается применять при условии, что расчетная температура стенки обечайки из углеродистой стали не превышает 380 °С, из низколегированной 420 °С, а из аустенитной 525 °С.
2.2.3. Для обечаек, подкрепленных кольцами жесткости, дополнительно к требованиям пп.2.2.1 и 2.2.2 должны выполняться следующие ограничения:
- отношение высоты сечения кольца жесткости к диаметру
расчетные формулы следует применять при условии равномерного расположения колец жесткости;
2.2.4. Расчетные формулы для обечаек, работающих под действием осевого сжимающего усилия, приведенные в п.2.3.4, применимы при следующем условии:
2.3. Гладкие цилиндрические обечайки
2.3.1. Обечайки, нагруженные внутренним избыточным давлением
2.3.1.1. Толщину стенки следует рассчитывать по формуле
где
2.3.1.2. Допускаемое внутреннее избыточное давление следует рассчитывать по формуле
2.3.1.3. При изготовлении обечайки из листов разной толщины, соединенных продольными швами, расчет толщины обечайки проводят для каждого листа с учетом имеющихся в них ослаблений.
2.3.2. Обечайки, нагруженные наружным давлением
2.3.2.1. Толщина стенки
Толщину стенки приближенно определяют по формулам (11) и (12) с последующей проверкой по формуле (13)
где
Номограмма для расчета на устойчивость в пределах упругости цилиндрических обечаек, работающих под наружным давлением
Черт.5
Примеры использования номограммы (см. черт.5)
Черт.6
(Поправка).
2.3.2.2. Допускаемое наружное давление следует определять по формуле
где допускаемое давление из условия прочности определяют по формуле
а допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости определяют по формуле
где
2.3.3. Обечайки, нагруженные осевым растягивающим усилием
2.3.3.1. Толщину стенки следует рассчитывать по формуле
где
2.3.3.2. Допускаемое осевое растягивающее усилие следует рассчитывать по формуле
2.3.4. Обечайки, нагруженные осевым сжимающим усилием
2.3.4.1. Допускаемое осевое сжимающее усилие следует рассчитывать по формуле
|
|
|
Расчетная схема | ||
- | ||
- | 2 | |
- | 0,7 | |
- | 0,5 | |
0 | 2,00 | |
| 0,2 | 1,73 |
| 0,4 | 1,47 |
| 0,6 | 1,23 |
| 0,8 | 1,06 |
| 1,0 | 1,00 |
0 | 2,00 | |
| 0,2 | 1,70 |
| 0,4 | 1,40 |
| 0,6 | 1,11 |
| 0,8 | 0,85 |
| 1,0 | 0,70 |
Черт.7
Черт.8
Черт.9
2.3.5. Обечайки, нагруженные изгибающим моментом
2.3.5.1. Допускаемый изгибающий момент следует рассчитывать по формуле
(Поправка).
Черт.10
2.3.6. Обечайки, нагруженные поперечными усилиями
2.3.7. Обечайки, работающие под совместным действием наружного давления, осевого сжимающего усилия, изгибающего момента и поперечного усилия
Обечайки, работающие под совместным действием нагрузки, проверяют на устойчивость по формуле
2.4. Цилиндрические обечайки, подкрепленные кольцами жесткости
2.4.1. Обечайки с кольцами жесткости, нагруженные внутренним избыточным давлением
2.4.1.1. Определение размеров колец жесткости при внутреннем давлении.
площадь поперечного сечения кольца
2.4.1.2. Допускаемое внутреннее избыточное давление следует определять из условия
где
2.4.2. Обечайки с кольцами жесткости, нагруженные наружным давлением
2.4.2.1. Расчетные параметры подкрепленной обечайки:
2.4.2.2. Допускаемое наружное давление следует определять из условия
(Поправка).
2.4.2.3. Определение размеров колец жесткости при наружном давлении.
После определения размеров кольца и обечайки по конструктивным соображениям следует провести проверку в соответствии с п.2.4.2.2.
Черт.11
2.4.3. Обечайки с кольцами жесткости, нагруженные осевым растягивающим или сжимающим усилием, изгибающим моментом или поперечным усилием
2.4.4. Обечайки с кольцами жесткости, нагруженные совместно действующими нагрузками
Расчет следует проводить аналогично расчету по п.2.3.7, при этом допускаемое наружное давление следует определять по п.2.4.2.2.
3. РАСЧЕТ ВЫПУКЛЫХ ДНИЩ
3.1. Расчетные схемы
3.1.1. На черт.12 приведены расчетные схемы эллиптических, полусферических и торосферических днищ.
Выпуклые днища
а - эллиптическое днище; б - полусферическое днище; в - торосферическое днище
Черт.12
Примечание. Чертеж не определяет конструкцию днища и приведен только для указания необходимых расчетных размеров.
3.2. Условия применения расчетных формул
3.2.1. Расчетные формулы применимы при выполнении условий:
- для эллиптических днищ
- для торосферических днищ
3.2.2. Расчетные формулы, приведенные в пп.3.3.2 и 3.4.2, применимы при условии, если расчетные температуры не превышают значений, при которых учитывается ползучесть материалов, т.е. при таких температурах, когда допускаемое напряжение определяют только по пределу текучести или временному сопротивлению (пределу прочности).
Если нет точных данных, то допускается формулы применять при условии, что расчетная температура стенки днища из углеродистой стали не превышает 380 °С, из низколегированной не превышает 420 °С, а из аустенитной не превышает 525 °С.
3.3. Эллиптические и полусферические днища
3.3.1. Эллиптические и полусферические днища, нагруженные внутренним избыточным давлением
где
3.3.1.3. Радиус кривизны в вершине днища равен
3.3.2. Эллиптические и полусферические днища, нагруженные наружным давлением
3.3.2.1. Толщину стенки приближенно определяют по формулам (56), (57) с последующей проверкой по формуле (58)
где
где
Черт.13
3.4. Торосферические днища
3.4.1. Торосферические днища, нагруженные внутренним избыточным давлением
3.4.1.1. Толщину стенки в краевой зоне следует рассчитывать по формуле
где
Для сварных днищ следует дополнительно проверить толщину стенки в центральной зоне по формуле
где
3.4.1.2. Допускаемое избыточное давление из условия прочности краевой зоны следует рассчитывать по формуле
Для сварных днищ необходимо дополнительно проверить допускаемое избыточное давление из условия прочности центральной зоны по формуле
За допускаемое давление принимается меньшее из давлений, определяемых по формулам (67), (68).
В случае сварки днищ из листов различной толщины в формулы (67), (68) следует подставлять соответствующие значения толщин стенок для краевой и центральной зон.
Черт.14
Черт.15
Таблица 2
|
|
|
Эскизы днищ | для формул (64), (67) | для формул (66), (68) |
Для шва А | ||
| 1 | |
| Для шва В | |
| 1 | |
При <0,6 | ||
| 1 | |
| При 0,6 | |
| 1 |
(Поправка).
3.4.2. Торосферические днища, нагруженные наружным давлением
Кроме того, наружное давление не должно превышать допускаемое давление, определяемое по формуле (67).
4. РАСЧЕТ ПЛОСКИХ КРУГЛЫХ ДНИЩ И КРЫШЕК
4.1. Область применения расчетных формул
4.1.1. Формулы применимы для расчета плоских круглых днищ и крышек при условии
4.2. Расчет плоских круглых днищ и крышек
4.2.1. Толщину плоских круглых днищ и крышек сосудов и аппаратов, работающих под внутренним избыточным или наружным давлением, рассчитывают по формуле
где
Таблица 3
|
|
|
|
Тип | Чертеж | Условия закрепления днищ и крышек
| |
1 | 0,53 | ||
2 | 0,50 | ||
3 |
0,45
0,41 | ||
4 |
0,41
0,38 | ||
5 |
0,45
0,41 | ||
6 | 0,50 | ||
7 |
0,41
0,38 | ||
8 |
0,41
0,38 | ||
9 |
| ||
10 |
0,41
0,38 | ||
11 | 0,40 | ||
12 | 0,41 |
(Поправка).
_________________
* См. примечания ФГУП "СТАНДАРТИНФОРМ"
Основные расчетные размеры отверстий указаны на черт.16 и 17.
Черт.16
Черт.17
(Поправка).
4.2.6. Во всех случаях присоединения днища к обечайке минимальная толщина плоского круглого днища должна быть больше или равна толщине обечайки, рассчитанной в соответствии с п.2.3.
4.2.7. Допускаемое давление на плоское днище или крышку определяют по формуле
4.3. Расчет плоских круглых крышек с дополнительным краевым моментом
4.3.1. Плоские круглые крышки с дополнительным краевым моментом (черт.18) рассчитывают на внутреннее давление по формулам
где
Черт.18
Черт.19
4.3.1, 4.3.2. (Поправка).
где
или согласно черт.20 в зависимости от отношения диаметров.
Черт.20
4.3.8. Допускаемое давление для плоской круглой крышки с дополнительным краевым моментом при поверочных расчетах определяют по формуле
5. РАСЧЕТ ОБЕЧАЕК КОНИЧЕСКИХ
5.1. Расчетные схемы и расчетные параметры
5.1.1. На черт.21-26 приведены расчетные схемы узлов конических обечаек.
Соединение обечаек без тороидального перехода
а - соединение двух конических обечаек, б - соединение конической и цилиндрической обечаек, в - соединение конической и цилиндрической обечаек с укрепляющим кольцом, г - соединение конической обечайки с цилиндрической меньшего диаметра
Черт.21
Соединение обечаек с тороидальным переходом
а - соединение двух конических обечаек, б - соединение конической и цилиндрической обечаек
Черт.22
Основные размеры конического перехода
Черт.23
Соединение кососимметричных обечаек
Черт.24
Коническая обечайка с кольцами жесткости
Черт.25
Пологие конические днища
а - днище с тороидальным переходом, б - днище с укрепляющим кольцом, в - днище без тороидального перехода и укрепляющего кольца
Черт.26
5.1.2. Расчетные параметры
5.1.2.1. Расчетные длины переходных частей определяют по формулам:
- для конических обечаек (черт.21а, 21б, 21в)
- для конической обечайки (черт.22а, 22б)
- для конической обечайки (черт.21г)
- для цилиндрических обечаек (черт.21б, 21в)
- для тороидальных переходов (черт.22а, 22б)
- для цилиндрической обечайки или штуцера (см. черт.21г)
5.1.2.2. Расчетный диаметр гладкой конической обечайки определяют по формулам:
- для конической обечайки без тороидального перехода (черт.21а, 21б, 21в)
- для конической обечайки с тороидальным переходом (черт.22а, 22б)
5.1.2.3. Расчетный коэффициент прочности сварных швов переходов обечаек определяют по табл.4.
Таблица 4
|
|
|
|
|
Вид соединений обечаек | Расчетный коэффициент прочности сварных швов | |||
| По пп.5.3.3, 5.4.3 | По пп.5.3.4, 5.3.8 | По пп.5.3.5, 5.3.7, 5.3.9, 5.4.5 | По пп.5.3.6, 5.4.6 |
Внутреннее давление или растягивающая сила |
|
|
| |
Наружное давление или сжимающая сила |
| |||
Изгибающий момент |
|
|
5.2. Область и условия применения расчетных формул
5.2.1. Расчетные формулы применимы при соотношении между толщиной стенки наружной обечайки и диаметром в пределах
5.2.2. Расчетные формулы, приведенные в пп.5.3.2, 5.4.2 и 5.5.1, применимы при условии, что расчетные температуры не превышают значений, при которых должна учитываться ползучесть металлов, т.е. при температурах, когда допускаемое напряжение определяется только по пределу текучести или временному сопротивлению (пределу прочности). Если точных данных не имеется, то формулы применимы при условии, что расчетная температура стенки обечайки из углеродистой стали не превышает 380 °С, из низколегированной стали 480 °С и из аустенитной стали 525 °С.
5.2.3. Расчетные формулы настоящего стандарта не применимы для расчета на прочность конических переходов в местах крепления рубашки к корпусу.
В этом случае расчет проводится по ГОСТ 25867.
5.2.4. Расчетные формулы не применимы, если расстояние между двумя соседними узлами обечаек менее суммы соответствующих расчетных длин обечаек, или, если расстояние от узлов до опорных элементов сосуда (за исключением юбочных опор и опорных колец) менее удвоенной расчетной длины обечайки по п.5.1.2.1.
- для соединения обечаек без тороидального перехода
5.2.6. Расчетные формулы узлов конических и цилиндрических обечаек без тороидального перехода применимы при условии выполнения углового шва с двусторонним сплошным проваром.
Исполнительная толщина стенки цилиндрического элемента в месте соединения двух обечаек должна быть не менее минимальной толщины стенки, определяемой по формулам разд.2.
5.2.8. Расчет укрепления отверстий конических обечаек проводят в соответствии с ГОСТ 24755.
5.2.9. Расчет толщины стенок переходной части обечаек проводят либо методом последовательных приближений на основании предварительного подбора и последующей проверки для выбранных значений
либо сразу при помощи диаграмм.
За допускаемое давление, осевую силу и изгибающий момент для конической обечайки принимают меньшее значение, полученное из условия прочности или устойчивости гладкой конической обечайки и из условия прочности переходной части.
5.3. Конические обечайки, нагруженные давлением
5.3.1. Гладкие конические обечайки, нагруженные внутренним избыточным давлением
5.3.1.1. Толщину стенки определяют по формулам
где
5.3.1.2. Допускаемое внутреннее избыточное давление определяют по формуле
5.3.2. Гладкие конические обечайки, нагруженные наружным давлением
5.3.2.2. Толщину стенки в первом приближении определяют по формулам п.2.3.2.1 с последующей проверкой по формуле (88).
5.3.2.3. Допускаемое наружное давление определяют по формуле
где допускаемое давление из условия прочности:
и допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости:
Эффективные размеры конической обечайки определяют по формулам:
5.3.3. Соединение обечаек без тороидального перехода (см. черт.21а, 21б).
5.3.3.1. Расчетные формулы применимы при условиях:
5.3.3.2. Толщину стенки определяют по формулам:
Черт.27
5.3.3.3. Коэффициент формы определяют по формуле
Черт.28
(Поправка).
5.3.4. Соединение конической обечайки с укрепляющим кольцом (черт.21в, 25)
5.3.4.1. Расчетные формулы применимы при условиях:
- при соединении с цилиндрической обечайкой (черт.21в)
- при соединении по черт.25 только при отсутствии изгибающего момента на кольце.
5.3.4.2. Площадь поперечного сечения укрепляющего кольца определяют по формуле
при соединении по черт.21в
при соединении по черт.25
(Поправка).
5.3.4.3. Допускаемое внутреннее избыточное или наружное давление из условия прочности переходной части определяют по формулам:
- при соединении по черт.21в
- при соединении по черт.25
5.3.4.4. Общий коэффициент формы для переходной части определяют по формуле
где
5.3.4.5. Проверка прочности сварного шва укрепляющего кольца
У прерывистого сварного шва действительная его ширина уменьшается в отношении длин сварного шва и всего периметра обечайки. Расстояние между концами прерывистых сварных швов должно быть не более восьми толщин стенки обечайки и сумма всех длин сварных швов не менее половины длины контура кольца.
5.3.5.1. Расчетные формулы применимы при условиях:
5.3.5.2. Толщину стенки определяют по формуле
где
Черт.29
5.3.5.3. Допускаемое внутреннее избыточное или наружное давление из условия прочности переходной части
Черт.30
5.3.5.4. Коэффициенты формы определяют по формулам
5.3.6. Соединение штуцера или внутреннего цилиндрического корпуса с конической обечайкой (черт.21г)
5.3.6.1. Расчетные формулы применимы при выполнении условия
5.3.6.2. Толщину стенки определяют по формуле
где
Расчет толщины стенки конического элемента переходной части проводят с помощью отношения толщин стенок
5.3.6.3. Допускаемое внутреннее избыточное или наружное давление из условия прочности переходной части определяют по формуле
5.3.6.4. Коэффициент формы определяют по формулам:
где
Черт.31
Черт.32
(Поправка).
5.3.7. Пологое коническое днище с тороидальным переходом (см. черт.26а)
5.3.7.1. Расчетные формулы применимы для действия внутреннего избыточного давления при выполнении условия
5.3.7.2. Толщину стенки принимают:
5.3.7.3. Допускаемое внутреннее избыточное давление принимают как большее из значения
5.3.8. Пологое коническое днище с укрепляющим кольцом (см. черт.26б)
5.3.8.1. Расчетные формулы применимы для действия внутреннего избыточного давления при выполнении условий
5.3.9. Пологое коническое днище без тороидального перехода и без укрепляющего кольца (см. черт.26в)
5.3.9.1. Расчетные формулы применимы для действия внутреннего избыточного давления при выполнении условия
5.3.9.2. Толщину стенки принимают:
5.3.9.2, 5.3.9.3. (Поправка).
5.3.10. Пологое коническое днище, нагруженное наружным давлением
5.3.10.1. Расчетные формулы применимы для действия наружного давления при условии
5.3.10.2. Допускаемое наружное давление определяют по формуле (88), допускаемое давление в пределах пластичности по формуле (89) и допускаемое давление в пределах упругости по формуле
где
(Поправка).
5.4. Конические обечайки, нагруженные осевыми усилиями
5.4.1. Гладкие конические обечайки, нагруженные осевой растягивающей силой
5.4.1.1. Толщину стенки определяют по формуле
где
5.4.1.2. Допускаемая растягивающая сила
5.4.2. Гладкие конические обечайки, нагруженные осевой сжимающей силой
5.4.2.1. Расчетные формулы применимы при условии
где допускаемая осевая сила из условия прочности
и допускаемая осевая сила из условия устойчивости в пределах упругости
5.4.3. Соединение обечаек без тороидального перехода (черт.21а, 21б)
5.4.3.1. Расчетные формулы применимы при выполнении условий п.5.3.3.1.
5.4.4. Соединение конической и цилиндрической обечаек с укрепляющим кольцом (черт.21в).
5.4.4.1. Расчетные формулы применимы при выполнении условий п.5.3.4.1.
где
5.4.4.3. Проверку сварного шва укрепляющего кольца выполняют по п.5.3.4.5.
5.4.5. Соединение обечаек с тороидальным переходом (черт.22а, 22б).
5.4.5.1. Расчетные формулы применимы при выполнении условий п.5.3.5.1.
где
5.4.6. Соединение штуцера или внутреннего цилиндрического корпуса с конической обечайкой (черт.21г)
5.4.6.1. Расчетные формулы применимы при выполнении условия п.5.3.6.1.
где
5.5. Конические обечайки, нагруженные изгибающим моментом
5.5.1. Допускаемый изгибающий момент рассчитывают по формулам:
- из условия прочности
- из условия устойчивости
5.5.2. Соединения обечаек
5.5.2.1. Допускаемый изгибающий момент из условия прочности переходной части определяют по формуле
5.6. Сочетания нагрузок
5.6.1. Условия применения формул
Если коническая обечайка нагружена давлением, осевой силой и изгибающим моментом и сумма эквивалентных давлений от этих нагрузок, определяемых по формулам
составляет для соответствующего расчетного диаметра менее 10% рабочего давления, то коническую обечайку рассчитывают только на действие давления.
5.6.2. Совместное действие нагрузок
5.6.2.1. Гладкие конические обечайки
В случае действия наружного давления необходимо проверить условия устойчивости по формуле
Кроме того, должна быть выполнена проверка устойчивости от отдельных нагрузок
5.6.2.2. Переходные части конических обечаек.
Кроме проверки условий прочности от отдельных нагрузок по формулам (149) необходимо проверить выполнение условия
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Обязательное
Таблица 5
Допускаемые напряжения для углеродистых и низколегированных сталей
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет- ная темпе- ратура стенки сосуда или аппарата, °С | Допускаемое напряжение , МПа (кгс/см ), для сталей марок | |||||||
| ВСт3 | 09Г2С, 16ГС | 20, 20К | 10 | 10Г2, 09Г2 | 17ГС, 17Г1С, 10Г2С1 | ||
| толщина, мм |
|
|
| ||||
| до 20 | свыше 20 | до 32 | свыше 32 | до 160 |
|
|
|
20 | 154 (1540) | 140 (1400) | 196 (1960) | 183 (1830) | 147 (1470) | 130 (1300) | 180 (1800) | 183 (1830) |
100 | 149 (1490) | 134 (1340) | 177 (1770) | 160 (1600) | 142 (1420) | 125 (1250) | 160 (1600) | 160 (1600) |
150 | 145 (1450) | 131 (1310) | 171 (1710) | 154 (1540) | 139 (1390) | 122 (1220) | 154 (1540) | 154 (1540) |
200 | 142 (1420) | 126 (1260) | 165 (1650) | 148 (1480) | 136 (1360) | 118 (1180) | 148 (1480) | 148 (1480) |
250 | 131 (1310) | 120 (1200) | 162 (1620) | 145 (1450) | 132 (1320) | 112 (1120) | 145 (1450) | 145 (1450) |
300 | 115 (1150) | 108 (1080) | 151 (1510) | 134 (1340) | 119 (1190) | 100 (1000) | 134 (1340) | 134 (1340) |
350 | 105 (1050) | 98 (980) | 140 (1400) | 123 (1230) | 106 (1060) | 88 (880) | 123 (1230) | 123 (1230) |
375 | 93 (930) | 93 (930) | 133 (1330) | 116 (1160) | 98 (980) | 82 (820) | 108 (1080) | 116 (1160) |
400 | 85 (850) | 85 (850) | 122 (1220) | 105 (1050) | 92 (920) | 77 (770) | 92 (920) | 105 (1050) |
410 | 81 (810) | 81 (810) | 104 (1040) | 104 (1040) | 86 (860) | 75 (750) | 86 (860) | 104 (1040) |
420 | 75 (750) | 75 (750) | 92 (920) | 92 (920) | 80 (800) | 72 (720) | 80 (800) | 92 (920) |
430 | 71* (710) | 71* (710) | 86 (860) | 86 (860) | 75 (750) | 68 (680) | 75 (750) | 86 (860) |
440 | - | - | 78 (780) | 78 (780) | 67 (670) | 60 (600) | 67 (670) | 78 (780) |
450 | - | - | 71 (710) | 71 (710) | 61 (610) | 53 (530) | 61 (610) | 71 (710) |
460 | - | - | 64 (640) | 64 (640) | 55 (550) | 47 (470) | 55 (550) | 64 (640) |
470 | - | - | 56 (560)
| 56 (560) | 49 (490) | 42 (420) | 49 (490) | 56 (560) |
480 | - |
| 53 (530) | 53 (530) | 46* (460) | 37 (370) | 46** (460) | 53 (530) |
________________ * Для расчетной температуры стенки 425 °С.
** Для расчетной температуры стенки 475 °С. |
Примечания:
1. При расчетных температурах ниже 20 °С допускаемые напряжения принимают такими же, как при 20 °С, при условии допустимого применения материала при данной температуре.
5. Для стали марок 09Г2С, 16ГС классов прочности 265 и 296 по ГОСТ 19281 допускаемые напряжения независимо от толщины листа принимают равными указанным в графе, соответствующей толщине свыше 32 мм.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. (Поправка).
Таблица 6
Допускаемые напряжения для теплоустойчивых хромистых сталей
|
|
|
|
|
|
Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С | Допускаемое напряжение , МПа (кгс/см ), для сталей марок | ||||
| 12ХМ | 12МХ | 15ХМ | 15Х5М | 15Х5М-У |
20 | 147 (1470) | 147 (1470) | 155 (1550) | 146 (1460) | 240 (2400) |
100 | 146,5 (1465) | 146,5 (1465) | 153 (1530) | 141 (1410) | 235 (2350) |
150 | 146 (1460) | 146 (1460) | 152,5 (1525) | 138 (1380) | 230 (2300) |
200 | 145 (1450) | 145 (1450) | 152 (1520) | 134 (1340) | 225 (2250) |
250 | 145 (1450) | 145 (1450) | 152 (1520) | 127 (1270) | 220 (2200) |
300 | 141 (1410) | 141 (1410) | 147 (1470) | 120 (1200) | 210 (2100) |
350 | 137 (1370) | 137 (1370) | 142 (1420) | 114 (1140) | 200 (2000) |
375 | 135 (1350) | 135 (1350) | 140 (1400) | 110 (1100) | 180 (1800) |
400 | 132 (1320) | 132 (1320) | 137 (1370) | 105 (1050) | 170 (1700) |
410 | 130 (1300) | 130 (1300) | 136 (1360) | 103 (1030) | 160 (1600) |
420 | 129 (1290) | 129 (1290) | 135 (1350) | 101 (1010) | 150 (1500) |
430 | 127 (1270) | 127 (1270) | 134 (1340) | 99 (990) | 140 (1400) |
440 | 126 (1260) | 126 (1260) | 132 (1320) | 96 (960) | 135 (1350) |
450 | 124 (1240) | 124 (1240) | 131 (1310) | 94 (940) | 130 (1300) |
460 | 122 (1220) | 122 (1220) | 127 (1270) | 91 (910) | 126 (1260) |
470 | 117 (1170) | 117 (1170) | 122 (1220) | 89 (890) | 122 (1220) |
480 | 114 (1140) | 114 (1140) | 117 (1170) | 86 (860) | 118 (1180) |
490 | 105 (1050) | 105 (1050) | 107 (1070) | 83 (830) | 114 (1140) |
500 | 96 (960) | 96 (960) | 99 (990) | 79 (790) | 108 (1080) |
510 | 82 (820) | 82 (820) | 84 (840) | 72 (720) | 97 (970) |
520 | 69 (690) | 69 (690) | 74 (740) | 66 (660) | 85 (850) |
530 | 60 (600) | 57 (570) | 67 (670) | 60 (600) | 72 (720) |
540 | 50 (500) | 47 (470) | 57 (570) | 54 (540) | 58 (580) |
550 | 41 (410) | - | 49 (490) | 47 (470) | 52 (520) |
560 | 33 (330) | - | 41 (410) | 40 (400) | 45 (450) |
570 | - | - | - | 35 (350) | 40 (400) |
580 | - | - | - | 30 (300) | 34 (340) |
590 | - | - | - | 28 (280) | 30 (300) |
600 | - | - | - | 25 (250) | 25 (250) |
Примечания:
1. При расчетных температурах ниже 20 °С допускаемые напряжения принимают такими же, как при 20 °С, при условии допустимого применения материала при данной температуре.
3. При расчетных температурах ниже 200 °С сталь марок 12МХ, 12ХМ, 15ХМ применять не рекомендуется.
Таблица 7 *
Допускаемые напряжения для жаропрочных, жаростойких и коррозионностойких сталей аустенитного класса
|
|
|
|
|
|
Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С | Допускаемое напряжение , МПа (кгс/см ), для сталей марок | ||||
| 03Х21Н21М4ГБ | 03Х18Н11 | 03Х17Н14М3 | 08Х18Н10Т, 08Х18Н12Т, 08Х17Н13М2Т, 08Х17Н15М3Т | 12Х18Н10Т, 12Х18Н12Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т |
20 | 180 (1800) | 160 (1600) | 153 (1530) | 168 (1680) | 184 (1840) |
100 | 173 (1730) | 133 (1330) | 140 (1400) | 156 (1560) | 174 (1740) |
150 | 171 (1710) | 125 (1250) | 130 (1300) | 148 (1480) | 168 (1680) |
200 | 171 (1710) | 120 (1200) | 120 (1200) | 140 (1400) | 160 (1600) |
250 | 167 (1670) | 115 (1150) | 113 (1130) | 132 (1320) | 154 (1540) |
300 | 149 (1490) | 112 (1120) | 103 (1030) | 123 (1230) | 148 (1480) |
350 | 143 (1430) | 108 (1080) | 101 (1010) | 113 (1130) | 144 (1440) |
375 | 141 (1410) | 107 (1070) | 90 (900) | 108 (1080) | 140 (1400) |
400 | 140 (1400) | 107 (1070) | 87 (870) | 103 (1030) | 137 (1370) |
410 | - | 107 (1070) | 83 (830) | 102 (1020) | 136 (1360) |
420 | - | 107 (1070) | 82 (820) | 101 (1010) | 135 (1350) |
430 | - | 107 (1070) | 81 (810) | 100,5 (1005) | 134 (1340) |
440 | - | 107 (1070) | 81 (810) | 100 (1000) | 133 (1330) |
450 | - | 107 (1070) | 80 (800) | 99 (990) | 132 (1320) |
460 | - | - | - | 98 (980) | 131 (1310) |
470 | - | - | - | 97,5 (975) | 130 (1300) |
480 | - | - | - | 97 (970) | 129 (1290) |
490 | - | - | - | 96 (960) | 128 (1280) |
500 | - | - | - | 95 (950) | 127 (1270) |
510 | - | - | - | 94 (940) | 126 (1260) |
520 | - | - | - | 79 (790) | 125 (1250) |
530 | - | - | - | 79 (790) | 124 (1240) |
540 | - | - | - | 78 (780) | 111 (1110) |
550 | - | - | - | 76 (760) | 111 (1110) |
560 | - | - | - | 73 (730) | 101 (1010) |
570 | - | - | - | 69 (690) | 97 (970) |
580 | - | - | - | 65 (650) | 90 (900) |
590 | - | - | - | 61 (610) | 81 (810) |
600 | - | - | - | 57 (570) | 74 (740) |
610 | - | - | - | - | 68 (680) |
620 | - | - | - | - | 62 (620) |
630 | - | - | - | - | 57 (570) |
640 | - | - | - | - | 52 (520) |
650 | - | - | - | - | 48 (480) |
660 | - | - | - | - | 45 (450) |
670 | - | - | - | - | 42 (420) |
680 | - | - | - | - | 38 (380) |
690 | - | - | - | - | 34 (340) |
700 | - | - | - | - | 30 (300) |
Примечания:
1. При расчетных температурах ниже 20 °С допускаемые напряжения принимают такими же, как и при 20 °С, при условии допустимого применения материала при данной температуре.
3. Для поковок из стали марок 12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т допускаемые напряжения, приведенные в табл.7 при температурах до 550 °С, умножают на 0,83.
4. Для сортового проката из стали марок 12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т допускаемые напряжения, приведенные в табл.7 при температурах до 550 °С, умножают на отношение
5. Для поковок и сортового проката из стали марки 08Х18Н10Т допускаемые напряжения, приведенные в табл.7 при температурах до 550 °С, умножают на 0,95.
6. Для поковок из стали марки 03Х17Н14М3 допускаемые напряжения, приведенные в табл.7, умножают на 0,9.
7. Для поковок из стали марки 03Х18Н11 допускаемые напряжения, приведенные в табл.7, умножают на 0,9; для сортового проката из стали марки 03Х18Н11 допускаемые напряжения умножают на 0,8.
8. Для труб из стали марки 03Х21Н21М4ГБ (ЗИ-35) допускаемые напряжения, приведенные в табл.7, умножают на 0,88.
9. Для поковок из стали марки 03Х21Н21М4ГБ (ЗИ-35) допускаемые напряжения, приведенные в табл.7, умножают на отношение
Таблица 8
Допускаемые напряжения для жаропрочных, жаростойких и коррозионностойких сталей аустенитного и аустенито-ферритного класса
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С | Допускаемое напряжение , МПа (кгс/см ), для сталей марок | |||||
| 08Х18Г8Н2Т (КО-3) | 07Х13АГ20 (ЧС-46) | 02Х8Н22С6 (ЭП-794) | 15Х18Н12С4ТЮ (ЭИ-654) | 06ХН28МДТ, 03ХН28МДТ | 08Х22Н6Т, 08Х21Н6М2Т |
20 | 230 (2300) | 233 (2330) | 133 (1330) | 233 (2330) | 147 (1470) | 233 (2330) |
100 | 206 (2060) | 173 (1730) | 106,5 (1065) | 220 (2200) | 138 (1380) | 200 (2000) |
150 | 190 (1900) | 153 (1530) | 100 (1000) | 206,5 (2065) | 130 (1300) | 193 (1930) |
200 | 175 (1750) | 133 (1330) | 90 (900) | 200 (2000) | 124 (1240) | 188,5 (1885) |
250 | 160 (1600) | 127 (1270) | 83 (830) | 186,5 (1865) | 117 (1170) | 166,5 (1665) |
300 | 144 (1440) | 120 (1200) | 76,5 (765) | 180 (1800) | 110 (1100) | 160 (1600) |
350 | - | 113 (1130) | - | - | 107 (1070) |
|
375 | - | 110 (1100) | - | - | 105 (1050) |
|
400 | - | 107 (1070) | - | - | 103 (1030) |
|
Примечания:
1. При расчетных температурах ниже 20 °С допускаемые напряжения принимают такими же, как и при 20 °С, при условии допустимого применения материала при данной температуре.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Справочное
Механические характеристики: для углеродистых и низколегированных сталей - табл.1 и 2, для теплоустойчивых хромистых сталей - табл.3 и 4, для жаропрочных, жаростойких и коррозионностойких сталей аустенитного и аустенито-ферритного класса - табл.5 и 6
Таблица 9
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет- ная темпе- ратура стенки сосуда или аппарата, °С | Расчетное значение предела текучести , МПа (кгс/см ), для сталей марок | |||||||
| ВСт3 | 09Г2С, 16ГС | 20 и 20К | 10
| 10Г2, 09Г2 | 17ГС, 17Г1С, 10Г2С1 | ||
| толщина, мм |
|
|
| ||||
| до 20 | свыше 20 | до 32 | свыше 32 | до 160 |
|
|
|
20 | 250 (2500) | 210 (2100) | 300 (3000) | 280 (2800) | 220 (2200) | 195 (1950) | 270 (2700) | 280 (2800) |
100 | 230 (2300) | 201 (2010) | 265,5 (2655) | 240 (2400) | 213 (2130) | 188 (1880) | 240 (2400) | 240 (2400) |
150 | 224 (2240) | 197 (1970) | 256,5 (2565) | 231 (2310) | 209 (2090) | 183 (1830) | 231 (2310) | 231 (2310) |
200 | 223 (2230) | 189 (1890) | 247,5 (2475) | 222 (2220) | 204 (2040) | 177 (1770) | 222 (2220) | 222 (2220) |
250 | 197 (1970) | 180 (1800) | 243 (2430) | 218 (2180) | 198 (1980) | 168 (1680) | 218 (2180) | 218 (2180) |
300 | 173 (1730) | 162 (1620) | 226,5 (2265) | 201 (2010) | 179 (1790) | 150 (1500) | 201 (2010) | 201 (2010) |
350 | 167 (1670) | 147 (1470) | 210 (2100) | 185 (1850) | 159 (1590) | 132 (1320) | 185 (1850) | 185 (1850) |
375 | 164 (1640) | 140 (1400) | 199,5 (1995) | 174 (1740) | 147 (1470) | 123 (1230) | 162 (1620) | 174 (1740) |
400 | - | - | 183 (1830) | 158 (1580) | - | - | - | 158 (1580) |
410 | - | - | - | 156 (1560) | - | - | - | 156 (1560) |
420 | - | - | - | 138 (1380) | - | - | - | 138 (1380) |
Таблица 10
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С | Расчетное значение временного сопротивления , МПа (кгс/см ), для сталей марок | ||||||
| ВСт3 | 09Г2С, 16ГС | 20 и 20К | 10
| 10Г2, 09Г2, 17ГС, 17Г1С, 10Г2С1, | ||
| толщина, мм |
|
| ||||
| до 20 | свыше 20 | до 32 | свыше 32 | до 160 |
|
|
20 | 460 (4600) | 380 (3800) | 470 (4700) | 440 (4400) | 410 (4100) | 340 (3400) | 440 (4400) |
100 | 435 (4350) | 360 (3600) | 425 (4250) | 385 (3850) | 380 (3800) | 310 (3100) | 385 (3850) |
150 | 460 (4600) | 390 (3900) | 430 (4300) | 430 (4300) | 425 (4250) | 340 (3400) | 430 (4300) |
200 | 505 (5050) | 420 (4200) | 439 (4390) | 439 (4390) | 460 (4600) | 382 (3820) | 439 (4390) |
250 | 510 (5100) | 435 (4350) | 444 (4440) | 444 (4440) | 460 (4600) | 400 (4000) | 444 (4440) |
300 | 520 (5200) | 440 (4400) | 445 (4450) | 445 (4450) | 460 (4600) | 374 (3740) | 445 (4450) |
350 | 480 (4800) | 420 (4200) | 441 (4410) | 441 (4410) | 430 (4300) | 360 (3600) | 441 (4410) |
375 | 450 (4500) | 402 (4020) | 425 (4250) | 425 (4250) | 410 (4100) | 330 (3300) | 425 (4250) |
Таблица 11
|
|
|
|
|
|
Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С | Расчетное значение предела текучести , МПа (кгс/см ), для сталей марок | ||||
| 12МХ | 12ХМ | 15ХМ | 15Х5М | 15Х5М-У |
20 | 220 (2200) | 220 (2200) | 233 (2330) | 220 (2200) | 400 (4000) |
100 | 219 (2190) | 219 (2190) | 230 (2300) | 210 (2100) | 352,5 (3525) |
150 | 218 (2180) | 218 (2180) | 229 (2290) | 207 (2070) | 345 (3450) |
200 | 217,5 (2175) | 217,5 (2175) | 228 (2280) | 201 (2010) | 337,5 (3375) |
250 | 217,5 (2175) | 217,5 (2175) | 228 (2280) | 190 (1900) | 330 (3300) |
300 | 212 (2120) | 212 (2120) | 220 (2200) | 180 (1800) | 315 (3150) |
350 | 206 (2060) | 206 (2060) | 213 (2130) | 171 (1710) | 300 (3000) |
375 | 202 (2020) | 202 (2020) | 210 (2100) | 164 (1640) | 270 (2700) |
400 | 198 (1980) | 198 (1980) | 205 (2050) | 158 (1580) | 255 (2550) |
410 | 195 (1950) | 195 (1950) | 204 (2040) | 155 (1550) | 240 (2400) |
420 | 194 (1940) | 194 (1940) | 202 (2020) | 152 (1520) | 225 (2250) |
Таблица 12
|
|
|
|
|
|
Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С | Расчетное значение временного сопротивления , МПа (кгс/ см ), для сталей марок | ||||
| 12МХ | 12ХМ | 15ХМ | 15Х5М | 15Х5М-У |
20 | 450 (4500) | 450 (4500) | 450 (4500) | 400 (4000) | 600 (6000) |
100 | 440 (4400) | 440 (4400) | 440 (4400) | 380 (3800) | 572 (5720) |
150 | 434 (4340) | 434 (4340) | 434 (4340) | 355 (3550) | 555 (5550) |
200 | 430 (4300) | 430 (4300) | 430 (4300) | 330 (3300) | 535 (5350) |
250 | 440 (4400) | 437 (4370) | 437 (4370) | 320 (3200) | 520 (5200) |
300 | 454 (4540) | 445 (4450) | 445 (4450) | 318 (3180) | 503 (5030) |
350 | 437 (4370) | 442 (4420) | 442 (4420) | 314 (3140) | 492 (4920) |
375 | 427 (4270) | 436 (4360) | 436 (4360) | 312 (3120) | 484 (4840) |
400 | 415 (4150) | 426 (4260) | 426 (4260) | 310 (3100) | 472 (4720) |
410 | 413 (4130) | 424 (4240) | 424 (4240) | 306 (3060) | 468 (4680) |
420 | 410 (4100) | 421 (4210) | 421 (4210) | 300 (3000) | 462 (4620) |
Таблица 13
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С | Расчетное значение предела текучести , МПа (кгс/см ), для сталей марок | |||||
| 08Х18Г8Н2Т (КО-3) | 07Х13АГ20 (ЧС-46) | 02Х8Н22С6 (ЭП-794) | 15Х18Н12С4ТЮ (ЭИ-654) | 08Х22Н6Т, 08Х21Н6М2Т | 06ХН28МДТ, 03ХН28МДТ |
20 | 350 (3500) | 350 (3500) | 200 (2000) | 350 (3500) | 350 (3500) | 220 (2200) |
100 | 328 (3280) | 260 (2600) | 160 (1600) | 330 (3300) | 300 (3000) | 207 (2070) |
150 | 314 (3140) | 230 (2300) | 150 (1500) | 310 (3100) | 290 (2900) | 195 (1950) |
200 | 300 (3000) | 200 (2000) | 135 (1350) | 300 (3000) | 283 (2830) | 186 (1860) |
250 | 287 (2870) | 190 (1900) | 125 (1250) | 280 (2800) | 250 (2500) | 175 (1750) |
300 | 274 (2740) | 180 (1800) | 115 (1150) | 270 (2700) | 240 (2400) | 165 (1650) |
350 | - | 170 (1700) | - | - | - | 160 (1600) |
375 | - | 165 (1650) | - | - | - | 157,5 (1575) |
400 | - | 160 (1600) | - | - | - | 155 (1550) |
Таблица 14
|
|
|
|
|
|
Расчетная температура стенки сосуда, или аппарата, °С | Расчетное значение временного сопротивления , МПа (кгс/см ), для сталей марок | ||||
| 08Х18Г8Н2Т (КО-3) | 07Х13АГ20 (ЧС-46) | 02Х8Н22С6 (ЭП-794) | 15Х18Н12СЧТЮ (ЭИ-654) | 06ХН28МДТ, 03ХН28МДТ |
20 | 600 (6000) | 670 (6700) | 550 (5500) | 700 (7000) | 550 (5500) |
100 | 535 (5350) | 550 (5500) | 500 (5000) | 640 (6400) | 527,5 (5275) |
150 | 495 (4950) | 520 (5200) | 480 (4800) | 610 (6100) | 512,5 (5125) |
200 | 455 (4550) | 490 (4900) | 468 (4680) | 580 (5800) | 500 (5000) |
250 | 415 (4150) | 485 (4850) | 450 (4500) | 570 (5700) | 490 (4900) |
300 | 375 (3750) | 480 (4800) | 440 (4400) | 570 (5700) | 482,5 (4825) |
350 | - | 465 (4650) | - | - | 478 (4780) |
375 | - | 458 (4580) | - | - | 474 (4740) |
400 | - | 450 (4500) | - | - | 470 (4700) |
Таблица 15
|
|
|
|
|
|
Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С | Расчетное значение предела текучести , МПа (кгс/см ), для сталей марок
| ||||
| 12Х18Н10Т, 08Х18Н12Т*, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т | 08Х18Н10Т, 08Х18Н12Т*, 08Х17Н13М2Т, 08Х17Н15М3Т | 03Х21Н21М4ГБ | 03Х18Н11 | 03Х17Н14М3
|
20 | 276 (2760) | 252 (2520) | 270 (2700) | 240 (2400) | 230 (2300)
|
100 | 261 (2610) | 234 (2340) | 260 (2600) | 200 (2000) | 210 (2100)
|
150 | 252 (2520) | 222 (2220) | 257 (2570) | 187,5 (1875) | 195 (1950)
|
200 | 240 (2400) | 210 (2100) | 257 (2570)
| 180 (1800) | 180 (1800)
|
250 | 231 (2310) | 198 (1980) | 250 (2500) | 173 (1730) | 170 (1700)
|
300 | 222 (2220) | 184,5 (1845) | 223 (2230) | 168 (1680) | 155 (1550)
|
350 | 216 (2160) | 169,5 (1695) | 215 (2150) | 162 (1620) | 152 (1520)
|
375 | 210 (2100) | 162 (1620) | 212 (2120) | 160 (1600) | 135 (1350)
|
400 | 205,5 (2055) | 154,5 (1545) | 210 (2100) | 160 (1600) | 130 (1300)
|
410 | 204 (2040) | 153 (1530) | - | 160 (1600)
| 125 (1250)
|
420 | 202,5 (2025) | 151,5 (1515) | - | 160 (1600) | 123 (1230)
|
430 | 201 (2010) | 150,75 (1508) | - | 160 (1600) | 122 (1220)
|
440 | 199,5 (1995) | 150 (1500) | - | 160 (1600) | 121 (1210)
|
450 | 198 (1980) | 148,5 (1485) | - | 160 (1600) | 120 (1200)
|
460 | 196,5 (1965) | 147 (1470) | - | - | - |
470 | 195 (1950) | 146 (1460) | - | - | - |
480 | 193,5 (1935) | 145,5 (1455) | - | - | - |
490 | 192 (1920) | 144 (1440) | - | - | - |
500 | 190,5 (1905) | 142,5 (1425) | - | - | - |
510 | 189 (1890) | 141 (1410) | - | - | - |
520 | 187,5 (1875) | 139,5 (1395) | - | - | - |
530 | 186 (1860) | 138 (1380) | - | - | - |
Примечание. Предел текучести для поковок, сортового проката и труб при 20 °С следует принимать:
Таблица 16
|
|
|
|
|
|
Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С | Расчетное значение предела текучести , МПа (кгс/см ), для сталей марок | ||||
| 12Х18Н10Т, 08Х18Н12Т,** 08Х17Н13М2Т**, 08Х17Н13М3Т | 08Х18Н10Т, 08Х18Н12Т**, 08Х17Н13М2Т**, 08Х17Н15М3Т | 03Х21Н21М4ГБ | 03Х18Н11 | 03Х17Н14М3 |
20 | 240 (2400) | 210* (2100) | 250 (2500) | 200 (2000) | 200 (2000) |
100 | 228 (2280) | 195 (1950) | 240 (2400) | 160 (1600) | 180 (1800) |
150 | 219 (2190) | 180 (1800) | 235 (2350) | 150 (1500) | 165 (1650) |
200 | 210 (2100) | 173 (1730) | 235 (2350) | 140 (1400) | 150 (1500) |
250 | 204 (2040) | 165 (1650) | 232 (2320) | 135 (1350) | 140 (1400) |
300 | 195 (1950) | 150 (1500) | 205 (2050) | 130 (1300) | 126 (1260) |
350 | 190 (1900) | 137 (1370) | 199 (1990) | 127 (1270) | 115 (1150) |
375 | 186 (1860) | 133 (1330) | 195 (1950) | 125 (1250) | 108 (1080) |
400 | 181 (1810) | 129 (1290) | 191 (1910) | 122,5 (1225) | 100 (1000) |
410 | 180 (1800) | 128 (1280) | - | 121,5 (1215) | 98 (980) |
420 | 180 (1800) | 128 (1280) | - | 121 (1210) | 97,5 (975) |
430 | 179 (1790) | 127 (1270) | - | 120,5 (1205) | 97 (970) |
440 | 177 (1770) | 126 (1260) | - | 120 (1200) | 96 (960) |
450 | 176 (1760) | 125 (1250) | - | 120 (1200) | 95 (950) |
460 | 174 (1740) | 125 (1250) | - | - | - |
470 | 173 (1730) | 124 (1240) | - | - | - |
480 | 173 (1730) | 123 (1230) | - | - | - |
490 | 171 (1710) | 122 (1220) | - | - | - |
500 | 170 (1700) | 122 (1220) | - | - | - |
510 | 168 (1680) | 120 (1200) | - | - | - |
520 | 168 (1680) | 119 (1190) | - | - | - |
530 | 167 (1670) | 119 (1190) | - | - | - |
Примечания:
1. Для поковок из стали марок 12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т пределы текучести, приведенные в табл.16, умножают на 0,83.
2. Для сортового проката из стали марок 12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т пределы текучести, приведенные в табл.16, умножают на отношение
3. Для поковок и сортового проката из стали марки 08Х18Н10Т пределы текучести, приведенные в табл.16, умножают на 0,95.
4. Для поковок из стали марки 03Х17Н14М3 пределы текучести, приведенные в табл.16, умножают на 0,9.
5. Для поковок из стали марки 03Х18Н11 пределы текучести, приведенные в табл.16, умножают на 0,9; для сортового проката из стали марки 03Х18Н11 пределы текучести умножают на 0,8.
6. Для труб из стали марки 03Х21Н21М4ГБ (ЗИ-35) пределы текучести, приведенные в табл.16, умножают на 0,88.
7. Для поковок из стали марки 03Х21Н21М4ГБ (ЗИ-35) пределы текучести, приведенные в табл.16, умножают на отношение
Таблица 17
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °С | Расчетное значение временного сопротивления , МПа (кгс/см ), для сталей марок |
| |||||
| 03Х21Н21М4ГБ | 08Х22Н6Т, 08Х21Н6М2Т | 03Х17Н14М3 | 03Х18Н11 | 08Х18Н10Т, 08Х18Н12Т, 08Х17Н13М2Т, 08Х17Н15М3Т | 12Х18Н10Т, 12Х18Н12Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т |
|
20 | 550 (5500) | 600 (6000) | 500 (5000) | 520 (5200) | 520 (5200) | 540 (5400) |
|
100 | 540 (5400) | 583 (5830) | 474 (4740) | 450 (4500) | 480 (4800) | 500 (5000) |
|
150 | 535 (5350) | 550 (5500) | 453 (4530) | 433 (4330) | 455 (4550) | 475 (4750) |
|
200 | 535 (5350) | 515 (5150) | 432 (4320) | 415 (4150) | 430 (4300) | 450 (4500) |
|
250 | 534 (5340) | 503 (5030) | 412 (4120) | 405 (4050) | 424 (4240) | 443 (4430) |
|
300 | 520 (5200) | 500 (5000) | 392 (3920) | 397 (3970) | 417 (4170) | 440 (4400) |
|
350 | 518 (5180) | - | 376 (3760) | 394 (3940) | 408 (4080) | 438 (4380) |
|
375 | 517 (5170) | - | 368 (3680) | 392 (3920) | 405 (4050) | 437 (4370) |
|
400 | 516 (5160) | - | 360 (3600) | 390 (3900) | 402 (4020) | 436 (4360) |
|
410 | - | - | 358 (3580) | 388 (3880) | 400 (4000) | 434 (4340) |
|
420 | - | - | 356 (3560) | 386 (3860) | 398 (3980) | 432 (4320) |
|
430 | - | - | 354 (3540) | 384 (3840) | 396 (3960) | 431 (4310) |
|
440 | - | - | 352 (3520) | 382 (3820) | 394 (3940) | 430 (4300) |
|
450 | - | - | 350 (3500) | 380 (3800) | 392 (3920) | 428 (4280) |
|
460 | - | - | - | - | 390 (3900) | 426 (4260) |
|
470 | - | - | - | - | 388 (3880) | 424 (4240) |
|
480 | - | - | - | - | 386 (3860) | 422 (4220) |
|
490 | - | - | - | - | 385 (3850) | 421 (4210) |
|
500 | - | - | - | - | 383 (3830) | 420 (4200) |
|
510 | - | - | - | - | 381 (3810) | 418 (4180) |
|
520 | - | - | - | - | 380 (3800) | 416 (4160) |
|
530 | - | - | - | - | 374* (3740) | 412* (4120) |
|
______________ * Для расчетной температуры стенки 550 °С. |
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Справочное
Таблица 18
Коэффициент линейного расширения
|
|
|
|
|
|
Марка стали | Расчетное значение коэффициента , °С , при температуре, °С | ||||
| 20-100 | 20-200 | 20-300 | 20-400 | 20-500 |
ВСт3, 20, 20К | 11,6 | 12,6 | 13,1 | 13,6 | 14,1 |
09Г2С, 16ГС, 17ГС, 17Г1С, 10Г2С1, 10Г2 | 13,0 | 14,0 | 15,3 | 16,1 | 16,2 |
12ХМ, 12МХ, 15ХМ, 15Х5М, 15Х5М-У | 11,9 | 12,6 | 13,2 | 13,7 | 14,0 |
08Х22Н6Т, 08Х21Н6М2Т | 9,6 | 13,8 | 16,0 | 16,0 | 16,5 |
12Х18Н10Т, 12Х18Н12Т, 03Х17Н14М3, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т, 08Х18Н10Т, 08Х18Н12Т, 03Х18Н11, 08Х17Н13М2Т, 08Х17Н15М3Т | 16,6 | 17,0 | 18,0 | 18,0 | 18,0 |
03Х21Н21М4ГБ | 14,9 | 15,7 | 16,6 | 17,3 | 17,5 |
06ХН28МДТ, 03ХН28МДТ | 15,3 | 15,9 | 16,5 | 16,9 | 17,3 |
08Х18Г8Н2Т | 12,3 | 13,1 | 14,4 | 14,4 | 15,3 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Обязательное
Расчетные значения модуля продольной упругости
1 - углеродистые и низколегированные стали; 2 - теплоустойчивые и коррозионностойкие хромистые стали; 3 - жаропрочные, жаростойкие и коррозионностойкие аустенитные стали
Таблица 19
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сталь | Модуль продольной упругости 10 МПа (10 кгс/см ) при температуре, °С | |||||||||||||
| 20 | 100 | 150 | 200 | 250 | 300 | 350 | 400 | 450 | 500 | 550 | 600 | 650 | 700
|
Углеродистые и низколегированные стали | 1,99 | 1,91 | 1,86 | 1,81 | 1,76 | 1,71 | 1,64 | 1,55 | 1,40 | -
| -
| -
| -
| -
|
Теплоустойчивые и коррози- онностойкие хромистые стали | 2,15 | 2,15 | 2,05 | 1,98 | 1,95 | 1,90 | 1,84 | 1,78 | 1,71 | 1,63 | 1,54 | 1,40 | -
| -
|
Жаропрочные и жаростойкие аустенитные стали | 2,00 | 2,00 | 1,99 | 1,97 | 1,94 | 1,90 | 1,85 | 1,80 | 1,74 | 1,67 | 1,60 | 1,52 | 1,43 | 1,32 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Обязательное
Таблица 20
Коэффициенты прочности сварных швов
|
|
|
Вид сварного шва
| Значение коэффициентов прочности сварных швов | |
| Длина контролируемых швов от общей длины составляет 100%* | Длина контролируемых швов от общей длины составляет от 10 до 50%* |
Стыковой или тавровый с двусторонним сплошным проваром, выполняемый автоматической и полуавтоматической сваркой | 1,0 | 0,9 |
Стыковой с подваркой корня шва или тавровый с двусторонним сплошным проваром, выполняемый вручную | 1,0 | 0,9 |
Стыковой, доступный сварке только с одной стороны и имеющий в процессе сварки металлическую подкладку со стороны корня шва, прилегающую по всей длине шва к основному металлу | 0,9 | 0,8 |
Втавр, с конструктивным зазором свариваемых деталей | 0,8 | 0,65 |
Стыковой, выполняемый автоматической и полуавтоматической сваркой с одной стороны с флюсовой или керамической подкладкой | 0,9 | 0,8 |
Стыковой, выполняемый вручную с одной стороны | 0,9 | 0,65 |
______________ * Объем контроля определяется техническими требованиями на изготовление и правилами Госгортехнадзора СССР. |
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Справочное
Таблица 21
Термины, использованные в стандарте, и их условные обозначения
|
|
Термин | Условное обозначение |
Площадь поперечного сечения кольца жесткости, мм (см ) | |
Расчетные длины переходных частей обечаек, мм (см) |
|
Фактические длины переходных частей обечаек, мм (см) | ,
|
Безразмерные коэффициенты | , , , , , , |
Расстояние между двумя смежными кольцами жесткости, мм (см) | |
Длины хорд отверстий в днищах, мм (см) | ( 1, 2, 3... ) |
Сумма прибавок к расчетным толщинам стенок, мм (см) | |
Прибавка для компенсации коррозии и эрозии, мм (см) | |
Прибавка для компенсации минусового допуска, мм (см) |
|
Прибавка технологическая, мм (см) |
|
Внутренний диаметр сосуда или аппарата, мм (см) | |
Внешний диаметр окружности днища или крышки толщиной , мм (см) | |
Средний диаметр прокладки, мм (см) | |
Эффективный диаметр конической обечайки при внешнем давлении, мм (см) | |
Эффективный диаметр конической обечайки при осевом сжатии и изгибе, мм (см) | |
Расчетный диаметр гладкой конической обечайки, мм (см) | |
Расчетный диаметр днища (крышки) и конической обечайки, мм (см) | |
Наружный диаметр сосуда или аппарата, а также диаметр меньшего основания конической обечайки, мм (см) |
|
Наименьший диаметр наружной утоненной части крышки, мм (см) |
|
Диметр болтовой окружности, мм (см) |
|
Диаметр отверстия в днище или крышке, мм (см) | |
Диаметр отверстий в днищах, мм (см) | ( 1, 2, 3... ) |
Модуль продольной упругости при расчетной температуре, МПа (кгс/см )
| |
Расстояние между центром тяжести поперечного сечения кольца жесткости и срединной поверхностью обечайки, мм (см) | |
Расчетное осевое растягивающее или сжимающее усилие (без учета нагрузки, возникающей от внутреннего избыточного или наружного давления), Н (кгс) | |
Нагрузка на болты крепления крышки, Н (кгс) | |
Равнодействующая внутреннего давления, Н (кгс) | |
Реакция прокладки, Н (кгс) | |
Допускаемое растягивающее или сжимающее усилие, Н (кгс) | |
Допускаемое осевое сжимающее усилие из условия устойчивости в пределах упругости, Н (кгс) | |
Допускаемое осевое сжимающее усилие из условия прочности при , Н (кгс) | |
Допускаемое осевое сжимающее усилие, определяемое из условия местной устойчивости в пределах упругости, Н (кгс) |
|
Допускаемое осевое сжимающее усилие, определяемое из условия общей устойчивости в пределах упругости, Н (кгс) |
|
Высота выпуклой части днища без учета цилиндрической части, мм (см) | |
Длина цилиндрической части отбортовки днищ, мм (см) |
|
Высота сечения кольца жесткости, измеряемая от срединной поверхности обечайки, мм (см) |
|
Эффективный момент инерции расчетного поперечного сечения кольца жесткости, мм (см ) | |
Момент инерции поперечного сечения кольца жесткости относительно оси, проходящей через центр тяжести поперечного сечения кольца (относительно оси ), мм (см ) | |
Расчетный эффективный момент инерции расчетного поперечного сечения кольца жесткости, мм (см ) | |
Коэффициент конструкции плоских днищ и крышек | |
Безразмерные коэффициенты | , , , , , ,
|
Коэффициент жесткости обечайки, подкрепленной кольцами жесткости | |
Коэффициент ослабления плоских днищ (крышек) отверстием | |
Поправочный коэффициент | |
Коэффициент приведения радиуса кривизны эллиптического днища | |
Расчетная длина цилиндрической обечайки, укрепленной кольцами жесткости, мм (см) | |
Расчетная длина гладкой обечайки, мм (см) | |
Эффективная длина конической обечайки, мм (см) | |
Эффективная длина стенки обечайки, учитываемая при определении эффективного момента инерции, мм (см) | |
Приведенная длина, мм (см) | |
Расстояние между двумя кольцами жесткости по осям, проходящим через центр тяжести поперечного сечения колец жесткости, мм (см) |
|
Расстояние между крайними кольцами жесткости и следующими эффективными элементами жесткости, мм (см) |
|
Длина примыкающего элемента, учитываемая при определении расчетной длины или , мм (см) |
|
Расчетный изгибающий момент, Н·мм (кгс·см) | |
Допускаемый изгибающий момент, Н·мм (кгс·см) | |
Допускаемый изгибающий момент из условия устойчивости в пределах упругости, Н·мм (кгс·см) | |
Допускаемый изгибающий момент из условия прочности при , Н·мм (кгс·см) | |
Коэффициент запаса прочности по временному сопротивлению (пределу прочности) | |
Коэффициент запаса прочности по пределу длительной прочности | |
Коэффициент запаса прочности по пределу ползучести | |
Коэффициент запаса прочности по пределу текучести | |
Коэффициент запаса устойчивости | |
Расчетное внутреннее избыточное или наружное давление, МПа (кгс/см ) | |
Эквивалентное давление при нагружении осевым усилием, МПа (кгс/см ) | |
Эквивалентное давление при нагружении изгибающим моментом, МПа (кгс/см ) | |
Допускаемое внутреннее избыточное или наружное давление, МПа (кгс/см ) |
|
Допускаемое наружное давление из условия устойчивости в пределах упругости, МПа (кгс/см ) |
|
Допускаемое наружное давление из условия прочности при , МПа (кгс/см ) |
|
Допускаемое внутреннее избыточное давление или наружное, определяемое из условия прочности или устойчивости всей обечайки (с кольцами жесткости), МПа (кгс/см ) |
|
Допускаемое наружное давление из условия устойчивости всей обечайки (с кольцами жесткости) в пределах упругости, МПа (кгс/см ) | |
Допускаемое наружное давление из условия прочности всей обечайки при , МПа (кгс/см ) |
|
Допускаемое внутреннее избыточное давление или наружное, определяемое из условия прочности или устойчивости обечайки между двумя соседними кольцами жесткости, МПа (кгс/см ) |
|
Допускаемое поперечное усилие из условия устойчивости в пределах упругости, Н (кгс) | |
Допускаемое поперечное усилие из условия прочности при , Н (кгс) |
|
Расчетное поперечное усилие, Н (кгс) | |
Равнодействующая внутреннего давления на днище (крышку), Н (кгс) | |
Допускаемое поперечное усилие, Н (кгс) | |
Радиус кривизны в вершине днища по внутренней поверхности, мм (см) | |
Болтовая нагрузка, Н (кгс) | |
Реакция прокладки, Н (кгс) |
|
Минимальное значение предела текучести при расчетной температуре, МПа (кгс/см ) | |
Минимальное значение предела текучести при температуре 20 °С, МПа (кгс/см ) | |
Минимальное значение условного предела текучести при расчетной температуре (напряжение, при котором остаточное удлинение составляет 0,2%), МПа (кгс/см ) |
|
Минимальное значение условного предела текучести при температуре 20 °С, МПа (кгс/см ) |
|
Минимальное значение временного сопротивления (предела прочности) при расчетной температуре, МПа (кгс/см ) | |
Среднее значение предела длительной прочности за 10 ч при расчетной температуре, МПа (кгс/см ) |
|
Средний 1%-ный предел ползучести за 10 при расчетной температуре, МПа (кгс/см ) |
|
Минимальное значение условного предела текучести при расчетной температуре (напряжение, при котором остаточное удлинение составляет 1%), МПа (кгс/см ) |
|
Внутренний радиус отбортовки конической обечайки (днища), мм (см) |
|
Радиус выточки, мм (см) | |
Наружный радиус отбортовки торосферического днища, мм (см) |
|
Исполнительная толщина стенки обечайки, мм (см) |
|
Исполнительная толщина стенки конической обечайки, мм (см) | |
Толщина крышки в месте уплотнения, мм (см) | |
Расчетная толщина стенки обечайки, мм (см) | |
Расчетная толщина стенки конической обечайки, мм (см) | |
Расчетная толщина стенки днища (крышки) или переходной части конической обечайки, мм (см) | |
Расчетная толщина стенки переходной части обечайки, мм (см) | |
Исполнительная толщина стенки тороидального перехода конической обечайки, мм (см) | |
Исполнительная толщина стенки пологого конического днища, мм (см) | |
Расчетная толщина стенки переходной части с тороидальным переходом, мм (см) | |
Расчетная толщина пологого днища, мм (см) |
|
Эффективные толщины стенок переходной части обечаек, мм (см) | ;
|
Исполнительная толщина стенки днища (крышки) или переходной части конической обечайки, мм (см) | |
Исполнительная толщина стенки переходной части обечайки, мм (см) |
|
Толщина крышки вне уплотнения, мм (см) |
|
Толщина утоненной части днища в месте кольцевой выточки, мм (см) |
|
Ширина поперечного сечения кольца жесткости в месте его приварки к обечайке, мм (см) | |
Несущая ширина кольцевого сварного шва, мм (см) | |
Половина угла раствора при вершине конической обечайки, град. | ; ; |
Коэффициенты формы | , , , , , , , , , , , , |
Поправочный коэффициент к допускаемым напряжениям | |
Отношение допускаемых напряжений
|
|
Гибкость элемента | |
Допускаемое напряжение при расчетной температуре, МПа (кгс/см ) |
|
Допускаемое напряжение при температуре 20 °С, МПа (кгс/см ) |
|
Допускаемое напряжение для кольца жесткости при расчетной температуре, МПа (кгс/см ) |
|
Допускаемое напряжение для переходных частей обечаек (цилиндрических и конических) при расчетной температуре, МПа (кгс/см ) | , |
Максимальная сумма длин хорд отверстий в наиболее ослабленном диаметральном сечении днища или крышки, мм (см) | |
Коэффициенты прочности сварных швов |
|
Коэффициенты прочности сварных швов в торосферических днищах (в зависимости от расположения) | , |
Коэффициент прочности сварных швов кольца жесткости | |
Коэффициент прочности продольного сварного шва | |
Расчетный коэффициент прочности сварного шва | |
Коэффициент прочности кольцевого сварного шва | |
Коэффициент прочности поперечного сварного шва для укрепляющего кольца | |
Коэффициенты снижения допускаемых напряжений при расчете на устойчивость: |
|
- из условия местной устойчивости при осевом сжатии | |
- из условия общей устойчивости при осевом сжатии | |
- из условия местной устойчивости при изгибе |
ПРИЛОЖЕНИЕ 6. (Поправка).
ПРИМЕЧАНИЯ ФГУП "СТАНДАРТИНФОРМ"
1 Информационные данные. Ссылочные нормативно-технические документы:
ГОСТ 24756-81. На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 51273-99.
2 В информационном указателе "Национальные стандарты" опубликована поправка N 4-2005
к ГОСТ 14249-89 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность [см. Издание (апрель 2003 г.) с поправкой (ИУС N 2-97)]
|
|
|
В каком месте | Напечатано | Должно быть |
Подпункт 4.2.4. Формула (74)
|