СНиП II-25-80 Деревянные конструкции (с Изменениями).

СНиП II-25-80

 СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

___________________________________________________________

Дата введения 1982-01-01

РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР при участии ЦНИИПромзданий Госстроя СССР, ЦНИИЭП комплексов и зданий культуры, спорта и управления им. Б.С.Мезенцева Госгражданстроя, ЦНИИЭПсельстроя Минсельстроя СССР и Украинского отделения института Энергосетьпроект Минэнерго СССР

ВНЕСЕНЫ Центральным научно-исследовательским институтом строительных конструкций им. Кучеренко Госстроя СССР

УТВЕРЖДЕНЫ постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 18 декабря 1980 г. N 198

С введением в действие настоящей главы СНиП утрачивает силу глава СНиП II-В.4-71.

В СНиП II-25-80 "Деревянные конструкции" внесено изменение, утвержденное постановлением Госстроя СССР N 132 от 8 июля 1988 г. и введенное в действие с 1 января 1989 г. Пункты, таблицы, в которые внесены изменения отмечены в настоящих Строительных нормах и правилах знаком (К).

 1. Общие положения

1.1. Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании деревянных конструкций новых и реконструируемых зданий и сооружений, а также при проектировании деревянных опор воздушных линий электропередачи.

Нормы не распространяются на проектирование деревянных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, а также конструкций временных зданий и сооружений.

1.2. При проектировании деревянных конструкций следует предусматривать защиту их от увлажнения, биоповреждения, от коррозии (для конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивных сред) в соответствии с главой СНиП по проектированию защиты строительных конструкций от коррозии и от возгорания в соответствии с главой СНиП по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений.

1.3. Деревянные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (первая группа предельных состояний) и по деформациям, не препятствующим нормальной эксплуатации (вторая группа предельных состояний), с учетом характера и длительности действия нагрузок.

1.4. Деревянные конструкции следует проектировать с учетом их заводского изготовления, а также условий их эксплуатации, транспортирования и монтажа как поэлементно, так и укрупненными блоками.

1.5. Долговечность деревянных конструкций должна обеспечиваться конструктивными мерами в соответствии с указаниями разд.6 настоящих норм и в необходимых случаях защитной обработкой, предусматривающей предохранение их от увлажнения, биоповреждения и возгорания.

1.6. Деревянные конструкции в условиях постоянного или периодического длительного нагрева допускается применять, если температура окружающего воздуха не превышает 50°С для конструкций из неклееной и 35°С для конструкций из клееной древесины.

1.7. Сорта древесины для изготовления деревянных конструкций, клеи, а также необходимые дополнительные требования к древесине в соответствии с прил. 1 должны указываться в рабочих чертежах.

 2. Материалы

2.1. Для изготовления деревянных конструкций следует применять древесину преимущественно хвойных пород. Древесину твердых лиственных пород следует использовать для нагелей, подушек и других ответственных деталей.     

Примечание.  Для   конструкций   деревянных  опор   воздушных   линий   электропередачи следует применять древесину сосны и лиственницы, а для  конструкций  опор линий электропередачи  напряжением 35 кВ  и ниже, за   исключением элементов стоек и приставок,заглубленных в грунт, и траверс  допускается применять древесину ели и пихты.

2.2. Древесина для несущих элементов деревянных конструкций должна удовлетворять требованиям 1, 2 и 3-го сортов по ГОСТ 8486-66, ГОСТ 2695-71, ГОСТ 9462-71, ГОСТ 9463-72, а также дополнительным требованиям, указанным в прил. 1.

Прочность древесины должна быть не ниже нормативных сопротивлений, приведенных в прил. 2.

В зависимости от температурно-влажностных условий эксплуатации к влажности древесины, применяемой в элементах конструкций, должны предъявляться требования, указанные в табл. 1. Зоны влажности, определяющие условия эксплуатации конструкций на открытом воздухе или внутри неотапливаемых помещений, следует принимать в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике.     

2.3. Древесина нагелей, вкладышей и других деталей должна быть прямослойной, без сучков и других пороков, влажность древесины не должна превышать 12%. Такие детали из древесины малостойких в отношении загнивания пород (береза, бук) должны подвергаться антисептированию.

2.4. Величину сбега круглых лесоматериалов при расчете элементов конструкций следует принимать равной 0,8 см на 1 м длины, а для лиственницы  - 1 см на 1 м длины.

2.5. Плотность древесины и фанеры для определения собственного веса конструкций при расчете следует принимать по прил. 3.

2.6. Синтетические клеи для склеивания древесины и древесины с фанерой в клееных деревянных конструкциях должны назначаться в соответствии с табл. 2.

2.7. Для клееных фанерных конструкций следует применять фанеру марки ФСФ по ГОСТ 3916-69, а также фанеру бакелизированную марки ФБС по ГОСТ 11539-73.

2.8. Для стальных элементов деревянных конструкций следует применять стали в соответствии с главой СНиП по проектированию стальных конструкций и арматурные стали в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

Таблица 1

2.9. В соединениях элементов конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивной по отношению к стали среды, следует использовать алюминиевый сплав Д16-Т (ГОСТ 21488-76), стеклопластик АГ-4С (ГОСТ 20437-75), однонаправленный древесно-слоистый пластик ДСПБ (ГОСТ 13913-78), а также древесину твердых лиственных пород.

Таблица 2

3. Расчетные характеристики материалов

3.1. Расчетные сопротивления древесины сосны (кроме веймутовой), ели, лиственницы европейской и японской приведены в табл. 3. Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливаются путем умножения величин, приведенных в табл. 3, на значения переходного коэффициента

, указанные в табл. 4.     

3.2. Расчетные сопротивления, приведенные в табл.3, следует умножать на коэффициенты условий работы:

а) для различных условий эксплуатации конструкций - на значения коэффициента

,  указанные в табл.5;

б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +35

°

С, - на коэффициент

при температуре +50

°

С - на коэффициент

Для промежуточных значений температуры коэффициент принимается по интерполяции;

в) для конструкций, в которых напряжения в элементах, возникающие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышающих 80% суммарного напряжения от всех нагрузок, - на коэффициент

=0,8;

г) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или гололедной) нагрузок, а также нагрузок от тяжения и обрыва проводов воздушных ЛЭП и сейсмической, - на значения коэффициента

указанные в табл. 6;

д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон - на значения коэффициента

, указанные в табл. 7;

Таблица 3

Напряженное состояние и характеристики элементов	Обозна- чение	Расчетные сопротивления,   для сортов древесины
		1	2	3
1. Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон:
а) элементы прямоугольного сечения (за исключением указанных в подпунктах "б"; "в") высотой до 50 см		14 ------- 140	13 ------ 130	8,5 ------- 85
б) элементы прямоугольного сечения шириной св.11 до 13 см при высоте сечения св.11 до 50 см		15 ------ 150	14 ------ 140	10 ------ 100
в) элементы прямоугольного сечения шириной св.13 см при высоте сечения св.13 до 50 см (см. табл.7)		16 ------ 160	15 ------- 150	11 ------ 110
г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сечении		-	16 ------ 160	10 ------ 100
2.  Растяжение вдоль волокон:
а) неклееные элементы		10 ------ 100	7 ----- 70	-
б) клееные элементы		12 ----- 120	9 ------ 90	-
3. Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон		1,8 ------ 18	1,8 ------ 18	1,8 ------ 18
4.  Смятие поперек волокон местное:
а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов		3 ------ 30	3 ----- 30	3 ----- 30
б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60°		4 ----- 40	4 ------ 40	4 ----- 40
5.  Скалывание вдоль волокон:
а) при изгибе неклееных элементов		1,8 ----- 18	1,6 ----- 16	1,6 ----- 16
б) при изгибе клееных элементов		1,6 ------ 16	1,5 ----- 15	1,5 ----- 15
в) в лобовых врубках для максимального напряжения		2,4 ----- 24	2,1 ----- 21	2,1 ----- 21
г) местное в клеевых соединениях для максимального напряжения		2,1 ----- 21	2,1 ----- 21	2,1 ----- 21
6.  Скалывание поперек волокон:
а) в соединениях неклееных элементов		1 ----- 10	0,8 ----- 8	0,6 ----- 6
б) в соединениях клееных элементов		0,7 ----- 7	0,7 ------ 7	0,6 ----- 6
7.  Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесины		0,35 ----- 3,5	0,3 ----- 3	0,25 ----- 2,5
Примечания: 1. Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, оговоренных в п.4 данной таблицы, определяется по формуле                                                                   (1)   где расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (п.3 данной таблицы);   длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см.        2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом к направлению волокон определяется по формуле                                                            (2)        3. Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к направлению волокон определяется по формул                                                            (3)   4. В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по п.2, а данной таблицы, следует снижать на 30%.     5. Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа (130 кгс/кв.см).

Таблица 4

	Коэффициент для расчетных сопротивлений
Древесные породы	растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон	сжатию и смятию поперек волокон	скалыванию
Хвойные
1. Лиственница, кроме европейской и японской	1,2	1,2	1
2. Кедр сибирский, кроме Красноярского края	0,9	0,9	0,9
3. Кедр Красноярского края, сосна веймутова	0,65	0,65	0,65
4. Пихта	0,8	0,8	0,8
Твердые лиственные
5. Дуб	1,3	2	1,3
6. Ясень, клен, граб	1,3	2	1,6
7. Акация	1,5	2,2	1,8
8. Береза, бук	1,1	1,6	1,3
9. Вяз, ильм	1	1,6	1
Мягкие лиственные
10. Ольха, липа, осина, тополь	0,8	1	0,8
Примечание. Значения коэффициента указанные в таблице для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из непропитанной антисептиками лиственницы (при влажности 25%), умножаются на коэффициент 0,85. указанные в таблице для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из непропитанной антисептиками лиственницы (при влажности 25%), умножаются на коэффициент 0,85.

Таблица 5

Условия эксплуатации (по табл.1)	Коэффициент
А1, А2, Б1, Б2	1
А3, Б3, В1	0,9
В2, В3, Г1	0,85
Г2, Г3	0,75

е) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон - на значения коэффициента

указанные в табл.8;

ж) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу - на значения коэффициента

указанные в табл.9;

и) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении - на коэффициент

0,8;

0,8;

к) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, - на коэффициент

0,9.

Таблица 6

	Коэффициент
Нагрузка	для всех видов сопротивлений, кроме смятия поперек волокон	для смятия поперек волокон
1. Ветровая, монтажная, кроме указанной в п.3	1,2	1,4
2. Сейсмическая	1,4	1,6
Для опор воздушных линий электропередачи
3. Гололедная, монтажная, ветровая при гололеде, от тяжения проводов при температуре ниже среднегодовой	1,45	1,6
4. При обрыве проводов и тросов	1,9	2,2

Таблица 7

Высота сечения, см	50 и менее	60	70	80	100	120 и более
Коэффициент	1	0,96	0,93	0,9	0,85	0,8

Таблица 8

Толщина слоя, см	19 и менее	26	33	42
Коэффициент	1,1	1,05	1	0,95

Таблица 9

Напряженное состояние	Обозначение расчетных сопротивлений	Коэффициент   при отношении
		150	200	250	500 и более
Сжатие и изгиб		0,8	0,9	1	1
Растяжение		0,6	0,7	0,8	1
Примечание. - радиус кривизны гнутой доски или бруска; а - толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении.

3.3. Расчетные сопротивления строительной фанеры приведены в табл.10.

В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений строительной фанеры следует умножать на коэффициенты

и

и

и

и

приведенные в пп.3.2,а; 3.2,б; 3.2,в; 3.2,г; 3.2,к настоящих норм.

3.4. Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и соединений стальных элементов деревянных конструкций следует принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций, а арматурных сталей - по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматурных сталей следует умножать на коэффициент

0,8, а из других сталей - принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент

0,85.

Таблица 10

Вид фанеры	Расчетные сопротивления,
	растяжению в плоскости листа	сжатию в плоскости листа	изгибу из плоскости листа	скалыванию в плоскости листа	срезу перпен- дикуляр- но плос- кости листа
1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/BB, B/C, BB/C:
а) семислойная толщиной  8 мм и более:
вдоль волокон наружных слоев	14 ----- 140	12 ------ 120	16 ------- 160	0,8 ------ 8	6 ------ 60
поперек волокон наружных слоев	9 ----- 90	8,5 ------ 85	6,5 ------ 65	0,8 ------ 8	6 ------ 60
под углом  45° к волокнам	4,5 ----- 45	7 ----- 70	-	0,8 ----- 80	9 ----- 90
б) пятислойная толщиной 5-7 мм:
вдоль волокон наружных слоев	14 ----- 140	13 ------ 130	18 ------ 180	0,8 ----- 8	5 ---- 50
поперек волокон наружных слоев	6 ----- 60	7 ----- 70	3 ------ 30	0,8 ------ 8	6 ----- 60
под углом  45° к волокнам	4 ------ 40	6 ------ 60	-	0,8 ------- 8	9 ----- 90
2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов B/BB и ВВ/C семислойная толщиной 8 мм и более:
вдоль волокон наружных слоев	9 ----- 90	17 ------ 170	18 ------- 180	0,6 ------- 6	5 ------ 50
поперек волокон наружных слоев	7,5 ------ 75	13 ----- 130	11 ------ 110	0,5 ------ 5	5 ------- 50
под углом  45° к волокнам	3 ----- 30	5 ------ 50	-	0,7 ------ 7	7,5 -------- 75
3. Фанера бакелизированная марки ФБС толщиной 7 мм и более:
вдоль волокон наружных слоев	32 ------ 320	28 ------- 280	33 ------- 330	1,8 ------- 18	11 ------ 110
поперек волокон наружных слоев	24 ------ 240	23 ------ 230	25 ------ 250	1,8 ------ 18	12 ------ 120
под углом  45° к волокнам	16,5 ------ 165	21 ------- 210	-	1,8 ------- 18	16 ------ 160
Примечание. Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ 4 МПа (40 кгс/кв.см) и марки ФБС 8 МПа (80 кгс/кв.см).

Таблица 11

Вид фанеры	Модуль упругости	Модуль сдвига	Коэффициент Пуассона
1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов B/BB, B/C, BB/C семислойная и пятислойная:
вдоль волокон наружных слоев	9 000 -------- 90 000	750 -------- 7 500	0,085
поперек волокон наружных слоев	6 000 -------- 60 000	750 -------- 7 500	0,065
под углом  45° к волокнам	2 500 -------- 25 000	3 000 -------- 30 000	0,6
2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/BB и ВВ/C семислойная:
вдоль волокон наружных слоев	7 000 -------- 70 000	800 -------- 8 000	0,07
поперек волокон наружных слоев	5 500 -------- 55 000	800 -------- 8 000	0,06
под углом  45° к волокнам	2 000 -------- 20 000	2 200 -------- 22 000	0,6
3.   Фанера бакелизированная марки ФБС:
вдоль волокон наружных слоев	12 000 -------- 120 000	1 000 -------- 10 000	0,085
поперек волокон наружных слоев	8 500 -------- 85 000	1 000 -------- 10 000	0,065
под углом  45° к волокнам	3 500 -------- 35 000	4 000 -------- 40 000	0,7
Примечание. Коэффициент Пуассона указан для направления, перпендикулярного оси, вдоль которой определен модуль упругости

3.5. Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон

=10 000 МПа (100 000 кгс/кв.см); поперек волокон

400 МПа (4 000 кгс/кв.см). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным

500 МПа (5 000 кгс/кв.см). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным

= 0,5, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон,

0,02.

Величины модулей упругости и сдвига строительной фанеры в плоскости листа

и

и коэффициент Пуассона

при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по табл.11.

Модуль упругости древесины и фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин

и

на коэффициент

в табл.5 и коэффициенты

и

, приведенные в пп.3.2, б и 3.2, в настоящих норм.

Модуль упругости древесины и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме следует принимать равным для древесины

(

расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по табл.3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон,

; для фанеры -

принимаются по табл.10, 11).

принимаются по табл.10, 11).

принимаются по табл.10, 11).

 4. Расчет элементов деревянных конструкций

А. Расчет элементов деревянных конструкций

по предельным состояниям первой группы

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

     4.1. Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле

                          (4)

где		расчетная продольная сила;
		расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;
		площадь поперечного сечения элемента нетто.

При определении

ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.

4.2. Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

а) на прочность     

                       (5)

     б) на устойчивость     

                       (6)

где		расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
		коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п.4.3:
		площадь нетто поперечного сечения элемента;
		расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рис. 1, а), если площадь ослаблений не превышает 25%

где

где

площадь сечения брутто;

при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25%  

при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис.1, б),

Рис. 1. Ослабления сжатых элементов

а - не выходящие на кромку;

б - выходящие на кромку

4.3. Коэффициент продольного изгиба

следует определять по формулам (7) и (8):

при гибкости элемента

                    (7)

при гибкости элемента

                     (8)

     где коэффициент а =0,8 для древесины и а=1 для фанеры,

     коэффициент А=3000 для древесины и А=2500 для фанеры.

     4.4. Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле     

                        (9)

где	расчетная длина элемента;
	радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно осей или

4.5. Расчетную длину элементов

следует определять умножением их свободной длины

на коэффициент

                           (10)

     согласно пп.4.21 и 6.25.

     4.6. Составные элементы на податливых соединениях, опертые всем сечением, следует рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (5) и (6), при этом

и

определять как суммарные площади всех ветвей. Гибкость составных элементов

следует определять с учетом податливости соединений по формуле

                    (11)

где		гибкость всего элемента относительно оси (рис.2), вычисленная по расчетной длине без учета податливости;
		гибкость отдельной ветви относительно оси I - I (см.рис.2), вычисленная по расчетной длине ветви ; при меньше семи толщин ( ) ветви принимают =0;
		коэффициент приведения гибкости, определяемый по формуле

                      (12)

где	и	ширина и высота поперечного сечения элемента, см;
		расчетное количество швов в элементе, определяемое числом швов, по которым суммируется взаимный сдвиг элементов (на рис.2,а - 4 шва, на рис.2,б - 5 швов);
		расчетная длина элемента, м;
		расчетное количество срезов связей в одном шве на 1 м элемента (при нескольких швах с различным количеством срезов следует принимать среднее для всех швов количество срезов);
		коэффициент податливости соединений, который следует определять по формулам табл.12.

При определении

диаметр гвоздей следует принимать не более 0,1 толщины соединяемых элементов. Если размер защемленных концов гвоздей менее 4

, то срезы в примыкающих к ним швах в расчете не учитывают. Значение

соединений на стальных цилиндрических нагелях следует определять по толщине

более тонкого из соединяемых элементов.

Рис. 2. Составные элементы

а - с прокладками; б - без прокладок

Таблица 12

Вид соединений	Коэффициент   при
	центральном сжатии	сжатии с изгибом
1. Гвозди
2. Стальные цилиндрические нагели:
а) диаметром толщины соединяемых элементов
б) диаметром > толщины соединяемых элементов
3. Дубовые цилиндрические нагели
4. Дубовые пластинчатые нагели	-
5. Клей	0	0
Примечание: Диаметры гвоздей и нагелей , толщину элементов , ширину и толщину пластинчатых нагелей следует принимать в см.

При определении

диаметр дубовых цилиндрических нагелей следует принимать не более 0,25 толщины более тонкого из соединяемых элементов.

Связи в швах следует расставлять равномерно по длине элемента. В шарнирно-опертых прямолинейных элементах допускается в средних четвертях длины ставить связи в половинном количестве, вводя в расчет по формуле (12) величину

, принятую для крайних четвертей длины элемента.

Гибкость составного элемента, вычисленного по формуле (11), следует принимать не более гибкости

отдельных ветвей, определяемой по формуле

                  (13)

где		сумма моментов инерции брутто поперечных сечений отдельных ветвей относительно собственных осей, параллельных оси (см.рис.2);
		площадь сечения брутто элемента;
		расчетная длина элемента.

Гибкость составного элемента относительно оси, проходящей через центры тяжести сечений всех ветвей (ось

на рис.2), следует определить как для цельного элемента, т.е. без учета податливости связей, если ветви нагружены равномерно. В случае неравномерно нагруженных ветвей следует руководствоваться п.4.7.

Если ветви составного элемента имеют различное сечение, то расчетную гибкость

ветви в формуле (11) следует принимать равной:

                  (14)

определение

приведено на рис.2.

4.7. Составные элементы на податливых соединениях, часть ветвей которых не оперта по концам, допускается рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (5), (6) при соблюдении следующих условий:

а) площади поперечного сечения элемента

и

следует определять по сечению опертых ветвей;

б) гибкость элемента относительно оси

(см.рис.2) определяется по формуле (11); при этом момент инерции принимается с учетом всех ветвей, а площадь - только опертых;

в) при определении гибкости относительно оси

(см.рис.2) момент инерции следует определять по формуле

                         (15)

где

и

моменты инерции поперечных сечений соответственно опертых и неопертых ветвей.

4.8. Расчет на устойчивость центрально-сжатых элементов переменного по высоте сечения следует выполнять по формуле

                     (16)

где		площадь поперечного сечения брутто с максимальными размерами;
		коэффициент, учитывающий переменность высоты сечения, определяемый по табл.1 прил.4 (для элементов постоянного сечения );
		коэффициент продольного изгиба, определяемый по п.4.3 для гибкости, соответствующей сечению с максимальными размерами.

 Изгибаемые элементы

     4.9. Расчет изгибаемых элементов, обеспеченных от потери устойчивости плоской формы деформирования (см. пп.4.14 и 4.15), на прочность по нормальным напряжениям следует производить по формуле

                                                             (17)

где		расчетный изгибающий момент;
		расчетное сопротивление изгибу;
-		расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента. Для цельных элементов для изгибаемых составных элементов на податливых соединениях расчетный момент сопротивления следует принимать равным моменту сопротивления нетто , умноженному на коэффициент ; значения для элементов, составленных из одинаковых слоев, приведены в табл.13. При определении ослабления сечений, расположенные на участке элемента длиной до 200 мм, принимают совмещенными в одном сечении.

Таблица 13

Обозначение коэффициентов	Число слоев в элементе	Значение коэффициентов для расчета изгибаемых составных элементов при пролетах, м
		2	4	6	9 и более
	2	0,7	0,85	0,9	0,9
	3	0,6	0,8	0,85	0,9
	10	0,4	0,7	0,8	0,85
	2	0,45	0,65	0,75	0,8
	3	0,25	0,5	0,6	0,7
	10	0,07	0,2	0,3	0,4
Примечание. Для промежуточных значений величины пролета  и числа слоев коэффициенты определяются интерполяцией.

4.10. Расчет изгибаемых элементов на прочность по скалыванию следует выполнять по формуле

 

                       (18)

где		расчетная поперечная сила;
		статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;
		момент инерции брутто поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;
-		расчетная ширина сечения элемента;
		расчетное сопротивление скалыванию при изгибе.

     4.11.  Количество срезов

, равномерно расставленных в каждом шве составного элемента на участке с однозначной эпюрой поперечных сил, должно удовлетворять условию

 

               (19)

где		расчетная несущая способность связи в данном шве;
		изгибающие моменты в начальном и конечном сечениях рассматриваемого участка.

  Примечание. При наличии в шве связей разной несущей способности, но

одинаковых по характеру работы (например, нагелей и гвоздей), несущие

способности их следует суммировать.

4.12. Расчет элементов цельного сечения на прочность при косом изгибе следует производить по формуле

                         (20)

где и	составляющие расчетного изгибающего момента для главных осей сечения и
и	моменты сопротивлений поперечного сечения нетто относительно главных осей сечения и

4.13. Клееные криволинейные элементы, изгибаемые моментом

, уменьшающим их кривизну, следует проверять на радиальные растягивающие напряжения по формуле     

(21)

где		нормальное напряжение в крайнем волокне растянутой зоны;
		нормальное напряжение в промежуточном волокне сечения, для которого определяются радиальные растягивающие напряжения;
		расстояние между крайним и рассматриваемым волокнами;
		радиус кривизны линии, проходящей через центр тяжести эпюры нормальных растягивающих напряжений, заключенной между крайним и рассматриваемым волокнами;
		расчетное сопротивление древесины растяжению поперек волокон, принимаемое по п.7 табл.3.

4.14. Расчет на устойчивость плоской формы деформирования изгибаемых элементов прямоугольного сечения следует производить по формуле

                               (22)

где		максимальный изгибающий момент на рассматриваемом участке
		максимальный момент сопротивления брутто на рассматриваемом участке

Коэффициент

для изгибаемых элементов прямоугольного поперечного сечения, шарнирно закрепленных от смещения из плоскости изгиба и закрепленных от поворота вокруг продольной оси в опорных сечениях, следует определять по формуле

                          (23)

где		расстояние между опорными сечениями элемента, а при закреплении сжатой кромки элемента в промежуточных точках от смещения из плоскости изгиба - расстояние между этими точками;
		ширина поперечного сечения;
		максимальная высота поперечного сечения на участке ;
		коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке , определяемый по табл.2, 3 прил.4 настоящих норм.

При расчете изгибаемых моментов с линейно меняющейся по длине высотой и постоянной шириной поперечного сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой от момента

кромке, или при

коэффициент

по формуле (23) следует умножать на дополнительный коэффициент

Значения

приведены в табл.2 прил.4. При

=1.

=1.

При подкреплении из плоскости изгиба в промежуточных точках растянутой кромки элемента на участке

коэффициент

, определенный по формуле (23), следует умножать на коэффициент

: