Свод правил СП 64.13330.2017 Деревянные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-25-80.
СП 64.13330.2017
СВОД ПРАВИЛ
ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Timber structures
Актуализированная редакция
Дата введения 2017-08-28
Предисловие
Сведения о своде правил
1 ИСПОЛНИТЕЛЬ - АО "НИЦ "Строительство" - ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко
2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство"
3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)
4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 27 февраля 2017 г. N 129/пр и введен в действие с 28 августа 2017 г.
5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Пересмотр СП 64.13330.2011 "СНиП II-25-80 Деревянные конструкции"
В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет
ВНЕСЕНЫ: Изменение N 1, утвержденное и введенное в действие приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 19 декабря 2017 г. N 1684/пр c 20.06.2018; Изменение N 2, утвержденное и введенное в действие приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 30 января 2019 г. N 62/пр c 31.07.2019; Изменение N 3, утвержденное и введенное в действие приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 23 декабря 2021 г. N 988/пр c 24.01.2022
Введение
Настоящий свод правил составлен с целью повышения уровня безопасности в зданиях и сооружениях людей и сохранности материальных ценностей в соответствии с Федеральным законом от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений", выполнения требований Федерального закона от 23 ноября 2009 г. N 261-ФЗ "Об энергосбережении и повышении энергетической эффективности и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской Федерации", повышения уровня гармонизации нормативных требований с европейскими и международными нормативными документами, применения единых методов определения эксплуатационных характеристик и методов оценки. Учитывались также требования Федерального закона от 22 июля 2008 г. N 123-ФЗ "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности" и сводов правил системы противопожарной защиты.
Работа выполнена институтом АО "НИЦ "Строительство" - ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко: канд. техн. наук А.А.Погорельцев (руководитель разработки), д-р техн. наук, проф. Л.М.Ковальчук, д-р техн. наук С.Б.Турковский, канд. техн. наук А.Д.Ломакин, канд. техн. наук И.П.Преображенская, канд. техн. наук Ю.Ю.Славик, канд. техн. наук П.Н.Смирнов, инж. И.А.Кондрашев, инж. А.Н.Пьянов, инж. Д.С.Солоницын, инж. М.А.Филимонов, при участии д-ра техн. наук, проф. А.Я.Найчука ("Институт БелНИИС" - НТЦ), д-ра техн. наук, проф. Д.К.Арленинова (МГСУ), д-ра техн. наук, проф. Е.Н.Серова (СПбГАСУ).
Изменение N 2 к СП 64.13330.2017 разработано авторским коллективом АО "НИЦ "Строительство" - ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко (руководитель - канд. техн. наук А.А.Погорельцев).
Изменение N 3 к СП 64.13330.2017 разработано авторским коллективом АО "НИЦ "Строительство" - ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко (руководитель разработки - канд. техн. наук А.А.Погорельцев, д-р наук С.Б.Турковский, канд. техн. наук А.Д.Ломакин, канд. техн. наук П.Н.Смирнов, К.А.Устименко, М.А.Филимонов).
(Измененная редакция, Изм. N 2, 3).
1 Область применения
1.1 Настоящий свод правил распространяется на методы проектирования и расчета конструкций из цельной и клееной древесины (далее - ДК), применяемых в общественной, жилищной, промышленной и других отраслях строительства в новых, эксплуатируемых и реконструируемых зданиях и сооружениях.
1.2 Настоящий свод правил не распространяется на проектирование ДК гидротехнических сооружений, мостов, фундаментов и свай.
2 Нормативные ссылки
В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:
ГОСТ 8486-86 Пиломатериалы хвойных пород. Технические условия
ГОСТ 9077-82 Кварц молотый пылевидный. Общие технические условия
ГОСТ 9463-2016 Лесоматериалы круглые хвойных пород. Технические условия
ГОСТ 10587-84 Смолы эпоксидно-диановые неотвержденные. Технические условия.
ГОСТ 18288-87 Производство лесопильное. Термины и определения.
ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения
ГОСТ 30247.0-94 (ИСО 834-75) Конструкции строительные. Методы испытаний на огнестойкость. Общие требования
ГОСТ 30247.1-94 Конструкции строительные. Методы испытаний на огнестойкость. Несущие и ограждающие конструкции
ГОСТ 30403-2012 Конструкции строительные. Метод испытания на пожарную опасность
ГОСТ Р 56705-2015 Конструкции деревянные для строительства. Термины и определения
СП 14.13330.2018 "СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах"
СП 16.13330.2017 "СНиП II-23-81* Стальные конструкции" (с изменениями N 1, N 2)
СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия" (с изменениями N 1, N 2, N 3)
СП 28.13330.2017 "СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии" (с изменениями N 1, N 2)
СП 63.13330.2018 "СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения" (с изменением N 1)
СП 70.13330.2012 "СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции" (с изменениями N 1, N 3, N 4)
СП 451.1325800.2019 Здания общественные с применением деревянных конструкций. Правила проектирования
СП 452.1325800.2019 Здания жилые многоквартирные с применением деревянных конструкций. Правила проектирования
Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.
(Измененная редакция, Изм. N 1, 2, 3).
3 Термины и определения
В настоящем своде правил применены термины и определения по ГОСТ 18288, ГОСТ Р 56705.
4 Общие положения
4.1 ДК подразделяют (классифицируют) по основным признакам: функциональному назначению, условиям эксплуатации, сроку службы (приложение А).
4.2 При проектировании ДК следует руководствоваться требованиями СП 70.13330, предусматривать их защиту от увлажнения, биоповреждения, от коррозии (для конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивных сред) в соответствии с нормами по проектированию защиты строительных конструкций от коррозии СП 28.13330, от воздействия огня в случае пожара в соответствии с [1], а также с учетом сейсмических воздействий при строительстве в сейсмических районах согласно СП 14.13330.
4.3 ДК должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (1-я группа предельных состояний) и по деформациям, не препятствующим нормальной эксплуатации (2-я группа предельных состояний), с учетом характера и длительности действия нагрузок.
4.4 ДК следует проектировать с учетом особенностей изготовления, а также условий их эксплуатации, транспортирования и монтажа.
4.5 ДК в условиях постоянного или периодического длительного нагрева допускается применять, если температура окружающего воздуха не превышает 50°С. Для конструкций из клееной древесины (далее - КДК) температура выше 35°С допускается при относительной влажности воздуха не менее 50%.
4.6 Долговечность ДК должна быть обеспечена конструкционными мерами в соответствии с указаниями раздела 9 и, в необходимых случаях, защитной обработкой, предусматривающей их предохранение от увлажнения, биоповреждения и возгорания.
(Измененная редакция, Изм. N 1, 2).
5 Материалы
5.1 Для изготовления ДК следует применять древесину преимущественно хвойных пород. Древесину твердых лиственных пород следует использовать для нагелей, подушек и других деталей.
Примечание - Для конструкций деревянных опор воздушных линий электропередачи следует применять древесину сосны и лиственницы, а для конструкций опор линий электропередачи напряжением 35 кВ и менее, за исключением элементов стоек и приставок, заглубленных в грунт, и траверс, допускается применять древесину ели и пихты.
5.2 Качество древесины, используемой для элементов несущих ДК, должно соответствовать дополнительным требованиям, указанным в приложении Б.
Прочность древесины соответствующих сортов или классов прочности должна быть не ниже нормативных сопротивлений, приведенных в приложении В.
5.3 В зависимости от температурно-влажностных условий эксплуатации (классов условий эксплуатации) следует предъявлять требования к максимальным значениям эксплуатационной влажности древесины и учитывать зависимость ее прочности от этих значений.
Классификация условий эксплуатации приведена в таблице 1, особенности их учета при проектировании и изготовлении конструкций - в таблице А.2 приложения А.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
5.4 Не допускается применение КДК 1а, 1б и 2а классов функционального назначения (А.1 приложения А) для класса эксплуатации 1а (относительная влажность воздуха в зоне расположения конструкций менее 45% при температуре не выше 35°С, допускается кратковременное понижение минимальной влажности помещений в течение 2-3 нед. в году). Допускается применение КДК 2б и 3 классов функционального назначения при относительной влажности воздуха не менее 30%.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
5.5 В конструкциях из цельной древесины, эксплуатируемых в условиях классов эксплуатации 2, 3 и 4, когда усушка древесины не вызывает расстройства или увеличения податливости соединений, допускается применять древесину с влажностью не более 40% при условии ее защиты от гниения.
Таблица 1
|
|
|
|
Класс условий эксплуатации | Эксплуатационная влажность древесины, % | Максимальная относительная влажность воздуха при температуре 20°С, % | |
1 (сухой) | 1а | Не более 8 | 40 |
| 1б | Не более 10 | 50 |
2 (нормальный) | Не более 12 | 65 | |
3 (влажный) | Не более 15 | 75 | |
4 (мокрый) | 4а | Не более 20 | 85 |
| 4б | Более 20 | Более 85 |
Примечания
1 Допускается в качестве "эксплуатационной" принимать "равновесную" влажность древесины (рисунок А.1).
2 Допускается кратковременное превышение максимальной влажности в течение 2-3 нед. в году. |
5.6 Древесина нагелей, вкладышей и других деталей должна быть прямослойной, без сучков и других пороков, влажность древесины не должна превышать 12%. Такие детали из древесины малостойких в отношении загнивания пород (береза, бук) следует подвергать антисептированию.
5.7 Величину сбега круглых лесоматериалов при расчете элементов конструкций следует принимать равной 0,8 см на 1 м длины, а для лиственницы - 1 см на 1 м длины.
5.8 Древесину слоистую из клееного шпона (LVL) используют в строительстве для несущих конструкций в основном из однонаправленного шпона и для несущих ограждающих конструкций, когда часть слоев шпона расположена в перпендикулярном направлении.
5.8а Древесину перекрестноклееную (ДПК) используют в качестве несущих и ограждающих конструкций (плит перекрытий и покрытий, панелей стен и перегородок и др.) и элементов обеспечения пространственной жесткости зданий и сооружений.
(Введен дополнительно, Изм. N 3).
5.9 Для конструкций клееных фанерных следует применять фанеру марки ФСФ, а также бакелизированную фанеру марки ФБС.
5.10 Плотность древесины, включая клееную, ДПК, фанеры и материала из однонаправленного шпона, для определения собственного веса конструкций при расчете следует принимать по приложению Г.
(Измененная редакция, Изм. N 3).
5.11 Клеи, используемые для склеивания древесины, ДПК, LVL и фанеры и для вклеивания арматурных стержней, должны соответствовать таблице 2.
Другие клеи, не перечисленные в таблице 2, допускается использовать при условии, что их свойства и долговечность будут соответствовать требованиям, предъявляемым к типам клея.
(Измененная редакция, Изм. N 3).
Таблица 2
|
|
|
|
|
Тип клея | Склеиваемый материал | Класс функционального назначения А.1 приложения А | Классусловий эксплуатации (таблица 1) | Примеры клеев |
1 | Древесина, древесные плитные материалы | 1-3 | 1-4 | На основе резорциновых, фенолрезорциновых, фенолформальдегидных или меламиновых смол с предварительным перемешиванием компонентов |
2 |
| 1б-3 | 1-3 | На основе меламиновых смол с раздельным нанесением компонентов на склеиваемые поверхности |
3 |
| 2б-3 | 1,2 | На основе аминопластовых смол, эмульсионно-полимер-изоционатные/аква-полимер-изоционатные клеи повышенной водостойкости, полиуретановые однокомпонентные |
4 | Древесина с металлом | 1-3 | 1-3 | На основе эпоксидных смол |
Таблица 2. (Измененная редакция, Изм. N 1, 2, 3).
5.12 Для стальных элементов деревянных конструкций следует применять стали в соответствии с СП 16.13330 и арматурные стали в соответствии с СП 63.13330.
5.13 В соединениях элементов конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивной по отношению к стали среды, следует использовать коррозионностойкие стали, алюминиевые сплавы, полимерные композиты, древесно-слоистые пластики ДСПБ, а также древесину твердых лиственных пород.
(Измененная редакция, Изм. N 3).
5.14 Для конструкций на вклеенных стержнях следует использовать стержни повышенной прочности из стали, алюминиевых сплавов, полимерных композитов, древесно-слоистых пластиков и прямослойной древесины.
Стальные стержни следует выполнять из арматуры периодического профиля классов A300-A600 и из круглой стали и арматуры класса A240 с резьбой на всю расчетную длину (глубину) вклеивания.
Высокопрочную винтовую арматуру следует использовать с четырехрядной винтовой формой профиля, в том числе с соответствующими гайками без сварки. Допускается использовать двухрядную винтовую арматуру с обязательной ориентацией выступов-ребер в направлении, совпадающем с направлением волокон древесины.
Для вклеенных нагелей допускается использовать круглую сталь и арматуру класса A240 без нарезки (резьбы).
Стержни могут быть защищены от коррозии гальваническим или термодифуззионным цинкованием толщиной до 60 мкм.
Стержни из алюминиевых сплавов должны иметь нарезку (резьбу) на всю расчетную длину (глубину) вклеивания.
Стержни из полимерных композитных материалов следует выполнять из углекомпозитов, стеклокомпозитов, базальтокомпозитов, арамидокомпозитов.
(Измененная редакция, Изм. N 1, 3).
5.15 В композитных конструкциях из ДК и бетона (приложение Л) используют следующие материалы: ДК, бетон тяжелый классов В20 и выше, вклеенные арматурные стержни, в соответствии с положениями приложения Ж.
5.16 Для защитной обработки ДК материалы следует выбирать в соответствии с положениями СП 28.13330.
6 Расчетные характеристики материалов
6.1 Расчетные сопротивления древесины сосны, ели и лиственницы европейской отсортированной по сортам, следует определять по формуле
(Измененная редакция, Изм. N 1).
Таблица 3
|
|
|
|
|
Напряженное состояние и характеристика элементов | Расчетное сопротивление , МПа, для сортов древесины | |||
| Обозначение | 1 | 2 | 3 |
1 Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон: | , , |
|
|
|
а) элементы прямоугольного сечения [за исключением указанных в б), в)] высотой не более 50 см. При высоте сечения более 50 см [см. 6.9в)] |
| 21 | 19,5 | 13 |
б) элементы прямоугольного сечения шириной от 11 до 13 см при высоте сечения от 11 до 50 см |
| 22,5 | 21 | 15 |
в) элементы прямоугольного сечения шириной более 13 см при высоте сечения от 13 до 50 см |
| 24 | 22,5 | 16,5 |
г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сечении |
| - | 24 | 15 |
2 Растяжение вдоль волокон: |
|
|
| |
а) элементы из цельной древесины |
| 15 | 10,5 | - |
б) клееные элементы |
| 18 | 13,5 | - |
3 Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон | , | 2,7 | 2,7 | 2,7 |
4 Смятие поперек волокон местное: |
|
|
| |
а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов |
| 4,5 | 4,5 | 4,5 |
б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60° |
| 6 | 6 | 6 |
5 Скалывание вдоль волокон: |
|
|
| |
а) при изгибе элементов из цельной древесины |
| 2,7 | 2,4 | 2,4 |
б) при изгибе клееных элементов |
| 2,4 | 2,25 | 2,25 |
в) в лобовых врубках для максимального напряжения |
| 3,6 | 3,2 | 3,2 |
г) местное в клеевых соединениях для максимального напряжения |
| 3,2 | 3,2 | 3,2 |
6 Скалывание поперек волокон в соединениях: |
|
|
| |
а) элементов из цельной древесины |
| 1,5 | 1,2 | 0,9 |
б) клееных элементов |
| 1,05 | 1,05 | 0,9 |
7 Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесины | 0,23 | 0,15 | 0,12 | |
8 Срез под углом к волокнам 45° | 9 | 7,5 | 6 | |
Срез под углом к волокнам 90° | 16,5 | 13,5 | 12 | |
Примечания
1 В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по пункту 2а) настоящей таблицы, следует снижать на 30%.
2 Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 19,5 МПа. |
Таблица 3. (Измененная редакция, Изм. N 1, 3).
Таблица 4
|
|
|
|
Обозначение режимов нагружения | Характеристика режимов нагружения | Приведенное расчетное время действия нагрузки, с | Коэффициент длительной прочности |
А | Линейно возрастающая нагрузка при стандартных машинных испытаниях
| 1-10 | 1,0 |
Б | Совместное действие постоянной и длительной временной нагрузок, напряжение от которых превышает 80% полного напряжения в элементах конструкций от всех нагрузок
| 10 -10 | 0,53 |
В | Совместное действие постоянной, длительной временной нагрузок и нагрузок от людей на перекрытия жилых и общественных зданий
| 10 -10 | 0,66 |
Г | Совместное действие постоянной и снеговой нагрузок
| 10 -10 | 0,66 |
Д | Совместное действие постоянной и ветровой нагрузок или постоянной, снеговой и ветровой нагрузок
| 10 -10 | 0,8 |
Е | Совместное действие постоянной и монтажной нагрузок
| 10 -10 | 0,8 |
Ж | Совместное действие постоянной и сейсмической нагрузок
| 10-10 | 0,92 |
И | Действие импульсных и ударных нагрузок
| 10 -10 | 1,1 |
К | Совместное действие постоянной и кратковременной снеговой нагрузок в условиях пожара
| 10 -10 | 0,8 |
Л | Для опор воздушных линий электропередачи - гололедная, монтажная, ветровая при гололеде, от тяжения проводов при температуре ниже среднегодовой и обрыва
| 10 -10 | 0,75 |
М | Для опор воздушных линий электропередачи - при обрыве проводов и тросов
| 10 -10 | 1,0 |
Примечание - Для определения процентов от полного напряжения для режима Б рассматриваются расчетные нагрузки. |
Таблица 4. (Измененная редакция, Изм. N 2, 3).
Таблица 5
|
|
|
|
Древесная порода | Коэффициент для расчетных сопротивлений | ||
| растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон , , , | сжатию и смятию поперек волокон , | скалыванию |
Хвойные |
|
|
|
1 Лиственница, кроме европейской | 1,2 | 1,2 | 1 |
2 Кедр сибирский, кроме кедра Красноярского края | 0,9 | 0,9 | 0,9 |
3 Кедр Красноярского края | 0,65 | 0,65 | 0,65 |
4 Пихта Твердые лиственные | 0,8 | 0,8 | 0,8 |
5 Дуб | 1,3 | 2 | 1,3 |
6 Ясень, клен, граб | 1,3 | 2 | 1,6 |
7 Акация | 1,5 | 2,2 | 1,8 |
8 Береза, бук | 1,1 | 1,6 | 1,3 |
9 Вяз, ильм Мягкие лиственные | 1 | 1,6 | 1 |
10 Ольха, липа, осина, тополь | 0,8 | 1 | 0,8 |
Примечание - Коэффициенты , указанные в таблице, для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из не пропитанной антисептиками лиственницы (при влажности 25%), умножаются на коэффициент 0,85. |
Таблица 6
|
|
|
|
Nп.п. | Напряженное состояние | Коэффициент вариации | Коэффициент надежности по материалу |
1 | Изгиб | 0,15 | 1,2 |
2 | Сжатие и смятие вдоль волокон | 0,13 | 1,15 |
3 | Растяжение вдоль волокон | 0,2 | 1,25 |
4 | Скалывание вдоль волокон | 0,2 | 1,25 |
5 | Сжатие и смятие поперек волокон | 0,13 | 1,15 |
6 | Растяжение поперек волокон | 0,25 | 1,4 |
7 | Скалывание поперек волокон | 0,2 | 1,25 |
8 | Модуль упругости | 0,15 | - |
(Измененная редакция, Изм. N 1, 2).
Таблица 7
|
|
|
|
|
|
Nп.п. | Напряженное состояние | Расчетное сопротивление , МПа, для сортов/классов прочности LVL | |||
|
| Обозначение | 1/К45 | 2/К40 | 3/К35 |
1 | Изгиб | 39 | 34 | 30 | |
2 | Сжатие в плоскости листа вдоль волокон | , | 32 | 30 | 27 |
3 | Сжатие в плоскости листа поперек волокон | , | 4,8 | 4,7 | 4,5 |
4 | Сжатие из плоскости листа поперек волокон | , | 2,4 | 2,3 | 2,3 |
5 | Смятие местное в плоскости листа поперек волокон в опорных частях конструкций и узловых примыканиях | 7,5 | 7,4 | 7,25 | |
6 | Растяжение вдоль волокон | 31 | 27 | 24 | |
7 | Растяжение поперек волокон в плоскости листа | 0,45 | 0,45 | 0,45 | |
8 | Скалывание вдоль волокон поперек плоскости листа | 4,1 | 3,9 | 3,9 | |
9 | Скалывание вдоль волокон в плоскости листа | 3,2 | 3 | 2,9 | |
10 | Скалывание поперек волокон в плоскости листа | 1,5 | 1,5 | 1,5 |
Таблица 7 (Измененная редакция, Изм. N 3).
Таблица 8
|
|
|
|
|
|
Вид фанеры | Расчетное сопротивление , МПа | ||||
| растяжению в плоскости листа | сжатию в плоскости листа | изгибу из плоскости листа | скалыванию в плоскости листа | срезу перпенди- кулярно плоскости листа |
1 Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С: |
|
|
|
|
|
а) 7-слойная толщиной 8 мм и более: |
|
|
|
|
|
вдоль волокон | 21 | 18 | 24 | 1,2 | 9 |
поперек волокон наружных слоев | 13,5 | 13 | 10 | 1,2 | 9 |
под углом 45° к волокнам | 7 | 10,5 | - | 1,2 | 13,5 |
б) 5-слойная толщиной 5-7 мм: |
|
|
|
|
|
вдоль волокон наружных слоев | 21 | 19,5 | 27 | 1,2 | 7,5 |
поперек волокон наружных слоев | 9 | 10,5 | 4,5 | 1,2 | 9 |
под углом 45° к волокнам | 6 | 9 | - | 1,2 | 13,5 |
2 Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С 7-слойная толщиной 8 мм и более: |
|
|
|
|
|
вдоль волокон наружных слоев | 13,5 | 26 | 27 | 0,9 | 7,5 |
поперек волокон наружных слоев | 11,5 | 19,5 | 16,5 | 0,75 | 7,5 |
под углом 45° к волокнам | 4,5 | 7,5 | - | 1,05 | 11,5 |
3 Фанера бакелизированная марки ФБС толщиной 7 мм и более:
|
|
|
|
|
|
вдоль волокон наружных слоев
| 48,5 | 42,5 | 50 | 2,7 | 16,5 |
поперек волокон наружных слоев
| 36,5 | 35 | 38 | 2,7 | 18 |
под углом 45° к волокнам | 25 | 32 | - | 2,7 | 24 |
Примечания 1 Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ - МПа и марки ФБС - МПа. 2 Расчетные сопротивления растяжению перпендикулярно к плоскости листа - отрыв шпона принимают МПа. |
Таблица 8. (Измененная редакция, Изм. N 2, 3).
6.9 При определении расчетного сопротивления в соответствующих случаях следует применять коэффициенты условий работы:
(Измененная редакция, Изм. N 2).
Таблица 9
|
|
|
|
|
Условие эксплуатации (таблица 1) | 1 и 2 | 3 | 4а | 4б |
Коэффициент | 1 | 0,9 | 0,85 | 0,75 |
Таблица 9. (Измененная редакция, Изм. N 1).
Таблица 10
|
|
|
|
|
|
|
Высота сечения, см | 50 и менее | 60 | 70 | 80 | 100 | 120 и более |
Коэффициент | 1 | 0,96 | 0,93 | 0,90 | 0,85 | 0,8 |
Таблица 11
|
|
|
|
|
|
Толщина слоя, мм | 10 и менее | 19 | 26 | 33 | 42 |
Коэффициент | 1,2 | 1,1 | 1,05 | 1,0 | 0,95 |
Таблица 12
|
|
|
|
|
|
Напряженное состояние | Обозначение расчетных сопротивлений | Коэффициент при отношении | |||
|
| 150 | 200 | 250 | 500 и более |
Сжатие и изгиб | , | 0,8 | 0,9 | 1 | 1 |
Растяжение | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1 | |
Примечание - - радиус кривизны гнутой доски или бруска; - толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении. |
Таблица 13
|
|
|
|
Вид напряженного состояния | Значение коэффициента при сроке службы сооружения | ||
| 50 лет | 75 лет | 100 лет и более |
Изгиб, сжатие, смятие вдоль и поперек волокон древесины | 1,0 | 0,9 | 0,8 |
Растяжение и скалывание вдоль волокон древесины | 1,0 | 0,85 | 0,7 |
Растяжение поперек волокон древесины | 1,0 | 0,8 | 0,5 |
Примечание - Значение коэффициента для промежуточных сроков службы сооружения принимаются по линейной интерполяции. |
(Измененная редакция, Изм. N 1, 2, 3).
(Измененная редакция, Изм. N 1, 3).
(Измененная редакция, Изм. N 2).
6.13 Физико-механические характеристики древесины и LVL приведены в приложении В.
6.14 Нормативные сопротивления ДПК, приведенные в таблице 13а, должны определяться с учетом количества слоев и особенностей технологии производства в соответствии с нормативными документами на изготовление.
(Введен дополнительно, Изм. N 3).
Таблица 13а
|
|
Напряженное состояние | Нормативные сопротивления, МПа |
Для нагрузок, приложенных перпендикулярно плоскости плиты | |
1 Изгиб | |
2 Сжатие поперек волокон | |
3 Скалывание при изгибе | |
Для нагрузок, приложенных в плоскости плиты | |
4 Изгиб | |
5 Сжатие вдоль наружных слоев | |
6 Сжатие поперек наружных слоев | |
7 Скалывание при изгибе |
Таблица 13а (Введена дополнительно, Изм. N 3).
7 Расчет элементов деревянных конструкций
Расчет элементов деревянных конструкций по предельным состояниям 1-й группы
Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы
7.1 Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле
7.2 Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:
а) на прочность
б) на устойчивость
(Измененная редакция, Изм. N 3).
|
а) - не выходящие на кромку; б) - выходящие на кромку
Рисунок 1 - Ослабление сжатых элементов
7.4 Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле
(Измененная редакция, Изм. N 3).
согласно 7.23.
Таблица 14
|
|
|
Вид связей | Коэффициент | |
| при центральном сжатии | сжатии с изгибом |
1 Гвозди, шурупы
2 Стальные цилиндрические нагели: | ||
а) диаметром толщины соединяемых элементов | ||
б) диаметром > толщины соединяемых элементов | ||
3 Вклеенные стержни из арматуры А400-А600 | ||
4 Дубовые цилиндрические нагели | ||
5 Дубовые пластинчатые нагели | - | |
6 Клей | 0 | 0 |
Примечание - Диаметры гвоздей, шурупов, нагелей и вклеенных стержней , толщина элементов , ширина и толщина пластинчатых нагелей должны быть выражены в сантиметрах. |
|
а) - с прокладками; б) - без прокладок
Рисунок 2 - Составные элементы
(Измененная редакция, Изм. N 2).
7.7 Составные элементы на податливых соединениях, часть ветвей которых не оперта по концам, допускается рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (11), (12) при соблюдении следующих условий:
7.8 Расчет на устойчивость центрально-сжатых элементов переменного по высоте сечения следует выполнять по формуле
Изгибаемые элементы
7.9 Расчет изгибаемых элементов, обеспеченных от потери устойчивости плоской формы деформирования (см. 7.14 и 7.15), на прочность по нормальным напряжениям следует выполнять по формуле
(Измененная редакция, Изм. N 3).
Таблица 15
|
|
|
|
|
|
Коэффициент | Число слоев в элементе | Значение коэффициента для расчета изгибаемых составных элементов при пролетах, м | |||
|
| 2 | 4 | 6 | 9 и более |
2 | 0,7 | 0,85 | 0,9 | 0,9 | |
| 3 | 0,6 | 0,8 | 0,85 | 0,9 |
| 10 | 0,4 | 0,7 | 0,8 | 0,85 |
2 | 0,45 | 0,65 | 0,75 | 0,8 | |
| 3 | 0,25 | 0,5 | 0,6 | 0,7 |
| 10 | 0,07 | 0,2 | 0,3 | 0,4 |
Примечания
1 Для промежуточных значений величины пролета и числа слоев коэффициенты определяются интерполяцией.
2 Для составных балок на наклонно вклеенных связях при числе слоев не более четырех независимо от пролета, следует принимать =0,95, =0,9. |
7.10 Расчет изгибаемых элементов на прочность по скалыванию следует выполнять по формуле
- при направлении волокон среднего слоя вдоль направления сдвига границей сдвигаемой части является клеевой шов между средним и соседним слоями;
- при направлении волокон среднего слоя поперек направления сдвига границей сдвигаемой части является нейтральная ось.
(Измененная редакция, Изм. N 3).
Примечание - При наличии в шве связей разной несущей способности, но одинаковых по характеру работы (например, нагелей и гвоздей), их несущие способности следует суммировать.
7.12 Расчет элементов цельного сечения на прочность при косом изгибе следует выполнять по формуле
а) по тангенциальным нормальным напряжениям на внутренней и наружной кромках бруса:
M - расчетный изгибающий момент;
F - площадь поперечного сечения кривого бруса;
I - момент инерции поперечного сечения кривого бруса;
б) по максимальным радиальным нормальным напряжениям
|
Рисунок 3 - Расчетная схема кривого бруса при чистом изгибе
При невыполнении условия по формуле (29) допускается выполнять усиление постановкой вклеенных или ввинченных стержней, рассчитанных на восприятие растягивающего усилия, определяемого по формуле
(Измененная редакция, Изм. N 3).
7.14 Расчет на устойчивость плоской формы деформирования изгибаемых элементов прямоугольного постоянного сечения следует выполнять по формуле
b - ширина поперечного сечения;
7.15 Проверку устойчивости плоской формы деформирования изгибаемых элементов постоянного двутаврового или коробчатого поперечного сечений следует производить в тех случаях, когда
Расчет следует выполнять по формуле
Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом
7.16 Расчет внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых элементов по нормальным напряжениям следует выполнять по формуле
Для древесины из однонаправленного шпона в формуле (35) следует использовать соответствующие значения расчетных сопротивлений.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
7.17 Расчет на прочность по нормальным напряжениям внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует выполнять по формуле
Примечания
5 При отношении напряжений от изгиба к напряжениям от сжатия менее 0,1, сжато-изгибаемые элементы следует проверять также на устойчивость по формуле (12) без учета изгибающего момента.
7.18 Расчет на прочность по скалыванию сжато-изгибаемых элементов следует выполнять по формуле (24), внецентренно сжатых - по формуле
7.19 Криволинейные (гнутые) участки сжато-изгибаемых клееных деревянных конструкций следует рассчитывать по формулам кривых брусьев (см. 7.13):
а) на внутренней кромке
б) на наружной кромке
(Измененная редакция, Изм. N 2, 3).
7.20 Расчет на устойчивость плоской формы деформирования сжато-изгибаемых элементов следует выполнять по формуле
Для древесины из однонаправленного шпона следует принимать соответствующие значения расчетных сопротивлений по 6.3.
7.21 В составных сжато-изгибаемых элементах следует проверять устойчивость наиболее напряженной ветви, если ее расчетная длина превышает семикратную толщину ветви, по формуле
Устойчивость сжато-изгибаемого составного элемента из плоскости изгиба следует проверять по формуле (12) без учета изгибающего момента.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
Расчетные длины и предельные гибкости элементов деревянных конструкций
- при шарнирно-закрепленных концах, а также при шарнирном закреплении в промежуточных точках элемента - 1;
- одном шарнирно-закрепленном и другом защемленном конце - 0,8;
- одном защемленном и другом свободном нагруженном конце - 2,2;
- обоих защемленных концах - 0,65.
- при обоих шарнирно-закрепленных концах - 0,73;
- одном защемленном и другом свободном конце - 1,2.
Расчетную длину пересекающихся элементов, соединенных между собой в месте пересечения, следует принимать равной:
- при проверке устойчивости в плоскости конструкций - расстоянию от центра узла до точки пересечения элементов;
- проверке устойчивости из плоскости конструкции в случае пересечения:
а) двух сжатых элементов - полной длине элемента;
в) сжатого элемента с элементом, растянутым равной по величине силой, - наибольшей длине сжатого элемента, измеряемой от центра узла до точки пересечения элементов.
Если пересекающиеся элементы имеют составное сечение, то в формулу (48) следует подставлять соответствующие значения гибкости, рассчитываемые по формуле (17).
7.24 Гибкость элементов и их отдельных ветвей в деревянных конструкциях не должна превышать значений, указанных в таблице 16.
Таблица 16
|
|
Наименование элементов конструкций | Предельная гибкость |
1 Сжатые пояса, опорные раскосы и опорные стойки ферм, колонны | 120 |
2 Прочие сжатые элементы ферм и других сквозных конструкций | 150 |
3 Сжатые элементы связей | 200 |
4 Растянутые пояса ферм в вертикальной плоскости | 150 |
5 Прочие растянутые элементы ферм и других сквозных конструкций
Для опор воздушных линий электропередачи | 200 |
6 Основные элементы (стойки, приставки, опорные раскосы) | 150 |
7 Прочие элементы | 175 |
8 Связи | 200 |
Примечание - Для сжатых элементов переменного сечения величина предельной гибкости умножается на , где коэффициент принимается по таблице Е.2 приложения Е. |
Особенности расчета клееных элементов из фанеры с древесиной
7.25 Расчет клееных элементов из фанеры с древесиной следует выполнять по методу приведенного поперечного сечения.
7.26 Прочность растянутой фанерной обшивки плит (рисунок 4) и панелей следует проверять по формуле
(Измененная редакция, Изм. N 1).
|
1 - продольные ребра; 2 - обшивка
Рисунок 4* - Поперечное сечение клееных плит из фанеры и древесины
________________
Рисунок 4. Измененная редакция, Изм. N 1.
7.27 Приведенный момент сопротивления поперечного сечения клееных элементов из фанеры с древесиной следует определять по формулам:
7.28 Устойчивость сжатой обшивки плит и панелей следует рассчитывать по формуле
Верхнюю обшивку плит дополнительно следует проверять на местный изгиб от сосредоточенного груза P=1 кН (с коэффициентом перегрузки n=1,2) как заделанную в местах приклеивания к ребрам пластинку.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
7.29 Проверку на скалывание ребер каркаса плит и панелей или обшивки по шву в месте ее примыкания к ребрам следует выполнять по формуле
|
а) - двутаврового сечения; б) - коробчатого сечения
Рисунок 5 - Поперечные сечения клееных балок с плоской фанерной стенкой
7.32 Прочность стенки в опасном сечении на действие главных растягивающих напряжений в изгибаемых элементах двутаврового и коробчатого сечений следует проверять по формуле
Устойчивость стенки с продольным по отношению к оси элемента расположением волокон наружных слоев следует проверять на действие касательных и нормальных напряжений при условии
Расчет следует производить по формуле
При поперечном по отношению к оси элемента расположении наружных волокон фанерной стенки проверку устойчивости следует производить по формуле (59) на действие только касательных напряжений в тех случаях, когда
Расчет элементов деревянных конструкций по предельным состояниям 2-й группы
7.33 Деформации деревянных конструкций или их отдельных элементов следует определять с учетом сдвига и податливости соединений. Величину деформаций податливого соединения при полном использовании его несущей способности следует принимать по таблице 17, а при неполном - пропорциональной действующему на соединение усилию.
Таблица 17
|
|
Вид соединения | Деформация соединения, мм |
Соединение: |
|
- на лобовых врубках и торец в торец | 1,5 |
- в примыканиях поперек волокон | 3 |
- на нагелях всех видов | 2 |
- на металлических зубчатых пластинах (МЗП) | 1,5 |
- на стержнях, вклеенных перпендикулярно плоскости сплачивания | 1,5 |
- на наклонно вклеенных стержнях | 0,5 |
- в клеевых соединениях | 0 |
(Измененная редакция, Изм. N 2).
7.34 Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных в СП 20.13330.
Момент инерции поперечного сечения для ДПК определяют без учета слоев, расположенных перпендикулярно направлению изгиба.
(Измененная редакция, Изм. N 3).
7.36 Прогиб клееных элементов из фанеры с древесиной следует определять с учетом приведенных геометрических характеристик и упругих характеристик в соответствии с указаниями 6.10. Расчетная ширина обшивок плит и панелей при определении прогиба принимается в соответствии с указаниями 7.27.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
(Измененная редакция, Изм. N 2).
8 Расчет соединений элементов деревянных конструкций
Общие указания
8.1 Действующее на соединение (связь) усилие не должно превышать расчетной несущей способности соединения (связи) Т.
8.2 Расчетную несущую способность соединений, работающих на смятие и скалывание, следует определять по формулам:
а) из условия смятия древесины
б) из условия скалывания древесины
8.3 Среднее по площадке скалывания расчетное сопротивление древесины или LVL скалыванию следует определять по формуле
|
а) - несимметричная; б) - симметричная; в), г) - схемы скалывания в соединениях
Рисунок 6 - Врезки в элементах соединений
Клеевые соединения
8.4 При расчете конструкций клеевые соединения следует рассматривать как неподатливые соединения.
8.5 Клеевые соединения следует использовать:
а) для стыкования элементов слоев по длине на зубчатом соединении (рисунок 7, а);
в) соединений на вклеенных стержнях.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
|
а) - при стыковании отдельных слоев по длине зубчатым шипом, выходящим на пласть; б) - при образовании пакетов и сплачивании по пласти и кромке
Рисунок 7 - Клеевые соединения
8.6 Применение усового соединения допускается для фанеры вдоль волокон наружных слоев. Длину усового соединения следует принимать не менее 10-кратной толщины стыкуемых элементов.
8.7 Толщину склеиваемых слоев в элементах конструкций классов функционального назначения 1а, 1б и 2а (приложение А) следует принимать не более 33 мм. В прямолинейных элементах допускается толщина слоев не более 45 мм при условии устройства в них продольных компенсационных прорезей. Толщину склеиваемых слоев без компенсационных прорезей в элементах конструкций классов функционального назначения 2б и 3 (приложение А) следует принимать не более 45 мм.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
8.8 В клееных элементах из фанеры с древесиной не следует применять деревянные элементы без компенсационных прорезей шириной более 100 мм при их склеивании с фанерой и более 150 мм - в примыканиях элементов под углом от 30° до 45°.
Примечание - Соединения на вклеенных стержнях рассмотрены в 8.34-8.55.
Соединения на врубках
8.9 Узловые соединения элементов из брусьев и круглого леса на лобовых врубках следует выполнять с одним зубом (рисунок 8).
Рабочая плоскость смятия во врубках при соединении элементов, не испытывающих поперечного изгиба, должна быть расположена перпендикулярно оси примыкающего сжатого элемента. Если примыкающий элемент помимо сжатия испытывает поперечный изгиб, рабочую плоскость смятия во врубках следует располагать перпендикулярно равнодействующей осевой и поперечной сил.
Элементы, соединяемые на лобовых врубках, должны быть стянуты болтами.
|
Рисунок 8 - Лобовая врубка с одним зубом
8.10 Лобовые врубки следует рассчитывать на скалывание согласно указаниям 8.2 и 8.3, принимая расчетное сопротивление скалыванию по пункту 5 таблицы 4*.
(Измененная редакция, Изм. N 3).
Расчетное сопротивление древесины смятию под углом к волокнам для лобовых врубок следует определять по формуле (5), независимо от размеров площади смятия.
Соединения на цилиндрических нагелях
8.13 Цилиндрическими нагелями называются болты, шпильки, нагели, гвозди, шурупы, глухари, саморезы и т.п. в соединениях, работающих на сдвиг.
Расчетную несущую способность цилиндрического нагеля на один шов сплачивания в соединениях элементов из сосны и ели, в том числе клееных, и древесины из однонаправленного шпона (рисунок 9) при направлении усилий, передаваемых нагелями вдоль волокон, гвоздями под любым углом и стальными нагелями, установленными в торец клееных деревянных элементов, для режима нагружения А, следует определять по таблице 18 с учетом указаний 8.16.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
|
а) - симметричные; б) - несимметричные
Рисунок 9 - Виды соединений по конструктивному сочетанию нагелей и соединяемых деревянных элементов
Таблица 18
|
|
|
|
Схема соединений | Напряженное состояние соединения | Расчетная несущая способность T на один шов сплачивания (условный срез), кН | |
|
| гвоздя, стального, алюминиевого, стеклопластикового нагеля | дубового нагеля |
1 Симметричные соединения [рисунок 9 а)] | а) Смятие в средних элементах | 0,75cd | 0,45cd
|
| б) Смятие в крайних элементах | 1,2ad | 0,75ad |
2 Несимметричные соединения [рисунок 9 б)] | а) Смятие во всех элементах равной толщины, а также в более толстых элементах односрезных соединений | 0,55 | 0,3 |
| б) Смятие в более толстых средних элементах двухсрезных соединений при 0,5 | 0,4 | 0,2 |
| в) Смятие в более тонких крайних элементах при 0,35 | 1,2 | 0,75 |
| г) Смятие в более тонких элементах односрезных соединений и в крайних элементах при > >0,35 | 1,5 | 1,5 |
3 Симметричные и несимметричные соединения | а) Изгиб гвоздя | 3,1 +0,012 , но не более 5 | - |
| б) Изгиб нагеля из стали С235 и арматуры А240 ( =440 МПа) | 2,2 +0,025 , но не более 3,1 | - |
| в) Изгиб нагеля из алюминиевого сплава Д16-Т | 2 +0,025 , но не более 2,2 | - |
| г) Изгиб нагеля из стеклопластика АГ-4С | 1,8 +0,025 , но не более 2,2 | - |
| д) Изгиб нагеля из древесно-слоистого пластика ДСПБ | +0,025 , но не более 1,5 | - |
| е) Изгиб дубового нагеля | - | 0,55 + +0,025 , но не более 0,8 |
4 Торцевые соединения с металлической накладкой с жестким креплением нагелей [рисунок 11, в)] | Изгиб нагеля из стали С235 и арматуры А240 ( =440 МПа) | 2 | - |
Примечания
1 В таблице: - толщина средних элементов, а также равных по толщине или более толстых элементов односрезных соединений, - толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений; - диаметр нагеля; все размеры приведены в сантиметрах. 2 Расчетную несущую способность нагеля в двухсрезных несимметричных соединениях при неодинаковой толщине элементов следует определять с учетом следующего:
а) расчетную несущую способность нагеля из условия смятия в среднем элементе толщиной при промежуточных значениях между и 0,5 следует определять интерполяцией между значениями по пункту 2 а) и 2 б) настоящей таблицы; б) при толщине крайних элементов расчетную несущую способность нагеля следует определять из условия смятия в крайних элементах по пункту 2 а) настоящей таблицы с заменой на ; в) при определении расчетной несущей способности из условий изгиба нагеля толщину крайнего элемента в пункте 3 таблицы следует принимать не более 0,6 . 3 Значения коэффициента для определения расчетной несущей способности при смятии в более тонких элементах односрезных соединений при 0,35 приведены в таблице 20. 4 Расчетную несущую способность нагеля в рассматриваемом шве следует принимать равной меньшему из всех значений, полученных по формулам данной таблицы.
5 Расчет нагельных соединений на скалывание производить не следует, если выполнены условия расстановки нагелей в соответствии с 8.22, 8.25 и 8.27.
6 Диаметр нагеля следует назначать из условия наиболее полного использования его несущей способности по изгибу. 7 Число нагелей в соединении следует определять по формуле , (66) где - расчетное усилие; - наименьшая расчетная несущая способность, найденная по формулам настоящей таблицы; - число расчетных швов одного нагеля. 8 В соединениях число нагелей должно быть не менее 2. Исключение составляют нагели, устанавливаемые конструктивно (например, на период сборки и монтажа).
9 Для гвоздей, установленных в предварительно рассверленные отверстия диаметром, равным диаметру гвоздя, несущая способность по изгибу определяется как для нагеля из стали С235. |
Таблица 18. (Измененная редакция, Изм. N 1, 2).
8.14 Расчетную несущую способность цилиндрических нагелей при направлении передаваемого нагелем усилия под углом к волокнам следует определять согласно 8.13 с умножением:
Таблица 19
|
|
|
|
|
|
Угол, град | Коэффициент | ||||
| для стальных, алюминиевых и стеклопластиковых нагелей диаметром, мм | для дубовых нагелей | |||
| 12 | 16 | 20 | 24 |
|
30 | 0,95 | 0,9 | 0,9 | 0,9 | 1 |
60 | 0,75 | 0,7 | 0,65 | 0,6 | 0,8 |
90 | 0,7 | 0,65 | 0,55 | 0,5 | 0,7 |
Примечания
1 Значение для промежуточных углов определяется интерполяцией. 2 При расчете односрезных соединений для более толстых элементов, работающих на смятие под углом, значение следует умножать на дополнительный коэффициент 0,9 при <1,5 и на 0,75 при 1,5. |
Таблица 19. (Измененная редакция, Изм. N 2).
Таблица 20
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид нагеля | Значение коэффициента для односрезных соединений при | ||||||
| 0,35 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1 |
Гвоздь, стальной, алюминиевый и стеклопластиковый нагель | 0,8 | 0,58 | 0,48 | 0,43 | 0,39 | 0,37 | 0,35 |
Дубовый нагель | 0,5 | 0,5 | 0,44 | 0,38 | 0,32 | 0,26 | 0,2 |
Нормативную несущую способность древесины раскалыванию поперек волокон под воздействием нагельного соединения следует вычислять по формуле
а) для соединений со стальными накладками с жестким креплением нагелей - 1,4;
б) для остальных нагельных соединений - 1;
(Измененная редакция, Изм. N 2).
|
а) - с направлением передаваемого нагелем усилия под углом к волокнам; б) - торцевое
Рисунок 10 - Схемы нагельных соединений для расчетов на раскалывание
8.16 Расчетную несущую способность нагелей в соединениях элементов конструкций из древесины других пород, в различных условиях эксплуатации, в условиях повышенной температуры, при действии только постоянных и длительных временных нагрузок следует определять согласно 8.13 и 8.14 с учетом 6.9:
(Измененная редакция, Изм. N 1, 2).
(Измененная редакция, Изм. N 2).
8.18 Нагельное соединение со стальными накладками и прокладками на болтах или глухих цилиндрических нагелях (рисунки 11, 12) допускается применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность постановки нагелей.
Глухие стальные цилиндрические нагели должны иметь заглубление в древесину не менее 5 диаметров нагеля и не менее 12,5 диаметров нагеля при установке в торец. В последнем случае диаметр отверстия должен быть на 0,5 мм менее диаметра нагеля.
Нагельные соединения со стальными накладками и прокладками следует рассчитывать согласно указаниям 8.13-8.15, причем в расчете из условия изгиба (пункт 3 таблицы 19)* следует принимать наибольшее значение несущей способности нагеля.
Стальные накладки и прокладки следует проверять на растяжение по ослабленному сечению и на смятие под нагелем в соответствии с указаниями СП 16.13330.
|
а) - на болтах и шпильках; б) - на глухих цилиндрических нагелях; в) - на глухих цилиндрических нагелях, установленных в торец клееного элемента
Рисунок 11 - Нагельные соединения с накладками
|
а) - на нагелях; б) - на нагелях и шпильках
Рисунок 12 - Нагельные соединения с прокладками
8.19 Несущую способность соединения на цилиндрических нагелях из одного материала, но разных диаметров следует определять как сумму несущих способностей всех нагелей, за исключением растянутых стыков, для которых вводят снижающий коэффициент 0,9.
8.21 Для стальных нагелей, установленных в торец, расстановку следует принимать по рисункам 13 в) для нагелей, установленных в торец без армирования, и 13 г) для нагелей с усилением армированием.
|
а) - прямая; б) - в шахматном порядке; в) - установленных в торец без армирования; г) - то же, с усилением армированием
Рисунок 13 - Расстановка нагелей
8.23 Торцевые нагельные соединения в зданиях и сооружениях 1 и 2а класса функционального назначения (приложение Б) следует применять с усилением армированием вклеенными стержнями или винтами с резьбой по всей длине, как показано на рисунке 13 г).
Диаметр гвоздей следует принимать не более 0,25 толщины пробиваемых элементов.
|
Рисунок 14 - Определение расчетной длины защемления конца гвоздя
8.25 Расстояние между осями гвоздей вдоль волокон древесины следует принимать не менее:
Примечания
1 Расстояние между гвоздями вдоль волокон древесины в элементах из осины, ольхи и тополя следует увеличивать на 50% по сравнению с указанными выше.
2 Если при встречной забивке гвоздей их концы входят в средний элемент с каждой стороны на глубину не более 2/3 толщины элемента, то расстояние между гвоздями с одной стороны назначают без учета расположения гвоздей с другой стороны.
(Измененная редакция, Изм. N 1, 2).
|
Рисунок 15 - Расстановка гвоздей косыми рядами
Гвозди, забитые в предварительно рассверленные отверстия диаметром, равным диаметру гвоздя, рассчитывают как нагели; минимальные расстояния меду осями гвоздей принимаются как для нагелей.
(Измененная редакция, Изм. N 1).
8.27 При использовании шурупов, саморезов и глухарей в качестве нагелей, работающих на сдвиг, расстояния между их осями следует принимать по указаниям 8.18 как для стальных цилиндрических нагелей.
Соединения на гвоздях и шурупах, работающих на выдергивание
8.28 Сопротивление гладких гвоздей выдергиванию допускается учитывать во второстепенных элементах (настилы, подшивка потолков и т.д.) или в тех конструкциях, в которых выдергивание гвоздей сопровождается их одновременной работой как нагелей.
Не допускается учитывать работу на выдергивание гвоздей, забитых в заранее просверленные отверстия, забитых в торец (вдоль волокон), а также при динамических воздействиях на конструкцию.
(Измененная редакция, Изм. N 1).
Примечания
1 (Исключено, Изм. N 2).
2 В условиях повышенной влажности или температуры, а также при расчете на действие кратковременной или постоянной и длительной временной нагрузок расчетное сопротивление выдергиванию для воздушно-сухой древесины следует умножать на коэффициенты, приведенные в таблице 9.
3 При диаметре гвоздей более 5 мм в расчет вводят диаметр, равный 5 мм.
(Измененная редакция, Изм. N 1, 2).
|
Рисунок 16 - Наклонная забивка гвоздей
(Измененная редакция, Изм. N 1, 2).
Соединения на пластинчатых нагелях
8.32 Применение дубовых или березовых пластинчатых нагелей (пластинок) допускается для сплачивания брусьев в составных элементах со строительным подъемом, работающих на изгиб и на сжатие с изгибом. Размеры пластинок и гнезд для них, а также их расстановку в сплачиваемых элементах следует принимать по рисунку 17. Направление волокон в пластинках должно быть перпендикулярно плоскости сплачивания элементов.
Сплачивание по высоте сечения более трех элементов, а также применение элементов, срощенных по длине, не допускается.
|
а) - со сквозными пластинками; б) - с глухими пластинками
Рисунок 17 - Соединение на пластинчатых нагелях
В случаях применения для сплачивания элементов из других древесных пород следует вводить поправочный коэффициент по таблице 3 (для скалывающих напряжений).
Для конструкций в условиях повышенной влажности или температуры, рассчитываемых на действие кратковременных или постоянной и длительной временной нагрузок, расчетную несущую способность пластинчатого нагеля следует умножать на поправочные коэффициенты по таблицам 7, 8 и 6.9, б, в.
Соединения на вклеенных стержнях
Общие требования к соединениям на вклеенных стержнях
8.34 Соединения на вклеенных стержнях являются универсальным видом соединений. Вклеенные стержни используют:
- для устройства узловых сопряжений элементов плоских и пространственных конструкций (опорных узлов, поясов и решетки в фермах, ключевых шарниров в арках, рамах и т.п.);
- устройства жестких равнопрочных стыков сборных изгибаемых, растянутых, сжато-изгибаемых, растянуто-изгибаемых элементов (балок, арок, ферм, рам, защемленных стоек, жестких нитей, куполов, сводов и т.п.);
- анкеровки закладных деталей, воспринимающих усилия разных направлений;
- восприятия нормальных сжимающих усилий поперек и под углом к волокнам в опорных зонах и местах приложения сосредоточенных нагрузок;
- узловых соединений, воспринимающих сдвиг;
- локализации главных растягивающих напряжений в приопорных зонах клееных деревянных конструкций и в окрестностях больших сосредоточенных нагрузок;
- увеличения несущей способности участков конструкций, в которых действуют нормальные растягивающие напряжения поперек волокон и касательные напряжения (в приопорных зонах высоких балок, в зонах глубоких подрезок или ослаблений врезками, в изгибаемых элементах с криволинейной осью и др.);
- сплачивания КДК, поперечное сечение которых состоит из двух и более элементов;
- в виде наклонно вклеенных стержней в качестве связей сдвига составных ДК, в том числе для комбинированных конструкций с деревянными балками в виде ребер и монолитной железобетонной плитой;
- для поперечного и наклонного армирования КДК с целью повышения их сдвиговой прочности и надежности, в том числе при переменном температурно-влажностном режиме эксплуатации;
- наклонного армирования с целью повышения сдвиговой выносливости.
Принципиальные конструктивные схемы соединений в узлах и стыках элементов для различных напряженно-деформированных состояний приведены на рисунке 18.
Стержни, вклеенные под углом к волокну менее чем 20°, рассматривают как вклеенные вдоль волокон, под углом 20° и более - как вклеенные под углом к волокнам. Вклеенные поперек волокон стержни являются частным случаем стержней, вклеенных под углом к волокнам.
|
А - опорная реакция от расчетной нагрузки; а) - в виде связей составных элементов; б) - для повышения сдвиговой прочности клееной балки; в) - для анкеровки закладных деталей; г), д) - в опорных и других узлах конструкций; е) - схема симметричного универсального жесткого стыка элементов сечением <500 и >600; ж) - для растянутых элементов; з) - для сжатых стыков с полимербетоном; и) - для полигональных элементов, несимметричная схема (карниз рамы); к) - для узла защемления стоек
Рисунок 18 - Примеры соединений на наклонно вклеенных стержнях
8.35 Влажность древесины при вклеивании стержней должна быть в интервале от 8 до 14% (в зависимости от условий эксплуатации конструкций см. приложение А). Не допускается использование вклеенных стержней для клееных пакетов с компенсационными прорезями (8.7).
8.36 Для вклеивания следует использовать эпоксидные клеи. При температуре окружающего воздуха выше 35°С или необходимости обеспечения повышенной огнестойкости соединения следует применять эпоксидные клеи специального состава с температурой стеклования 60°С и выше.
Возможность использования других марок клея и видов наполнителя для вклеивания стержней должна быть обоснована соответствующими испытаниями с определением физико-механических характеристик и технологичности.
(Измененная редакция, Изм. N 2, 3).
8.37 Диаметр отверстия в древесине должен превышать диаметр вклеиваемого стержня на 4-6 мм для арматуры классов А300-А600 и винтовой арматуры и на 2 мм для арматуры класса А240, круглой стали и стеклопластиковых стержней.
(Измененная редакция, Изм. N 3).
Соединения на стержнях, вклеенных вдоль волокон
|
а) - в цилиндрические отверстия; б) - в профрезерованные пазы
Рисунок 19 - Соединения на стержнях из арматуры периодического профиля, вклеенных вдоль волокон
(Измененная редакция, Изм. N 1).
Соединения на стержнях, вклеенных под углом к волокнам
(Измененная редакция, Изм. N 1, 3).
(Измененная редакция, Изм. N 1).
8.43 При устройстве жестких стыков в конструкциях используют два типа соединений на наклонно вклеенных стержнях.
Универсальными являются анкеры V-образной формы, которые представляют собой комбинацию как минимум из двух стержней, вклеенных наклонно по отношению к направлению волокон древесины и образующих между собой внутренний угол.
В растянутых стыках или в растянутых зонах стыков допускается применять соединения на стержнях, наклонно вклеенных в одном направлении, работающих на выдергивание и присоединенных на сварке к стальным пластинам, передающим на древесину усилия сжатия, возникающие от разложения усилий растяжения в наклонных стержнях. Работа наклонных стержней на продавливание (сжатие) в таких узлах не допускается.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
8.44 Расчетную несущую способность V-образного анкера следует определять исходя из расчетной несущей способности вклеенных стержней анкера, определенной по 8.41. Усилия в каждой ветви анкера следует определять путем разложения усилий от внешней нагрузки по направлениям ветвей. Внутренний угол между ветвями анкера принимается от 45 до 120°.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
8.45 Проверку на прочность анкеров, сварных швов, соединительных пластин и других стальных элементов выполняют по нормам проектирования металлоконструкций.
При отсутствии плотного контакта между соединяемыми частями несущую способность проверяют по формуле (82).
(Измененная редакция, Изм. N 1, 2).
8.47 В соединении, работающем на сдвиг, несущую способность наклонно вклеенной связи, работающей на продавливание (сжатие), при отсутствии рядом вклеенной связи, работающей на выдергивание (растяжение), а также при работающей на выдергивание (растяжение), когда между сдвигаемыми элементами отсутствует прижим, следует проверять по эмпирической формуле
а) при жестком (сварном) соединении вклеенного стержня со стальной накладкой или анкерной полосой:
б) при нежестком болтовом соединении вклеенного стержня со стальной накладкой:
(Измененная редакция, Изм. N 1, 2).
8.49 При проектировании стыков или узлов конструкций необходимо учитывать особенности конструктивной схемы. Принципиально различаются конструктивные варианты сжатой и растянутой зон стыков сжато-изгибаемых элементов ломаного очертания, например, в карнизных узлах рам и т.д.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
8.50 Наклонно вклеенные стержни следует располагать в соединениях таким образом, чтобы в них возникали (в основном) растягивающие усилия. Возникающие при этом (от разложения сил) сжимающие усилия должны передаваться на древесину соединительными жесткими пластинами или специально вклеенными стержнями с соответствующей проверкой расчетом.
(Измененная редакция, Изм. N 1).
8.51 Податливость соединений на наклонно вклеенных стержнях следует принимать 0,001 мм/кН.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
8.52 Стыки и узлы сжато-, растянуто-изгибаемых, изгибаемых и растянутых элементов сборных конструкций следует проверять расчетом и обеспечивать восприятие перерезывающих сил, а также усилий, возникающих при сборке, кантовке, перевозке, складировании и монтаже. Для сжатых стыков большепролетных конструкций, выполненных с заполнением полимербетоном, следует предусматривать специальные конструктивные решения стыков на наклонно вклеенных стержнях, способных воспринимать упомянутые монтажные нагрузки и перерезывающие силы.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
Соединения на вклеенных стальных нагелях
(Измененная редакция, Изм. N 2).
|
а) - шахматная расстановка; б) - двухрядная расстановка
Рисунок 20 - Соединение на вклеенных стальных нагелях
Таблица 21
|
|
|
Схема соединений | Напряженное состояние соединения | Расчетная несущая способность T на один шов сплачивания (условный срез), кН |
1 Симметричные соединения | а) Смятие в средних элементах | 0,75 |
| б) Смятие в крайних элементах | 1,2 |
2 Несимметричные соединения | а) Смятие во всех элементах равной толщины, а также в более толстых элементах односрезных соединений | 0,53 |
| б) Смятие в более толстых средних элементах двухсрезных соединений при 0,5 | 0,38 |
| в) Смятие в более тонких крайних элементах при
| 0,8 |
| г) Смятие в более тонких элементах односрезных соединений и в крайних элементах при > >0,35 | 1,5 |
3 Симметричные и несимметричные соединения | а) Изгиб нагеля из арматуры A300 | 2,5 +0,025 , но не более 3,9 |
| б) Изгиб нагеля из арматуры A400 | 3,1 +0,025 , но не более 4,5 |
Примечания 1 В таблице приведены следующие обозначения: - толщина средних элементов, а также равных по толщине или более толстых элементов односрезных соединений; - толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений; - номинальный диаметр вклеенного нагеля; - диаметр отверстия; все размеры выражены в сантиметрах. 2 См. примечания 2-4, 7 и 8 к таблице 18. 3 Расчет нагельных соединений на скалывание производить не следует, если выполнены условия расстановки нагелей в соответствии с 8.55.
|
(Измененная редакция, Изм. N 2).
9 Указания по проектированию деревянных конструкций
Общие указания
9.1 При проектировании деревянных конструкций следует:
а) учитывать производственные возможности предприятий - изготовителей деревянных конструкций;
б) учитывать возможности транспортных и монтажных средств и требования дорожных служб;
в) использовать древесину с наименьшими отходами и потерями;
г) предусматривать меры по обеспечению пространственной жесткости, устойчивости и неизменяемости отдельных конструкций и всего здания или сооружения в целом в процессе монтажа и эксплуатации;
д) предусматривать мероприятия по обеспечению долговечности и требуемых показателей огнестойкости и пожарной опасности (раздел 10).
9.2 Напряжения и деформации в деревянных конструкциях от изменения температуры древесины, а также от усушки или разбухания древесины вдоль волокон учитывать не следует.
9.3 При пролетах деревянных безраспорных конструкций более 30 м одна из опор должна быть подвижной.
9.4 Действие сил трения при расчете деревянных конструкций следует учитывать:
а) если равновесие системы обеспечивается только трением при условии постоянного прижатия элемента и отсутствии динамической нагрузки; при этом коэффициент трения дерева по дереву следует принимать равным:
- торца по боковой поверхности - 0,3;
- боковых поверхностей - 0,2;
б) если трение ухудшает условия работы конструкций и соединений, то коэффициент трения следует принимать равным 0,6.
9.5 Расчет элементов из круглых лесоматериалов на устойчивость следует производить по сечению, расположенному в середине расчетной длины элемента, а на прочность - по сечению с максимальным изгибающим моментом.
9.6 Пространственную жесткость и устойчивость деревянных конструкций следует обеспечивать постановкой горизонтальных и вертикальных связей. Расстояние между связевыми блоками следует назначать не более 30 м включительно. Расстояние более 30 м должно быть обосновано расчетом.
По длине здания поперечные связи следует располагать в плоскости верхнего пояса сквозных или в верхней зоне сплошных несущих конструкций.
В качестве поясов связевых ферм следует использовать верхние пояса или все сечение несущих конструкций.
Использование профнастила или листовых материалов, уложенных непосредственно по верху несущих конструкций, в качестве распорок и связей допускается при обосновании расчетом. В зданиях с химически агрессивной средой использование профнастила в качестве распорок и связей не допускается.
При использовании косого дощатого настила непосредственно по конструкциям и прогонам, двойного перекрестного дощатого настила, настила из фанерных плит, LVL или ДПК постановка связей жесткости в плоскости покрытия не требуется.
(Измененная редакция, Изм. N 2, 3).
9.7 Размер опорной части плит покрытий должен быть не менее 5,5 см. Плиты покрытий следует прикреплять к несущей конструкции с каждой стороны соединениями, воспринимающими усилия сдвига и отрыва.
9.8 Стыки деревянных растянутых элементов следует осуществлять совмещенными в одном сечении, перекрывая их накладками на стальных цилиндрических нагелях или иных соединениях.
Конструкция стыков растянутых элементов должна обеспечивать осевую передачу растягивающего усилия.
9.9 Не следует применять узлы и стыки с соединениями на связях различной податливости, а также стыки, в которых часть деревянных элементов соединена непосредственно, а часть - через промежуточные элементы и соединения.
9.10 Элементы деревянных конструкций следует центрировать в узлах, стыках и на опорах, за исключением тех случаев, когда эксцентричное соединение элементов уменьшает действующий в расчетном сечении изгибающий момент. При наличии эксцентриситета последний должен учитываться расчетом.
9.11 Элементы конструкций должны быть стянуты болтами или шпильками в узлах и стыках, а составные элементы на податливых соединениях - стянуты и между узлами или соединены с помощью вклеенных стержней или винтов. Число болтов или шпилек определяется расчетом, но должно быть не менее двух в узле или стыке.
В соединениях на цилиндрических нагелях должно быть поставлено не менее 3 стяжных болтов с каждой стороны стыка.
9.13 Расчет деревянных конструкций на сейсмические нагрузки следует производить в соответствии с СП 14.13330.
В каркасах одноэтажных большепролетных зданий (при пролетах более 24 м) следует использовать преимущественно статически определимые конструкции.
В шарнирных узлах необходимо обеспечивать возможность их поворота без появления дополнительных внутренних усилий.
При проектировании КДК следует предусматривать мероприятия, предотвращающие скалывание древесины (например, армирование древесины вклеенными стержнями).
Прогоны, обрешетки и настилы
9.15 Прогоны, обрешетки, настилы и другие изгибаемые элементы следует рассчитывать по двум предельным состояниям на прочность и прогиб. Значения максимальных прогибов, а для междуэтажных перекрытий и предельных физиологических прогибов, должны быть не выше указанных в СП 20.13330.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
9.16 Настилы и обрешетки под кровлю следует рассчитывать на следующие сочетания нагрузок:
а) постоянная и временная от снега (расчет на прочность и прогиб);
При сплошном настиле или при разреженном настиле с расстоянием между осями досок или брусков не более 150 мм нагрузку от сосредоточенного груза следует передавать на две доски или два бруска, а при расстоянии более 150 мм - на одну доску или брусок. При двойном настиле (рабочем и защитном, направленном под углом к рабочему) или сплошном листовом настиле (из фанеры, ОСП, LVL) сосредоточенный груз следует распределять на ширину 500 мм рабочего настила.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
Балки из цельной и клееной древесины
9.17 Балки следует рассчитывать по двум группам предельных состояний на прочность, устойчивость плоской формы деформирования и прогиб.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
|
Рисунок 21 - Скошенная подрезка конца балки
|
Рисунок 22 - Усиление подрезки на конце балки
Длина поперечных стержней должна удовлетворять условию
Расчет стержней производят с учетом того, что все растягивающее усилие воспринимается поперечно вклеенными стержнями. Наклонные стержни воспринимают сдвигающие усилия в зоне трещины и снижают касательные напряжения на приопорном участке.
Расстояние от торца подрезки до вклеенных стержней должно быть 80-120 мм (120 мм для конструкций, эксплуатируемых в переменных температурно-влажностных условиях, в том числе на открытом воздухе).
Для двух поперечно вклеенных стержней должно выполняться условие
Для наклонно вклеенного стержня должно быть выполнено условие
(Измененная редакция, Изм. N 1, 2).
9.20 Гнутоклееные балки с постоянной или переменной высотой поперечного сечения могут быть как двускатными, так и с верхней гранью положительной и отрицательной кривизны от 10 до 20%.
Одна из опор в таких балках, независимо от пролета, должна быть подвижной во избежание возникновения распора.
9.21 Двускатные гнутоклееные балки рекомендуются к применению при уклонах не более 20%. В односкатных и двускатных балках переменного сечения следует учитывать влияние ската на напряжения изгиба параллельно поверхности.
на скатной поверхности - по формуле
(Измененная редакция, Изм. N 2).
|
Рисунок 23 - Односкатная балка
9.22 Пояса клееных балок с плоской фанерной стенкой следует выполнять из вертикально поставленных слоев (досок). В поясах балок коробчатого сечения допускается применять горизонтальное расположение слоев. Если высота поясов превышает 100 мм, в них следует предусматривать горизонтальные пропилы со стороны стенок.
Для стенок балок должны применять водостойкую фанеру или LVL толщиной не менее 8 мм.
Составные балки
9.23 Составным балкам на податливых связях следует придавать строительный подъем путем выгиба элементов до постановки связей. Величину строительного подъема (без учета последующего распрямления балки) следует принимать увеличенной в полтора раза по сравнению с прогибом составной балки под расчетной нагрузкой.
9.24 Брусчатые и клееные деревянные составные балки следует сплачивать не более чем из трех брусьев с помощью пластинчатых нагелей, МЗП, наклонно вклеенных стержней или наклонных винтов.
Составные балки из досок следует сплачивать с помощью гвоздей, шурупов, МЗП и др.
9.25 Расчет на прочность составных балок следует выполнять, руководствуясь положениями 7.9 и 7.11.
Конструирование и расчет составных балок (ребристых плит) композитного сечения, в которых железобетонная плита объединена с деревянными ребрами наклонно вклеенными анкерами, следует выполнять, руководствуясь положениями приложения Л.
9.27 В составных балках на наклонно вклеенных стержнях, последние следует устанавливать таким образом, чтобы в них возникали растягивающие усилия. Стержни следует вклеивать под углом от 25 до 50° к плоскости сплачивания.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
9.28 Балки композитного сечения являются составными и включают деревянные ребра, монолитную железобетонную плиту и анкера, объединяющие их в единую конструкцию. Положения по проектированию балок композитного сечения с анкерами на вклеенных стержнях приведены в СП 382.1325800.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
Фермы
9.29 Расчет ферм с разрезными и неразрезными поясами следует производить по деформированной схеме с учетом податливости узловых соединений.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
9.30 Расчетную длину сжатых элементов ферм при их расчете на устойчивость в плоскости фермы следует принимать равной расстоянию между центрами узлов, а из плоскости - для поясов между точками их закрепления из плоскости, для решетки - расстоянию между центрами узлов.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
9.31 Элементы решетки ферм следует центрировать в узлах. В случае нецентрированных узлов ферм следует учитывать возникающие в элементах изгибающие моменты. Стыки сжатых поясов ферм следует располагать в узлах или вблизи узлов, закрепленных от выхода из плоскости ферм.
9.32 Фермы могут быть сборными из ДК или металлодеревянными. В металлодеревянных фермах растянутый нижний пояс выполняют из стали. Детали решетки выполняют из стали или (и) древесины.
9.33 Фермы линзообразного очертания имеют гнутоклееные пояса или пояс (рисунок 24). Особенности проектирования линзообразных ферм с узлами на вклеенных стержнях изложены в СП 382.1325800.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
|
Рисунок 24 - Схемы линзообразных ферм
9.34 Расчет фермы необходимо осуществлять с учетом следующих особенностей:
а) усилия в поясах следует определять из условия их неразрезности; следует учитывать изгибающие моменты, возникающие в опорных узлах, выполненных на наклонно вклеенных связях;
б) усилия в решетке допускается определять из условия шарнирных узлов сопряжения ее элементов с поясами.
9.35 В зданиях 2 и 3 классов функционального назначения (приложение А) применяют дощатые фермы с соединениями в узлах на МЗП. Фермы изготавливают из древесины хвойных пород шириной от 100 до 200 мм, толщиной от 40 до 70 мм.
Особенности расчета и проектирования дощатых ферм с соединениями в узлах на МЗП изложены в приложении К.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
Арки и своды
а) на прочность по деформированной схеме:
- двух- и трехшарнирных арок и сводов при кососимметричной нагрузке - по формуле
Расчет трехшарнирных арок на устойчивость плоской формы деформирования следует производить по 7.20.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
(Измененная редакция, Изм. N 2).
Рамы
9.38 Расчет на прочность элементов трехшарнирных рам в их плоскости допускается выполнять по правилам расчета сжато-изгибаемых элементов с расчетной длиной, равной длине полурамы по осевой линии.
9.39 Устойчивость плоской формы деформирования трехшарнирных рам, закрепленных по внешнему контуру, допускается проверять по 7.20. При этом для рам из прямолинейных элементов, если угол между осями ригеля и стойки более 130°, и для гнуто-клееных рам расчетную длину элемента следует принимать равной длине осевой линии полурамы. При угле между стойкой и ригелем меньше 130° расчетную длину ригеля и стойки следует принимать равной длинам их внешних подкрепленных кромок.
Опоры воздушных линий электропередачи
9.40 Для элементов деревянных опор воздушных линий электропередачи допускается применять круглый лес, пиломатериалы и ДК.
9.41 Для основных элементов опор (стоек, приставок, траверс) диаметр бревна в верхнем отрубе должен быть не менее 18 см для ЛЭП напряжением 110 кВ и выше и не менее 16 см для ЛЭП напряжением 35 кВ и ниже.
Диаметр приставок (пасынков, свай) опор ЛЭП напряжением 35 кВ и выше должен быть не менее 18 см. Для вспомогательных элементов опор диаметр бревен в верхнем отрубе должен быть не менее 14 см.
9.42 Сопряжение элементов опор ЛЭП следует выполнять без врубок.
9.43 Диаметр болтов должен быть не менее 16 мм и не более 27 мм.
Конструкционные требования по обеспечению надежности деревянных конструкций
9.44 Принятие конструкционных мер, обеспечивающих просыхание элементов деревянных конструкций и их защиту от увлажнения, обязательно независимо от срока службы здания или сооружения, а также от того, производят химическую защиту древесины или нет.
В тех случаях, когда древесина имеет повышенную начальную влажность и ее быстрое просыхание в конструкции затруднено, а также когда конструкционными мерами нельзя устранить постоянное или периодическое увлажнение древесины, следует применять химические меры защиты (консервирование, антисептирование, гидрофобизацию, нанесение влагозащитных покрытий и др.). Сказанное относится также к конструкциям из фанеры, LVL и других древесно-плитных материалов.
9.45 Конструкционные меры должны предусматривать:
а) предохранение древесины конструкций от непосредственного увлажнения атмосферными осадками, грунтовыми и талыми водами (за исключением опор воздушных линий электропередачи), эксплутационными* и производственными водами;
б) систематическую просушку древесины конструкций путем создания осушающего температурно-влажностного режима (естественная и принудительная вентиляция помещения, устройство в конструкциях и частях зданий осушающих продухов, аэраторов).
9.46 Несущие деревянные конструкции (фермы, арки, балки и др.) должны быть открытыми, хорошо проветриваемыми, по возможности доступными во всех частях для осмотра, а также проведения профилактического ремонта, включающего работы по химической защите элементов конструкций.
9.47 В отапливаемых зданиях и сооружениях, при расположении несущих КДК (балок, рам, арок и др.) частично внутри отапливаемого помещения, а частично снаружи, конструкции должны иметь прямоугольное сплошное сечение и усиленную защиту в местах пересечений ограждающих конструкций (стен, перекрытий, покрытий) от увлажнения и биоразрушения (рисунки Н.1 и Н.2 приложения Н).
При возможности, несущие конструкции следует располагать таким образом, чтобы они целиком находились либо в пределах отапливаемого помещения, либо вне его.
9.48 Для зданий классов функционального назначения 1а, 1б и 2а не допускается заделка поясов, опорных и промежуточных узлов, концов элементов решетки ферм в толщу стен, совмещенных покрытий или чердачных перекрытий.
Опорные части несущих конструкций (ферм, арок, балок и др.) при их размещении в гнездах каменных стен должны быть открыты. Запрещается заделывать наглухо зазоры между стенками гнезд и опорными частями конструкций кирпичом, раствором, герметизирующими материалами и т.п.
В наружных каменных стенах отапливаемых зданий и сооружений, а также во внутренних стенах, разделяющих отапливаемые и неотапливаемые помещения, стенки гнезд следует утеплять во избежание их промерзания в соответствии с теплотехническим расчетом.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
9.49 В отапливаемых зданиях и сооружениях несущие конструкции (фермы, арки и др.), имеющие на опорах металлические башмаки, следует располагать на железобетонных опорах (колоннах), пилястрах стен и других опорах, выступающих внутрь помещения, а также на наружные каменные стены с выделкой гнезд (при условиях, исключающих выпадение конденсата на металле).
9.50 В местах опирания несущих конструкций на фундамент, каменные стены, пилястры, железобетонные колонны между древесиной конструкций и более теплопроводным материалом опоры следует вводить гидроизоляционные прокладки.
В том случае, если опорную часть несущих конструкций устанавливают на деревянные подкладки (подушки), последние также следует отделять от более теплопроводного материала опоры гидроизоляционными прокладками. Подкладки (подушки) следует изготавливать из древесины твердых лиственных пород и консервировать невымываемыми или трудновымываемыми биозащитными составами.
9.51 При эксплуатации конструкций в условиях, где возможно выпадение конденсата на металлических поверхностях, следует принимать меры по предохранению древесины от увлажнения в местах контакта с металлическими крепежными элементами (накладки, уголки, шайбы под болты и пр.). Для этого между древесиной и металлическим элементом следует вводить гидроизоляционный слой (мастичные или самоклеющиеся ленточные герметики, эластичные прокладки или уплотнительные ленты).
9.52 При расположении деревянных рам, арок и стоек (колонн) внутри помещений обрез опоры следует устраивать на такой высоте от уровня пола, чтобы в процессе эксплуатации исключалась возможность увлажнения опорного узла.
В том случае, если опорная часть несущей конструкции находится на открытом воздухе, обрез фундамента должен быть устроен таким образом, чтобы обеспечивался быстрый отвод воды, попадающей на него в виде атмосферных осадков, и исключалось затопление опорного узла дождевыми и талыми водами.
9.53 При организации внутреннего водоотвода водоприемные воронки следует располагать таким образом, чтобы в случае протечек вода не попадала на несущие конструкции.
9.54 В зданиях и сооружениях с повышенной относительной влажностью воздуха (более 85%), а также с сильной и средней химически агрессивной средой несущие деревянные конструкции должны иметь сплошное сечение и минимальное число металлических элементов.
В зданиях с химически агрессивной средой следует также ограничивать применение сквозных несущих конструкций из-за наличия большого числа промежуточных узлов и открытых горизонтальных и наклонных граней у деревянных элементов решетки, на которых скапливается химически агрессивная пыль.
9.55 Несущие конструкции, эксплуатируемые на открытом воздухе, должны иметь сплошное массивное сечение и изготавливаться из брусьев, круглого леса, ДК или LVL. Конструкции из брусьев или круглого леса следует проектировать с зазорами между элементами вне зон соединений, которые способствуют более быстрому высыханию древесины в процессе эксплуатации.
В открытых сооружениях необходимо использовать средства, предохраняющие деревянные элементы конструкций от прямого попадания на них атмосферной влаги.
Для защиты от атмосферных осадков открытые горизонтальные и наклонные грани ответственных несущих конструкций следует защищать обшивками, консервирующими биозащитными составами, козырьками из атмосферо- и коррозиестойкого материала.
9.56 Опорные части и узловые соединения несущих конструкций, эксплуатируемые на открытом воздухе или в зданиях с повышенной относительной влажностью воздуха, следует проектировать таким образом, чтобы концы элементов были проветриваемыми и имели минимальную площадь контакта с металлом. Не допускается использование глухих металлических башмаков при опирании несущих конструкций на фундамент в опорных узлах арок, рам и др.
9.57 В тех зданиях, где возможно образование конденсата на потолочных поверхностях, верхние грани несущих конструкций (ферм, рам, арок и др.), на которые опираются плиты покрытий, следует защищать досками толщиной не менее 30 мм, консервированными невымываемыми или трудно вымываемыми биозащитными составами, с последующей укладкой поверху самоклеющейся герметизирующей ленты или подплавляемого рулонного гидроизоляционного материала.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
9.58 В ограждающих конструкциях отапливаемых зданий и сооружений должно быть исключено влагонакопление в процессе эксплуатации.
В панелях стен и плитах покрытий в случаях, предусмотренных теплотехническим расчетом, следует предусматривать использование пароизоляционного слоя.
При использовании для наружной обшивки стеновых панелей отапливаемых зданий паронепроницаемых материалов между обшивкой и утеплителем следует предусматривать вентиляционный продух.
9.59 Пароизоляцию ограждающих конструкций следует предусматривать из рулонных и пленочных материалов. При этом пароизоляционный слой должен быть сплошным и непрерывным (рулонные полотнища склеивают, пленки сваривают или склеивают) и укладываться между каркасом и внутренней обшивкой.
9.60 Вентилирование плит покрытия под рулонную кровлю следует осуществлять через продухи, специально устраиваемые между наружной обшивкой и утеплителем.
В плитах покрытия под кровлю из волнистых листов, профилированного металлического настила такие продухи не устраивают. Карнизный узел должен быть спроектирован таким образом, чтобы наружный воздух имел свободный доступ под кровельные листы. Не допускается закрывать снаружи подкровельное пространство от задувания снега с помощью гребенок без оставления продухов для вентиляции.
9.61 Не допускается устанавливать панели на фундамент (цокольную стеновую панель) без прокладки гидроизоляционного слоя, герметизации и утепления швов между ними.
9.62 В целях предохранения наружных стен от намокания расстояние от отмостки до низа панелей должно быть не менее 40 см, а вынос карниза (свес кровли) при неорганизованном водоотводе - не менее 50 см.
10 Пожарно-технические требования к конструкциям из древесины
10.1 В случаях, предусмотренных противопожарными требованиями действующих нормативных документов, деревянные конструкции должны быть запроектированы и выполнены с пределом огнестойкости и показателем пожарной опасности, регламентируемыми этими требованиями. Деревянные конструкции допускается использовать в жилых и общественных многоэтажных зданиях высотой до 28 м в соответствии с СП 451.1325800 и СП 452.1325800.
(Измененная редакция, Изм. N 3).
Предел огнестойкости
10.2 Предел огнестойкости следует определять по методам, установленным ГОСТ 30247.0 и ГОСТ 30247.1.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
10.3 Допускается предел огнестойкости деревянных элементов конструкций устанавливать расчетным путем на основе закономерностей обугливания и прогрева их сечений в условиях стандартного теплового воздействия, регламентируемого ГОСТ 30247.0, и с учетом предельных состояний по огнестойкости, регламентируемых ГОСТ 30247.1
10.4 Основными закономерностями, используемыми при расчете пределов огнестойкости деревянных конструкций, являются:
- температура начала обугливания древесины, которая составляет 270°С;
- время достижения этой температуры на поверхности древесины после начала стандартного теплового воздействия пожара;
- условная скорость обугливания (скорость перемещения фронта обугливания), включающая влияние угловых закруглений;
- снижение температуры древесины по гиперболическому закону за фронтом обугливания.
Время достижения температуры обугливания на поверхности:
- для незащищенной древесины и древесных материалов - 4 мин;
- для древесины и древесных материалов, защищенных огнезащитными покрытиями, огнезащитными и строительными материалами, обеспечивающими класс пожарной опасности К0(15), К0(30) или К0(45), - 15, 30 и 45 мин соответственно;
- для древесины, защищенной пропиточными антипиренами, - 4 мин.
Условную скорость обугливания следует принимать постоянной:
- для древесины хвойных пород - 0,7 мм/мин;
- для древесины перекрестноклееной трехслойной на всех клеях и пяти- и более слойной на теплостойких клеях - 0,8 мм/мин;
- для древесины перекрестноклееной пяти- и более слойной на клеях пониженной теплостойкости - по результатам испытаний.
(Измененная редакция, Изм. N 1, 2, 3).
(Измененная редакция, Изм. N 2).
10.6 Вследствие неравномерного распределения температур по сечению древесины за фронтом обугливания при определении геометрических размеров сечения в любой момент времени огневого воздействия следует исключить слой древесины, перегретой выше 100°С.
Толщина слоя перегретой древесины, с учетом угловых закруглений, для незащищенной древесины и древесины, защищенной вспучивающимися составами, равна 7 мм.
(Измененная редакция, Изм. N 1).
(Измененная редакция, Изм. N 2).
10.8 Расчет на прочность в условиях пожара выполняют по методу эффективного сечения, уменьшенного с учетом обугливания, включая влияние угловых закруглений, и перегретого слоя древесины (10.6).
10.9 Предел огнестойкости узлов соединения элементов и опорных узлов деревянных конструкций, в том числе с применением металлических и неметаллических деталей и элементов, должен быть не ниже требуемого предела огнестойкости конструкции в целом.
Повышение предела огнестойкости деревянных элементов конструкции и узлов их соединения достигается путем увеличения размеров их сечения, применения средств огнезащиты или теплоизолирующих материалов и облицовок, в том числе из пиломатериалов.
10.10 Обеспечение требуемой огнестойкости металлических элементов конструкции и узлов соединения элементов конструкции, выполненных с применением металлических закладных деталей, может быть достигнуто средствами, аналогичными указанным в 10.9. При этом температура металла в местах соприкосновения с древесиной, во избежание ее возгорания к моменту времени, соответствующему требуемому пределу огнестойкости, не должна превышать 270°С.
10.11 При определении огнестойкости соединений на вклеенных стержнях, вследствие неравномерного распределения температур, расстояние от границы обугливания до клеевого шва между древесиной и вклеенным стержнем в зоне расчетной глубины вклеивания к моменту времени, соответствующему требуемому пределу огнестойкости, должно быть не менее 20 мм.
10.12 В конструкциях составного или коробчатого сечения открытые (незамкнутые) зазоры между цельными элементами сечения не должны превышать 7 мм, а зазоры более 7 мм должны быть замкнуты продольными диафрагмами толщиной, обеспечивающей нераспространение огня в зазор в течение времени требуемого предела огнестойкости.
Пожарная опасность конструкций
10.13 Показателем пожарной опасности конструкций является класс их пожарной опасности, который следует определять по ГОСТ 30403.
10.14 Древесина является горючим материалом. Незащищенная древесина относится к классу пожарной опасности элементов конструкции КЗ, независимо от времени воздействия огня и требуемого предела их огнестойкости.
10.15 Снижение пожарной опасности (повышение класса пожарной опасности до К0, К1, или К2) элементов конструкции из древесины достигается применением средств огнезащиты. Некоторые из средств огнезащиты, особенно конструкционные, увеличивают предел огнестойкости конструкций.
10.16 В качестве огнезащиты для древесины следует применять огнезащитные составы (далее - ОС) I и II групп огнезащитной эффективности, которую определяют путем маломасштабных лабораторных испытаний, а также сертифицированные составы, обеспечивающие требуемый класс пожарной опасности защищаемых конструкций, подтвержденный путем проведения огневых испытаний на пожарную опасность.
10.17 Данные для определения показателей пожарной опасности конструкций при использовании конкретных средств огнезащиты должны предоставлять поставщики средств огнезащиты.
10.18 Применение КДК во многих случаях связано с высокими требованиями к их внешнему виду, поэтому огнезащитные составы в этих случаях должны сохранять естественную текстуру древесины.
10.19 При выборе ОС следует учитывать данные о необходимости их периодической замены или восстановления и о недопустимости их применении в местах, исключающих выполнение этих операций, а также требования об их соответствии нормам применения отделочных материалов.
Огнезащитные составы
10.20 В зависимости от состава и свойств ОС подразделяют на следующие виды:
- лаки огнезащитные, образующие на защищаемой поверхности тонкую прозрачную пленку;
- краски огнезащитные, образующие на защищаемой поверхности тонкую непрозрачную пленку;
- пасты, обмазки огнезащитные, образующие на защищаемой поверхности слой покрытия большей толщины, чем лаки и краски;
- составы пропиточные, в том числе огнебиозащитные;
- составы комбинированные огнезащитные, представляющие собой комплекс из двух или более видов ОС, нанесение каждого из которых на защищаемую поверхность осуществляют последовательно.
10.21 В зависимости от условий эксплуатации ОС по предназначению подразделяют на следующие:
- на открытом воздухе или под навесом;
- в закрытом неотапливаемом помещении;
- закрытом отапливаемом помещении;
- иных специально оговоренных условиях.
10.22 ОС, в зависимости от устойчивости к воздействию агрессивных факторов, подразделяют на стойкие и нестойкие к агрессивной среде.
10.23 Пропиточные ОС подразделяют на составы, предназначенные для поверхностной и глубокой пропитки.
10.24 К применению допускаются ОС, которые прошли в установленном порядке сертификацию и полностью соответствуют требованиям технической документации.
10.25 Нанесение ОС осуществляют на подготовленную поверхность объектов огнезащиты с соблюдением указанной технологии и условий нанесения. Нанесение ОС на поверхности, ранее обработанные пропиточными, лакокрасочными и другими составами, в том числе ОС других марок, допускается при положительных результатах исследований на их совместимость.
10.26 ОС допускается применять с материалами (дополнительными покрытиями), обеспечивающими придание декоративного вида или атмосфероустойчивости огнезащитному слою. В этом случае огнезащитные характеристики должны быть определены для системы (огнезащитный слой плюс поверхностный слой), а рекомендуемый поверхностный материал указан в технической документации на средство огнезащиты.
10.27 ОС, срок службы огнезащитной обработки которыми установлен более 1 года, должны выдерживать испытания на устойчивость к старению. Контроль качества выполненных работ включает проверку состояния огнезащищенной поверхности (наличие дефектов и повреждений), соблюдения технологии нанесения, качественную оценку огнезащитной обработки.
Приложение А
Классификация деревянных конструкций *
________________
* Измененная редакция, Изм. N 1.
А.1 ДК подразделяют (классифицируют) по следующим основным признакам:
- функциональное назначение;
- условия эксплуатации;
- срок службы.
А.2 По функциональному назначению ДК подразделяют на классы с учетом уровня ответственности зданий и сооружений согласно ГОСТ 27751 и вида и пролета конструкций.
Характеристики классов функционального назначения приведены в таблице А.1.
Для различных элементов зданий применяют различные классы функционального назначения.
Таблица А.1
|
|
|
Обозначение класса функционального назначения | Общая характеристика класса | |
1 | 1а | Несущие конструкции с пролетами более 100 м; мачты, башни и многоэтажные здания высотой более 60 м |
| 1б | Несущие конструкции для зданий музеев, спортивно-зрелищных объектов и торговых предприятий с массовым пребыванием людей, а также сооружений с пролетами более 60 м для конструкций из КДК и 40 м - из цельной древесины и древесных материалов; мачт и башен высотой более 40 м и многоэтажные здания высотой более 28 м |
2 | 2а | Несущие конструкции любых форм, не вошедшие в другие классы |
| 2б | Конструкции стен зданий и сооружений различного назначения, не вошедшие в другие классы
Конструкции покрытий и перекрытий пролетами не более 7,5 м
Конструкции зданий из ДПК до трех этажей включительно |
| 2в | Конструкции стен зданий и сооружений различного назначения из клееного стенового бруса до трех этажей включительно |
3 | Конструкции теплиц, парников, мобильных зданий (сборно-разборные и контейнерного типа); складов временного содержания; бытовок вахтового персонала и других подобных сооружений с ограниченными сроками службы и пребывания в них людей | |
Примечания
1 Объекты с высоким уровнем ответственности, при проектировании и строительстве которых используют принципиально новые конструктивные решения, не прошедшие проверку в практике строительства и эксплуатации, должны быть отнесены к классу функционального назначения 1а.
2 Для сооружений 1-го класса, при проектировании которых использованы неапробированные ранее или не освоенные производством конструктивные решения или для которых не существует надежных методов расчета, необходимо использовать данные экспериментальных исследований на моделях или натурных конструкциях.
|
Таблица А.1. (Измененная редакция, Изм. N 1, 3).
А.3 В зависимости от условий эксплуатации конструкции относят к классам эксплуатации, учитывающим эксплуатационные параметры относительной влажности, температуры воздуха в зоне расположения конструкций, характерные условия эксплуатации (в закрытых или открытых условиях).
Определяющим параметром является эксплуатационная влажность древесины (таблица 1), которую условно можно принять равной равновесной влажности древесины (рисунок А.1).
Учет классов условий эксплуатации осуществляют для назначения коэффициентов условия работы к расчетным сопротивлениям древесины, выбора типа клеев и защитных материалов при проектировании конструкций, а также для выбора системы контроля качества при изготовлении конструкций.
|
Рисунок А.1 - Диаграмма равновесной влажности древесины
А.4 Примеры учета классов условий эксплуатации при проектировании и изготовлении конструкций приведены в таблице А.2.
Таблица А.2
|
|
|
|
|
|
Класс условий эксплуатации | Дополнительная характеристика условий эксплуатации конструкций | Особенность учета классов | Примечания | ||
Основной класс | Подкласс |
| при расчете конструкций |
| |
1 | 1a | - | При сухом режиме помещений с относительной влажностью воздуха в отопительный сезон менее 40% | Эксплуатационная влажность древесины не | Применение КДК не допускается |
| 1б | - | При сухом режиме помещений - относительная влажность воздуха в отопительный сезон от 40% до 50% | превышает 12% =1 |
|
2 | 2.1 | При нормальном режиме помещений |
|
| |
| 2.2 | В неотапливаемых помещениях, под навесом и на открытом воздухе в сухой зоне влажности |
|
| |
3 | 3.1 | При влажном режиме отапливаемых помещений | Эксплуатационная влажность |
| |
| 3.2 | В неотапливаемых помещениях, под навесом и на открытом воздухе в нормальной зоне влажности | древесины не превышает 15% =0,9 |
| |
4 | 4a | 4а.1 | При мокром режиме эксплуатации помещений | Эксплуатационная влажность |
|
|
| 4а.2 | При искусственных тепловыделениях в неотапливаемых помещениях | древесины не превышает 20% |
|
|
| 4а.3 | В неотапливаемых помещениях, под навесом и на открытом воздухе во влажной зоне влажности | =0,85 |
|
| 4б | 4б.1 | При контакте с грунтом | Эксплуатационная влажность древесины может превышать 20% |
|
|
| 4б.2 | В воде | =0,75 |
|
Таблица А.2. (Измененная редакция, Изм. N 1, 2).
А.5 Необходимые меры по обеспечению долговечности конструкций зданий и сооружений с учетом конкретных условий эксплуатации проектируемых объектов, а также расчетные сроки их службы должен определять генеральный проектировщик по согласованию с заказчиком. Примерные сроки службы сооружений приведены в таблице А.3.
Таблица А.3
|
|
Наименования объектов | Примерный срок службы, лет |
Временные здания и сооружения (бытовки строительных рабочих и вахтового персонала, склады временные, летние павильоны и т.п.) | Не более 10 |
Сооружения, эксплуатируемые в условиях сильноагрессивных сред (сосуды и резервуары, трубопроводы предприятий нефтеперерабатывающей, газовой и химической промышленности, сооружения в условиях морской среды и т.п.) | Не менее 25 |
Здания и сооружения массового строительства в обычных условиях эксплуатации (здания жилищно-гражданского и производственного строительства) | Не менее 50 |
Уникальные здания и сооружения (здания основных музеев, хранилищ национальных и культурных ценностей, произведения монументального искусства, стадионы, театры, здания высотой более 75 м, большепролетные сооружения и т.п.) | 100 и более |
Приложение Б
Дополнительные требования к качеству древесины
Б.1 К древесине цельнодеревянных элементов и слоям клееных конструкций кроме требований ГОСТ 8486 на пиломатериалы хвойных пород и ГОСТ 9463 на круглые лесоматериалы следует предъявлять дополнительные требования:
а) ширина годичных слоев в древесине элементов и слоев классов К26 и К24 должна быть не более 5 мм, а содержание в них поздней древесины - не менее 20%;
б) в слоях клееных изгибаемых и растянуто-изогнутых элементов 1-го и 2-го сорта или классов прочности не ниже С24 для крайней растянутой зоны (на 0,15 высоты сечения) и в цельнодеревянных элементах толщиной 60 мм и менее, работающих на ребро при изгибе или на растяжение, не допускается сердцевина.
Б.2 В конструкциях из ДК с использованием вклеенных стержней в слоях не допустимы компенсационные прорези.
Приложение В
Физико-механические характеристики клееной древесины из древесины сосны, ели и древесины из однонаправленного шпона LVL
1,65 - квантиль в предполагаемой статистической функции распределения с обеспеченностью 0,95, для которой определяется нормативное сопротивление.
Временные и нормативные сопротивления устанавливают испытаниями при режиме нагружения А (таблица 4) при влажности древесины 12%.
В.2 Для древесины сосны и ели, отсортированной по сортам:
- временные и нормативные сопротивления приведены в таблице В.1, а для LVL - в таблице В.2;
(Измененная редакция, Изм. N 1).
Таблица В.1
|
|
|
|
|
Вид напряженного состояния | , МПа, элементов классов/сортов | , МПа, чистой древесины | ||
| К26/1 | К24/2 | К16/3 |
|
1 Изгиб: |
|
|
|
|
а) при нагружении кромки | 26 36 | 24 33 | 16 22 | - |
б) при нагружении пласти | 30 42 | 27 37,5 | 20 28 | 57 80 |
2 Сжатие вдоль волокон | 25 33 | 23 31 | 15 20 | 33 44 |
3 Растяжение вдоль волокон | 20 34 | 15 25 | - | 60 100 |
4 Скалывание вдоль волокон | 3,6 6 | 3,2 5 | 3,2 5 | 4,56 7 |
Примечания
1 Размеры поперечных сечений испытуемых образцов пиломатериалов принимают в соответствии с их толщиной по сортаменту.
2 Временные сопротивления следует определять по результатам испытаний согласно действующим нормам.
3 Прочность древесины брусьев и круглых лесоматериалов допускается оценивать визуально по сортообразующим признакам и дополнительным требованиям приложения Г.
4 Прочность слоев клееных конструкций и элементов цельнодеревянных конструкций, срощенных по длине на зубчатый шип, при испытаниях на изгиб и нагружении по пласти должна быть не ниже значений, указанных в пункте 1 б) для соответствующего класса (сорта). |
В.3 Для бруса многослойного клееного из однонаправленного шпона LVL временные и нормативные сопротивления приведены в таблице В.2, средние значения упругих характеристик в таблице В.2а.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
Таблица В.2
|
|
|
|
|
Nп.п. | Напряженное состояние | , МПа, для сортов классов прочности LVL | ||
|
| 1/К45 | 2/К40 | 3/К35 |
1 | Изгиб | 45/61 | 40/53 | 35/47 |
2 | Сжатие в плоскости листа вдоль волокон | 37/49 | 35/47 | 32/42 |
3 | Сжатие в плоскости листа поперек волокон | 6,0/8,8 | 5,8/8,5 | 5,6/8,2 |
4 | Сжатие из плоскости листа поперек волокон | 3,0/4,4 | 2,8/4,1 | 2,8/4,1 |
5 | Растяжение вдоль волокон | 38/51 | 36/49 | 34/46 |
6 | Растяжение поперек волокон в плоскости листа | 0,9/1,4 | 0,9/1,4 | 0,9/1,4 |
7 | Скалывание вдоль волокон поперек плоскости листа | 4,9/7,0 | 4,7/6,8 | 4,7/6,8 |
8 | Скалывание вдоль волокон в плоскости листа | 3,8/5,3 | 3,6/5,0 | 3,4/4,7 |
Таблица В.2а
|
|
|
|
|
Упругая характеристика | Обозначение | Значение, МПа, для сортов/ классов прочности LVL | ||
|
| 1/К45 | 2/К40 | 3/К35 |
1 Модуль упругости вдоль волокон | 12000 | 11000 | 10000 | |
2 Модуль упругости поперек волокон в плоскости листа вдоль волокон | 500 | 450 | 400 | |
3 Модуль сдвига в плоскости листа | 700 | 600 | 500 | |
4 Коэффициент Пуассона поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон | 0,45 | 0,45 | 0,45 | |
5 Коэффициент Пуассона вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон | 0,018 | 0,018 | 0,018 |
Таблица В.2а. (Введена дополнительно, Изм. N 2).
В.4 Физико-механические характеристики конструкционных пиломатериалов, установленные для классов прочности С14, С16, С18, С20, С22, С24, С27, С30, С35, С40, С45 и С50, приведены в таблице В.3.
Таблица В.3
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наименование свойств | Обозначение свойств | Значение свойств для классов прочности | |||||||||||
|
| С14 | С16 | С18 | С20 | С22 | С24 | С27 | С30 | С35 | С40 | С45 | С50 |
Прочность, МПа | |||||||||||||
Нормативное значение при изгибе, 5-процентный квантиль | 14 | 16 | 18 | 20 | 22 | 24 | 27 | 30 | 35 | 40 | 45 | 50 | |
Модуль упругости, ГПа | |||||||||||||
Среднее значение модуля упругости при изгибе | 7 | 8 | 9 | 9,5 | 10 | 11 | 11,5 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | |
Нормативное значение модуля упругости, 5-процентный квантиль | 4,7 | 5,4 | 6,0 | 6,4 | 6,7 | 7,4 | 8,0 | 8,4 | 8,7 | 9,4 | 10,0 | 10,7 | |
Плотность, кг/м | |||||||||||||
Нормативное значение плотности, 5-процентный квантиль | 290 | 310 | 320 | 330 | 340 | 350 | 370 | 380 | 400 | 420 | 440 | 460 | |
Среднее значение плотности | 350 | 370 | 380 | 390 | 410 | 420 | 450 | 460 | 480 | 500 | 440 | 460 | |
Прочность, МПа | |||||||||||||
Растяжение вдоль волокон древесины | 8 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 16 | 18 | 21 | 24 | 27 | 30 | |
Растяжение поперек волокон | 0,4 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 0,6 | |
Сжатие вдоль волокон | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 25 | 26 | 27 | 29 | |
Сжатие поперек волокон | 2,0 | 2,2 | 2,2 | 2,3 | 2,4 | 2,5 | 2,6 | 2,7 | 2,8 | 2,9 | 2,3,1* | 3,2 | |
Скалывание вдоль волокон | 1,7 | 1,8 | 2,0 | 2,2 | 2,4 | 2,5 | 2,8 | 3,0 | 3,4 | 3,8 | 3,8 | 3,8 | |
Жесткость, ГПа | |||||||||||||
Среднее значение модуля упругости поперек волокон | 0,23 | 0,27 | 0,30 | 0,32 | 0,33 | 0,37 | 0,38 | 0,40 | 0,43 | 0,47 | 0,50 | 0,53 | |
Среднее значение модуля сдвига | 0,44 | 0,50 | 0,56 | 0,59 | 0,63 | 0,69 | 0,72 | 0,75 | 0,81 | 0,88 | 0,94 | 1,00 |
В.5 Физико-механические характеристики ДК, установленные для классов прочности К20, К24, К26, К28, К32 и К36, приведены в таблице В.4.
Таблица В.4
|
|
|
|
|
|
|
Наименование свойств | Обозначение | Значение свойств для классов прочности | ||||
|
| К20 | К24 | К28 | К32 | К36 |
Прочность, МПа | ||||||
Нормативное значение при изгибе, 5%-ный квантиль | 20 | 24 | 28 | 32 | 36 | |
Модуль упругости, ГПа | ||||||
Среднее значение модуля упругости при изгибе | 9,0 | 11,5 | 12,6 | 13,7 | 14,7 | |
Нормативное значение модуля упругости, 5%-ный квантиль | 7,0 | 9,4 | 10,2 | 11,1 | 11,9 | |
Плотность, кг/м | ||||||
Нормативная плотность, 5%-ный квантиль | 335 | 380 | 410 | 430 | 450 | |
Прочность, МПа | ||||||
Растяжение вдоль волокон | 16,0 | 19,2 | 22,3 | 25,6 | 28,0 | |
Растяжение поперек волокон | 0,50 | |||||
Сжатие вдоль волокон | 20 | 24 | 28 | 32 | 36 | |
Сжатие поперек волокон | 2,5 | |||||
Скалывание вдоль волокон | 3,5 | |||||
Модуль упругости, ГПа | ||||||
Среднее значение модуля упругости поперек волокон | 0,30 | |||||
Среднее значение модуля сдвига | 0,65 |
Таблица В.4. (Измененная редакция, Изм. N 1, 2).
Таблица В.5
|
|
|
|
Вид фанеры | Модуль упругости , ГПа | Модуль сдвига , ГПа | Коэффициент Пуассона |
1 Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С семислойная и пятислойная: |
|
|
|
вдоль волокон наружных слоев | 9 | 0,75 | 0,085 |
поперек волокон наружных слоев | 6 | 0,75 | 0,065 |
под углом 45° к волокнам | 2,5 | 3 | 0,6 |
2 Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семислойная: |
|
|
|
вдоль волокон наружных слоев | 7 | 0,8 | 0,07 |
поперек волокон наружных слоев | 5,5 | 0,8 | 0,06 |
под углом 45° к волокнам | 2 | 2,2 | 0,6 |
3 Фанера бакелизированная марки ФБС: |
|
|
|
вдоль волокон наружных слоев | 12 | 1 | 0,085 |
поперек волокон наружных слоев | 8,5 | 1 | 0,065 |
под углом 45° к волокнам | 3,5 | 4 | 0,7 |
Примечание - Коэффициент Пуассона указан для направления перпендикулярно оси, вдоль которой определен модуль упругости . |
В.6, Таблица В.5 (Введены дополнительно, Изм. N 2).
Приложение Г
Плотность древесины и древесных материалов
Г.1 Для определения собственного веса конструкций плотность древесины различных пород следует принимать по таблице Г.1.
Таблица Г.1
|
|
|
Порода древесины | Плотность древесины, кг/м , в конструкциях для условий эксплуатации по таблице 1 | |
| 1 и 2 | 3 и 4 |
Хвойные: |
|
|
лиственница | 650 | 800 |
сосна, ель, кедр, пихта
Твердые лиственные: | 500 | 600 |
дуб, береза, бук, ясень, клен, граб, акация, вяз и ильм Мягкие лиственные: | 700 | 800 |
осина, тополь, ольха, липа | 500 | 600 |
Таблица Г.1 (Измененная редакция, Изм. N 2).
Г.3 Плотность клееной древесины и ДПК следует принимать как неклееной.
(Измененная редакция, Изм. N 3).
Приложение Д
Графики для расчета фанерных стенок балок и плит
|
а) - семислойной; б) - пятислойной
Рисунок Д.1 - Графики для определения расчетных сопротивлений при растяжении под углом к волокнам наружных слоев березовой фанеры марки ФСФ
|
|
1-А - для бакелизированной фанеры марок ФБС и ФБСВ толщиной 7 мм и более при направлении волокон наружных слоев параллельно малой стороне панели; 1-Б - для бакелизированной фанеры марок ФБС и ФБСВ толщиной 7 мм и более при направлении волокон наружных слоев перпендикулярно малой стороне панели; 2-А, 2-Б - то же, для березовой фанеры марки ФСФ толщиной 8 мм и более
Приложение Е
Данные для расчета сжатых, изгибаемых и сжато-изгибаемых элементов
Таблица Е.1
|
|
|
Форма эпюры моментов | Коэффициент | |
| при закреплении только по концам участка | при закреплении по концам и по растянутой от момента М кромки |
| 1 | 1 |
| 1,13-0,13 0 1 | 1,13-0,13 0 1 |
| 1,13- (0,12+0,02 ) -2 0 | 1,13- (0,12+0,02 ) -2 0 |
| 1,35-0,35 0 1 | 1,35-0,35 0 1 |
| 1,35-0,35 -1 0 | 4/(3+ ) -1 0 |
| 1,35+1,45( ) | 1,35+0,3( ) |
| 1,75-0,75 0 1 | 3/(2+ ) 0 1 |
| 1,75-0,75 -1 0 | 3/(2+ ) -2 0 |
| 2,54 | 2,32 |
| 1,13- (1,4+1,27 ) -1 0 | 1,13- (0,57+0,2 ) -1 0 |
Таблица Е.2
|
|
|
|
|
Условия опирания элементов | при проверке | |||
| элементов прямоугольно сечения | элементов двутаврового и коробчатого сечений с постоянной высотой поясов | ||
|
|
| ||
| в плоскости yz | в плоскости xz | в плоскости yz | в плоскостиxz |
| (0,4+0,6 ) | 0,4+0,6 | 1 | |
| 0,07+0,93 | 0,66+0,34 | 0,35+0,65 | 1 |
Таблица Е.3
|
|
|
Формы эпюры моментов | ||
|
|
|
| ||
| ||
| ||
| ||
| ||
|
Таблица Е.4
|
|
|
|
Поперечное сечение балки | Расчетная схема | ||
Прямоугольное |
| 0 | |
Прямоугольное |
| 0,23+0,77 | 16,4+7,6 |
Прямоугольное |
| 0,5 +(1-0,5 ) | |
Прямоугольное |
| 0,15+0,85 | 15,4+3,8 |
Двутавровое |
| 0,4+0,6 | (45,3+6,9 ) |
Прямоугольное |
| 0,23+0,77 + +0,6 (1- ) | |
Прямоугольное |
| 0,35+0,65 | 5,4+2,6 |
Примечание - - отношение площади поясов к площади стенки двутавровой балки (высота стенки принимается между центрами тяжести поясов). |
Приложение Ж (Исключено, Изм. N 2).
Приложение И
Расчет на прочность по главным площадкам приопорных участков клееных деревянных балок
(Измененная редакция, Изм. N 2).
(Измененная редакция, Изм. N 2).
где у - расстояние до нейтрального слоя.
(Измененная редакция, Изм. N 2).
|
Приложение К
Особенности проектирования дощатых ферм с соединениями в узлах на металлических зубчатых пластинах
К.1 Расчетная схема дощатых ферм с соединениями в узлах на МЗП предполагает шарнирное закрепление элементов решетки к неразрезным поясам. Стыкование досок поясов по длине - шарнирное, вне зоны узлов крепления решетки.
К.2 Высоту ферм рекомендуется принимать не менее 1/5 пролета. При меньшей высоте ферм расчет необходимо выполнять с учетом линейной податливости стержней в узлах. При этом в расчете следует учитывать, что при усилиях, соответствующих расчетной несущей способности соединений, деформации стержней в узлах составляют 1,5 мм.
К.3 Пояса ферм рассчитывают как сжато-изгибаемые и растянуто-изгибаемые элементы. Элементы решетки допускается рассматривать как центрально-сжатые и центрально-растянутые. Ослабление сечения гнездами от зубьев МЗП не учитывают.
(Измененная редакция, Изм. N 1).
К.5 Условие прочности соединений при растяжении
(Измененная редакция, Изм. N 1, 3).
К.6 Условие прочности МЗП при растяжении
(Измененная редакция, Изм. N 1).
К.7 Условие прочности МЗП при срезе
(Измененная редакция, Изм. N 1).
К.8 При совместном действии на пластину усилий среза и растяжения должно быть выполнено условие
Приложения Л, М (Исключены, Изм. N 2).
Приложение Н
Конструкционные меры защиты деревянных конструкций
Н.1 Пример защиты КДК от увлажнения и биоразрушения в местах пересечений ограждающих конструкций (стен, перекрытий, покрытий) представлен на рисунках Н.1, Н.2.
|
а) - с утеплением зазоров плитным утеплителем; б) - то же, заливочным пенополиуретаном (ППУ); в) - с вентилируемым зазором
Рисунок Н.1 - Узлы пересечения несущей КДК наружной стены отапливаемого здания
|
1 - наружная стена; 2 - спаренная несущая КДК; 3 - вставка; 4 - вклеенный металлический стержень; 5 - поверхность, обработанная антисептиком; 6 - влагоизоляционный бандаж; 7 - монтажная пена; 8 - плитный утеплитель; 9 - нащельник
Рисунок Н.2 - Узел (в плане) пересечения несущей КДК спаренного сечения наружной стены отапливаемого здания с вентилируемым зазором
Приложение П
Параметры шурупов и глухарей
П.1 В настоящем приложении приведены конструкция и размеры шурупов, в том числе глухарей - шурупов с шестигранной головкой (рисунок П.1).
|
а) - глухарь; б), в), г) - шурупы с полукруглой, потайной и полупотайной головками
Рисунок П.1 - Балка композитного сечения
П.2 Резьбовую часть шурупов изготовляют цилиндрической или конической, которая должна иметь на конце заостренную часть (буравчик). Для шурупов наружный диаметр резьбы, а с конической резьбовой частью наибольший наружный диаметр резьбы должен быть равен номинальному диаметру шурупа.
П.3 Конструктивные параметры винтов приведены в таблице П.1.
Таблица П.1
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наружный диаметр резьбы, мм | 3,5 | 4 | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 16 | 20 |
Внутренний диаметр резьбы, мм | 2,4 | 2,8 | 3,5 | 4,2 | 5,6 | 7,0 | 9,0 | 12,0 | 15,0 |
Шаг резьбы, мм | 1,5 | 1,75 | 2,0 | 2,5 | 3,5 | 4,5 | 5,0 | 6,0 | 7,0 |
Приложение Р
Основные буквенные обозначения
Таблица Р.1
|
|
Обозначение | Наименование |
Усилия от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении элемента | |
Изгибающий момент | |
Продольная сила | |
Поперечная сила | |
Характеристики материалов | |
Расчетное сопротивление древесины изгибу вдоль волокон | |
Расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон | |
Расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон | |
Расчетное сопротивление древесины смятию вдоль волокон | |
Расчетное сопротивление древесины сдвигу вдоль волокон | |
Расчетное сопротивление древесины сжатию поперек волокон | |
Расчетное сопротивление древесины растяжению поперек волокон | |
Расчетное сопротивление древесины смятию поперек волокон | |
Расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон | |
Расчетное сопротивление древесины сдвигу поперек волокон | |
Расчетное сопротивление древесины смятию под углом к волокнам | |
Расчетное сопротивление древесины сдвигу под углом к волокнам | |
Расчетное сопротивление фанеры растяжению в плоскости листа | |
Расчетное сопротивление фанеры сжатию в плоскости листа | |
Расчетное сопротивление фанеры изгибу в плоскости листа | |
Расчетное сопротивление фанеры скалыванию в плоскости листа | |
Расчетное сопротивление фанеры срезу перпендикулярно плоскости листа | |
Расчетное сопротивление фанеры сжатию перпендикулярно плоскости листа | |
Расчетное сопротивление фанеры смятию перпендикулярно плоскости листа | |
Расчетное сопротивление древесины однонаправленного шпона изгибу вдоль волокон | |
Расчетное сопротивление древесины однонаправленного шпона сжатию вдоль волокон | |
Расчетное сопротивление древесины однонаправленного шпона растяжению вдоль волокон | |
Расчетное сопротивление древесины однонаправленного шпона смятию вдоль волокон | |
Расчетное сопротивление древесины однонаправленного шпона сдвигу вдоль волокон | |
, | Модуль упругости древесины и фанеры вдоль волокон |
Модуль упругости древесины и фанеры поперек волокон | |
Модуль упругости фанеры | |
Модуль упругости древесины в расчетах несущих конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме | |
Модуль упругости фанеры в расчетах несущих конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме | |
, | Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон |
Модуль сдвига фанеры | |
Модуль сдвига фанеры в расчетах несущих конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме | |
Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон | |
Коэффициент Пуассона древесины вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон | |
Коэффициент Пуассона фанеры | |
Коэффициент приведения к древесине | |
Коэффициент, учитывающий влияние пропитки антипиренами | |
Коэффициент, учитывающий высоту сечения | |
Коэффициент условий эксплуатации конструкций | |
Коэффициент, учитывающий радиус кривизны | |
Коэффициент, учитывающий длительную нагрузку | |
Коэффициент, учитывающий время длительности нагрузки | |
Коэффициент, учитывающий ослабления сечения растянутых и изгибаемых элементов | |
Коэффициент перехода для расчетных сопротивлений сосны к соответствующим величинам других пород древесины | |
Коэффициент, учитывающий толщину слоя | |
Коэффициент, учитывающий срок службы | |
Коэффициент температурных условий | |
Расчетная несущая способность связи | |
Геометрические характеристики | |
Площадь поперечного сечения элемента | |
Расчетная площадь поперечного сечения элемента | |
Площадь поперечного сечения элемента нетто | |
Площадь поперечного сечения элемента брутто | |
Расчетная площадь смятия | |
Расчетная площадь скалывания | |
Ширина поперечного сечения | |
Номинальный диаметр стержней арматурной стали, анкеров, болтов, гвоздей, шурупов и др. | |
Высота поперечного сечения | |
Момент инерции поперечного сечения элемента | |
Момент инерции поперечного сечения элемента нетто | |
Момент инерции поперечного сечения элемента брутто | |
Приведенный момент инерции поперечного сечения элемента | |
Пролет, длина элемента | |
Расчетная длина элемента | |
Длина площадки смятия | |
Радиус инерции сечения | |
Статический момент поперечного сечения элемента | |
Статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента | |
Момент сопротивления поперечного сечения элемента | |
Расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента | |
Приведенный момент сопротивления поперечного сечения элемента | |
Прочие основные характеристики | |
Коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента | |
Коэффициент продольного изгиба | |
Гибкость элемента | |
Прогиб элемента | |
Расчетное число швов в элементе | |
Коэффициент податливости соединений |
Библиография
[1] Федеральный закон от 22 июня 2008 г.* N 123-ФЗ "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности"
|
|
УДК 624.011.1.04(083.74) | ОКС 91.040.01 |
|
|
Ключевые слова: деревянные конструкции, конструкции деревянные клееные (КДК), древесина перекрестноклееная (ДПК), древесина слоистая из шпона (LVL), сорт, класс прочности, нормативное сопротивление, расчетное сопротивление, модуль упругости, несущая способность, нагель, винт, вклеенный стержень, скорость обугливания, предел огнестойкости |
(Измененная редакция, Изм. N 1, 2, 3).