Свод правил СП 15.13330.2020 Каменные и армокаменные конструкции СНиП II-2281 (с Изменением N 1 ред. от 21.12.2023).

СП 15.13330.2020

 СВОД ПРАВИЛ

 КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

 Masonry and reinforced masonry structures

ОКС 91.080.30

Дата введения 2021-07-01

 Предисловие

Сведения о своде правил

1 ИСПОЛНИТЕЛЬ - АО "НИЦ "Строительство" - Центральный научно-исследовательский институт строительных конструкций им.В.А.Кучеренко (ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко)

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство"

3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)

4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 30 декабря 2020 г. N 902/пр и введен в действие с 1 июля 2021 г.

5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Пересмотр 15.13330.2012 "СНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкции"

В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет

ВНЕСЕНО Изменение N 1, утвержденное и введенное в действие приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 21 декабря 2023 г. N 961/пр c 22.01.2024

 Введение

Настоящий свод правил разработан в целях обеспечения соблюдения требований федерального закона от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений". Кроме того, применение настоящего свода правил обеспечивает соблюдение федерального закона от 22 июня* 2008 г. N 123-ФЗ "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности".

Пересмотр выполнен авторским коллективом АО "НИЦ "Строительство" (руководители работы - канд. техн. наук А.В.Грановский, канд. техн. наук М.К.Ищук, канд. техн. наук О.К.Гогуа, канд. техн. наук М.О.Павлова, А.М.Горбунов, В.А.Захаров, Е.М.Ищук, О.С.Чигрина, В.А.Черемных, Х.А.Айзятуллин); МОСГРАЖДАНПРОЕКТ (А.Л.Алтухов); МГСУ (канд. техн. наук А.И.Бедов) при участии КГАСУ (канд. техн. наук А.Б.Антаков - приложение Е), РААСН (д-р техн. наук Б.С.Соколов - приложение Е).

Общая редакция - канд. техн. наук О.И.Пономарев (АО "НИЦ "Строительство" - ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко).

Изменение N 1 выполнено авторским коллективом АО "НИЦ "Строительство" (канд. техн. наук О.И.Пономарев, д-р техн. наук М.К.Ищук, канд. техн. наук М.О.Павлова, М.А.Мухин, В.А.Захаров, С.В.Кушнир, Е.М.Ищук, О.С.Чигрина, В.А.Черемных, Х.А.Айзятуллин, А.Л.Алтухов) при участии КГАСУ (канд. техн. наук А.Б.Антаков - приложение Е), РААСН (д-р техн. наук Б.С.Соколов - приложение Е).

(Измененная редакция, Изм. N 1).

      1 Область применения

Настоящий свод правил распространяется на проектирование каменных и армокаменных конструкций вновь возводимых и реконструируемых зданий и сооружений различного назначения, эксплуатируемых в климатических условиях России.

Свод правил устанавливает требования к расчету и проектированию конструкций, возводимых с применением кладки из керамического и силикатного кирпича, керамических, силикатных, бетонных, в том числе ячеистобетонных, природных камней и блоков.

Требования настоящего свода правил не распространяются на проектирование мостов, труб и тоннелей, гидротехнических сооружений, тепловых агрегатов.

При проектировании зданий и сооружений, подверженных динамическим нагрузкам, возводимых на подрабатываемых территориях, вечномерзлых грунтах, в сейсмоопасных районах, следует соблюдать требования, предусмотренные соответствующими нормативными документами.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

      2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:

ГОСТ 4.206-83 Система показателей качества продукции. Строительство. Материалы стеновые каменные. Номенклатура показателей

ГОСТ 4.210-79 Система показателей качества продукции. Строительство. Материалы керамические отделочные и облицовочные. Номенклатура показателей

ГОСТ 4.219-81 Система показателей качества продукции. Строительство. Материалы облицовочные из природного камня и блоки для их изготовления. Номенклатура показателей     

ГОСТ 4.233-86 Система показателей качества продукции. Строительство. Растворы строительные. Номенклатура показателей

ГОСТ 379-2015 Кирпич, камни, блоки и плиты перегородочные силикатные. Общие технические условия

ГОСТ 530-2012 Кирпич и камень керамические Общие технические условия

ГОСТ 3282-74 Проволока стальная низкоуглеродистая общего назначения. Технические условия

ГОСТ 4001-2013 Камни стеновые из горных пород. Технические условия

ГОСТ 5632-2014 Нержавеющие стали и сплавы коррозионно-стойкие, жаростойкие и жаропрочные. Марки

ГОСТ 5802-86 Растворы строительные. Методы испытаний

ГОСТ 6133-2019 Камни бетонные стеновые. Технические условия

ГОСТ 9479-2011 Блоки из горных пород для производства облицовочных, архитектурно-строительных, мемориальных и других изделий. Технические условия

ГОСТ 10060-2012 Бетоны. Методы определения морозостойкости

ГОСТ 10180-2012 Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам

ГОСТ 13579-2018 Блоки бетонные для стен подвалов. Технические условия

ГОСТ 18105-2018 Бетоны. Правила контроля и оценки прочности

ГОСТ 24211-2008 Добавки для бетонов и строительных растворов. Общие технические условия

ГОСТ 24992-2014 Конструкции каменные. Метод определения прочности сцепления в каменной кладке

ГОСТ 25485-2019 Бетоны ячеистые. Общие технические условия

ГОСТ 25820-2021 Бетоны легкие. Технические условия

ГОСТ 28013-98 Растворы строительные. Общие технические условия

ГОСТ 30459-2008 Добавки для бетонов и строительных растворов. Определение и оценка эффективности

ГОСТ 31189-2015 Смеси сухие строительные. Классификация

ГОСТ 31357-2007 Смеси сухие строительные на цементном вяжущем. Общие технические условия

ГОСТ 31359-2007 Бетоны ячеистые автоклавного твердения. Технические условия

ГОСТ 31360-2007 Изделия стеновые неармированные из ячеистого бетона автоклавного твердения. Технические условия

ГОСТ 31937-2011 Здания и сооружения. Правила обследования и мониторинга технического состояния

ГОСТ 32047-2012 Кладка каменная. Метод испытания на сжатие

ГОСТ 33929-2016 Полистирол бетон. Технические условия

ГОСТ Р 56592-2015 Добавки минеральные для бетонов и строительных растворов. Общие технические условия

ГОСТ Р 57289-2016/EN 1052-3:2002+А1:2007 Кладка каменная. Метод определения прочности на сдвиг

ГОСТ Р 57350-2016/EN 1052-2:1999 Кладка каменная. Метод определения предела прочности при изгибе

ГОСТ Р 58272-2018 Смеси сухие строительные кладочные. Технические условия

ГОСТ Р 58527-2019 Материалы стеновые. Методы определения пределов прочности при сжатии и изгибе

СП 14.13330.2018 "СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах" (с изменениями N 2, N 3)

СП 16.13330.2017 "СНиП II-23-81* Стальные конструкции" (с изменениями N 1, N 2, N 3, N 4, N 5)

СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия" (с изменениями N 1, N 2, N 3, N 4)

СП 22.13330.2016 "СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений" (с изменениями N 1, N 2, N 3, N 4)

СП 28.13330.2017 "СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии" (с изменениями N 1, N 2, N 3)

СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий" (с изменениями N 1, N 2)

СП 63.13330.2018 "СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения" (с изменениями N 1, N 2)

СП 64.13330.2017 "СНиП II-25-80 Деревянные конструкции" (с изменениями N 1, N 2, N 3)

СП 131.13330.2020 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология" (с изменениями N 1, N 2)

СП 327.1325800.2017 Стены наружные с лицевым кирпичным слоем. Правила проектирования, эксплуатации и ремонта (с изменением N 1)

СП 335.1325800.2017 Крупнопанельные конструктивные системы. Правила проектирования (с изменением N 1)

СП 339.1325800.2017 Конструкции из ячеистых бетонов. Правила проектирования (с изменением N 1)

СП 427.1325800.2018 Каменные и армокаменные конструкции. Методы усиления (с изменениями N 1, N 2)

Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

      3 Термины и определения

В настоящем своде правил применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 каменная кладка: Конструкция из природных или искусственных камней (кирпича, блоков), соединенных между собой раствором, клеевым составом или пастой.

3.2 кирпич, камни и блоки: Полнотелые и пустотелые кладочные изделия, удовлетворяющие требованиям соответствующих национальных стандартов.

3.3 зимняя кладка: Каменная кладка, возводимая при отрицательных температурах наружного воздуха на растворах с противоморозными добавками, способом замораживания, с обогревом.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

3.4 многослойная (трехслойная) кладка: Конструкция, состоящая из двух слоев кладки и слоя теплоизоляционных материалов, соединенных гибкими связями.

3.5 двухслойная кладка: Кладка, состоящая из основного и лицевого слоев, соединенных между собой сетками, связями или перевязкой.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

3.6 (Исключен, Изм. N 1).

3.7 обрез: Горизонтальный уступ стены или фундамента, образованный в результате изменения толщины кладки вышележащей части.

3.8 перемычка: Конструктивный элемент балочного или арочного типа, перекрывающий проем в стене и воспринимающий нагрузку от вышерасположенных конструкций.

3.9 теплоизоляционный материал: Материал, который предназначен для снижения передачи тепла, изоляционные свойства которого основаны на его химической природе и/или физической структуре.

3.10 лицевой слой: Наружный слой многослойной кладки.

3.11 гибкая связь: В многослойных стенах связь между слоями стены, обеспечивающая их свободное перемещение относительно друг друга в плоскости стены.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

3.12 высота здания: Вертикальный размер, измеряемый от проектной отметки земли до верхней отметки самого высокого конструктивного элемента здания (парапет кровли; карниз, конек кровли, верх фронтона; купол).

(Введен дополнительно, Изм. N 1).

3.13 растворный (кладочный) шов: Слой раствора или клеевого состава, связывающий между собой изделия в кирпичной, каменной или блочной кладке.

Примечание - Допускается применение кладки с вертикальным соединением "паз-гребень" без заполнения вертикальных швов.

(Введен дополнительно, Изм. N 1).

      4 Общие положения

4.1 При проектировании каменных и армокаменных конструкций следует применять конструктивные решения, изделия и материалы, обеспечивающие требуемую несущую способность, долговечность, пожаробезопасность, теплотехнические характеристики конструкций и температурно-влажностный режим (ГОСТ 4.206, ГОСТ 4.210, ГОСТ 4.219).

4.2 При проектировании зданий и сооружений следует предусматривать мероприятия, обеспечивающие возможность возведения их в зимних условиях.

4.3 Проектируемые каменные и армокаменные конструкции должны соответствовать требованиям по безопасности, эксплуатационной пригодности и иметь такие начальные характеристики, чтобы при различных расчетных воздействиях не происходило деформаций и других повреждений, затрудняющих нормальную эксплуатацию зданий.

Безопасность, эксплуатационная пригодность, долговечность, энергоэффективность каменных и армокаменных конструкций и другие требования, установленные заданием на проектирование, должны обеспечиваться выполнением требований к кирпичу, камню, блокам, тяжелым и легким растворам, клеевым растворам, клеям, арматуре, конструктивным решениям, а также требований по эксплуатации.

Нормативные и расчетные значения нагрузок и воздействий, предельные деформации, расчетные значения температуры наружного воздуха и относительной влажности помещения, защита конструкций от воздействий агрессивных сред и другое устанавливаются соответствующими нормативными документами (СП 14.13330, СП 20.13330, СП 22.13330, СП 28.13330, СП 131.13330).

4.4 Проектирование наружных многослойных стен выполняется с учетом СП 327.1325800.

4.5 Проектирование усиливаемых каменных конструкций выполняется в соответствии с СП 427.1325800.

4.6 Конструктивное исполнение строительных элементов не должно быть причиной скрытого распространения огня по зданию, сооружению, строению.

При использовании в качестве внутреннего слоя горючего утеплителя предел огнестойкости и класс конструктивной пожарной опасности строительных конструкций должны быть определены в условиях стандартных огневых испытаний или расчетно-аналитическим методом.

Методики проведения огневых испытаний и расчетно-аналитические методы определения пределов огнестойкости и класса конструктивной пожарной опасности строительных конструкций устанавливаются нормативными документами по пожарной безопасности.

      5 Материалы

5.1 Кирпич, камни и растворы для каменных и армокаменных конструкций, а также бетоны для изготовления камней и крупных блоков должны удовлетворять требованиям соответствующих стандартов: ГОСТ 4.210, ГОСТ 4.219, ГОСТ 4.233, ГОСТ 379, ГОСТ 530, ГОСТ 4001, ГОСТ 5802, ГОСТ 6133, ГОСТ 9479, ГОСТ 13579, ГОСТ 24211, ГОСТ 25485, ГОСТ 28013, ГОСТ 30459, ГОСТ 31189, ГОСТ 31357, ГОСТ 31359, ГОСТ 31360, ГОСТ 33929, ГОСТ Р 56592, ГОСТ Р 58272, ГОСТ Р 58527, ГОСТ 10060 и применяться следующих марок или классов:

а) камни - по среднему пределу прочности на сжатие (кирпич - сжатие с учетом его среднего значения предела прочности при изгибе): М7, М10, М15, М25, М35, М50, М75 - камни малой прочности - легкие бетонные и природные камни, керамические, в том числе крупноформатные; М100, М125, М150, М200 - кирпич и камни средней прочности, в том числе крупноформатные, керамические, бетонные и природные; М250, М300, М400, М500, М600, М800 и М1000 - кирпич и камни высокой прочности, в том числе клинкерные природные и бетонные;

б) бетоны классов по прочности на сжатие:

тяжелые - В3,5; В5; В7,5; В12,5; В15; В20; В22,5; В25; В30;

на пористых заполнителях - В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В12,5; В15; В20; В25; В30;

ячеистые - В1; В1,5; В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В12,5;

полистиролбетон - В1,0; В1,5; В2,0; В2,5; В3,5;

крупнопористые - В1; В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5;

поризованные - В2,5; В3,5; В5; В7,5;

силикатные - В12,5; В15; В20; В25; В30.

Допускается в качестве утеплителей использование теплоизоляционных и конструкционно-теплоизоляционных бетонов в соответствии с ГОСТ 25820, предел прочности которых на сжатие 0,7 МПа и более; а для вкладышей и плит не менее 1,0 МПа;

в) растворы по среднему пределу прочности на сжатие - 0,2 МПа, и по маркам по прочности на сжатие - М4, М10, М25, М50, М75, М100, М150, М200;

г) каменные материалы по морозостойкости - F10, F15, F25, F35, F50, F75, F100, F150, F200, F300.

Для бетонов марок по морозостойкости

25,

35,

50,

75,

100,

150,

200,

300.

Для ячеистого бетона марок по морозостойкости F15, F25, F35, F50, F75, F100.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

5.2 Проектные марки по морозостойкости каменных материалов для наружной части стен (на толщину 12 см) и для фундаментов (на всю толщину), возводимых во всех строительно-климатических зонах, в зависимости от предполагаемого срока службы конструкций, но не менее 100, 50 и 25 лет, приведены в 5.3 и таблице 5.1.

Примечание - Проектные марки по морозостойкости устанавливают только для материалов, из которых возводится верхняя часть фундаментов (до половины расчетной глубины промерзания грунта, определяемой в соответствии с СП 22.13330).

К материалам, используемым для кладки внутренних стен и перегородок в помещениях с сухим и нормальным влажностным режимом эксплуатации, требования по морозостойкости не предъявляются.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

5.3 Для побережий Северного Ледовитого и Тихого океанов шириной 100 км, не входящих в Северную строительно-климатическую зону, марки по морозостойкости материалов для наружной части стен (при сплошных стенах - на толщину 25 см) и для фундаментов (на всю ширину и высоту) должны быть на одну ступень выше указанных в таблице 5.1.

Примечание - Определение границ Северной строительно-климатической зоны и ее подзон приведены в СП 131.13330.

5.4 Для армирования каменных конструкций следует применять:

- для сетчатого армирования - арматуру классов А240 и В500;

- для продольной и поперечной арматуры, анкеров и связей - арматуру классов А240, А400, В500;

- материалы для армирования кладки лицевого (наружного) слоя многослойных наружных стен, а также гибких связей между слоями назначают по СП 327.1325800.

Для закладных деталей и соединительных накладок следует применять сталь в соответствии с СП 16.13330.

Арматуру для кладки из ячеистобетонных камней следует применять в соответствии с СП 63.13330 с учетом требований СП 339.1325800.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

Таблица 5.1

Вид конструкций		Значения морозостойкости, F, кладочных материалов при предполагаемом сроке службы конструкций, лет
		100	50	25
1 Лицевой слой кладки наружных однослойных стен в зданиях с влажностным режимом помещений:
	а) сухим и нормальным	25	25	25
	б) влажным	35	25	25
	в) мокрым	50	35	25
2 Лицевой слой кладки двухслойных стен при плотности кладки внутреннего слоя 1400 кг/м и более в зданиях с влажностным режимом помещений:
	а) сухим и нормальным	25	25	25
	б) влажным	35	25	25
	в) мокрым	50	35	25
3 Лицевой слой кладки двухслойных стен при плотности кладки внутреннего слоя менее 1400 кг/м		35	25	15
4 Внутренний слой кладки двухслойных стен при плотности кладки внутреннего слоя менее 1400 кг/м и толщине лицевого слоя 120 мм и менее		25	25	15
5 Наружные трехслойные стены с эффективным утеплителем:
	а) лицевой слой кладки толщиной 120 мм	50	35	25
	б) лицевой слой кладки толщиной 250 мм и более	35	25	15
6 Фундаменты, цоколи и подземные части стен:
	а) из бетонных блоков, кирпича керамического пластического формования полнотелого (в т.ч. клинкерного), силикатных блоков прочностью М200 и более	100	50	25
	б) из природного камня	35	25	25
Примечания   1 Марки по морозостойкости, приведенные в пунктах 1 и 2 настоящей таблицы, снижаются для кладки из керамического кирпича пластического прессования на одну марку в следующих случаях:   а) для наружных стен с влажным и мокрым режимами помещений, защищенных с внутренней стороны гидроизоляционными или пароизоляционными покрытиями;   б) для фундаментов и подземных частей стен зданий с тротуарами или отмостками, возводимых в маловлажных грунтах, если уровень грунтовых вод ниже планировочной отметки земли на 3 м и более.   2 В Северной строительно-климатической зоне марки по морозостойкости, приведенные в пунктах 1 и 2 настоящей таблицы, повышаются на одну марку, а приведенные в пунктах 3 и 5 - на две марки.   3 Марку кладочного раствора по морозостойкости следует принимать по таблице Ж.2 СП 28.13330 по графе для тяжелого бетона.   4 По согласованию с заказчиком требования по испытанию на морозостойкость не предъявляются к природным каменным материалам, которые по опыту прошлого строительства показали достаточную морозостойкость в аналогичных условиях эксплуатации.   5 При оценке долговечности кладки следует дополнительно руководствоваться стандартами на соответствующие кладочные изделия.      6 Значения морозостойкости для внутреннего слоя кладки двухслойных стен при плотности кладки внутреннего слоя менее 1400 кг/м и толщине лицевого слоя 120 мм и менее принимаются: F25, F25, F15 при сроках службы 100, 50, 25 лет соответственно.   7 При использовании настоящей таблицы для бетонных и керамзитобетонных кладочных стеновых изделий, испытываемых по ГОСТ 10060, марку по морозостойкости следует принимать .

Таблица 5.1 (Измененная редакция, Изм. N 1).

      6 Расчетные характеристики

Расчетные сопротивления

6.1 Расчетные сопротивления

сжатию кладки на тяжелых растворах из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм, пустотностью до 27% при высоте ряда кладки 50-150 мм на тяжелых растворах приведены в таблице 6.1.

Таблица 6.1

Марка кирпича или камня	Расчетные сопротивления , МПа, сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50-150 мм на тяжелых растворах
	при марке раствора								при прочности раствора
	200	150	100	75	50	25	10	4	0,2	нулевой
300	3,9	3,6	3,3	3,0	2,8	2,5	2,2	1,8	1,7	1,5
250	3,6	3,3	3,0	2,8	2,5	2,2	1,9	1,6	1,5	1,3
200	3,2	3,0	2,7	2,5	2,2	1,8	1,6	1,4	1,3	1,0
150	2,6	2,4	2,2	2,0	1,8	1,5	1,3	1,2	1,0	0,8
125	-	2,2	2,0	1,9	1,7	1,4	1,2	1,1	0,9	0,7
100	-	2,0	1,8	1,7	1,5	1,3	1,0	0,9	0,8	0,6
75	-	-	1,5	1,4	1,3	1,1	0,9	0,7	0,6	0,5
50	-	-	-	1,1	1,0	0,9	0,7	0,6	0,5	0,35
35	-	-	-	0,9	0,8	0,7	0,6	0,45	0,4	0,25
Примечания       1 При определении расчетного сопротивления сжатию кладки марки керамических камней и кирпича пластического формования принимаются по результатам испытаний образцов с выравниванием их опорных поверхностей раствором. При выравнивании поверхности образцов шлифованием, а также в случае отсутствия информации о методе подготовки поверхности образцов расчетные сопротивления сжатию кладки следует принимать с коэффициентом 0,9. В случае использования при проведении испытаний прокладок из технического войлока марка кирпича или камня, приведенная в настоящей таблице, принимается с учетом коэффициента перехода предела прочности K в соответствии с ГОСТ Р 58527, при этом переход осуществляют к образцам, изготовленным с применением цементного раствора.       Требования настоящего пункта не относятся к камню и кирпичу, поставляемому на строительную площадку со шлифованными поверхностями, соответствующими требованиям ГОСТ Р 58527.   2 Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 включительно следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 - для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), а также легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес; 0,9 - для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.   Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества - растворный шов выполняется под рамку с выравниванием и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества.       3 Расчетные сопротивления сжатию кладки из кирпичей толщиной 88 мм следует принимать с повышающим коэффициентом 1,1; из кирпичей толщиной 65 мм с коэффициентом 1,0. При промежуточных значениях высоты кирпича величина повышающего коэффициента определяется интерполяцией.

Таблица 6.1 (Измененная редакция, Изм. N 1).

Расчетные сопротивления сжатию

R

кладки из пустотелого керамического кирпича с вертикальными прямоугольными пустотами шириной 12-16 мм и квадратными пустотами сечением 20

20 мм пустотностью от 28% до 42% следует принимать по таблице 6.1 с понижающим коэффициентом 0,8.

При пустотности от 43% до 48% и высоте ряда кладки до 100 мм расчетные сопротивления сжатию R кладки определяются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных значение R следует принимать по таблице 6.1 с понижающими коэффициентами:

- на растворе марки 100 и выше - 0,75;

- на растворе марок 75, 50 - 0,7;

- на растворе марок 25, 10 - 0,65;

- на растворах с нулевой прочностью и прочностью до 0,4 МПа - 0,60.     

При пустотности 39%-48% значения понижающих коэффициентов следует умножать на 0,9.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

6.2 Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25%) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм принимают по таблице 6.1 с коэффициентами:

- на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа - 0,8;

- на растворах марок 4, 10, 25 и выше - соответственно 0,85, 0,9 и 1.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

6.3 Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупноформатных камней с вертикальным соединением "паз-гребень" (без заполнения раствором) из керамики шириной до 260 мм, пустотностью до 57% с вертикально расположенными пустотами шириной до 16 мм при высоте ряда кладки до 250 мм устанавливаются по результатам испытаний, выполняемых в соответствии с требованиями ГОСТ 32047. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по таблице 6.2.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

Таблица 6.2

Марка камня	Расчетные сопротивления , МПа, сжатию кладки из керамических крупноформатных камней пустотностью от 40% до 57% со щелевидными вертикально расположенными пустотами шириной до 16 мм при высоте ряда кладки 200-250 мм на тяжелых растворах при марке раствора
	200	150	100	75	50
300	4,1	3,8	3,5	3,2	3,0
250	3,7	3,6	3,2	3,0	2,7
200	3,5	3,2	2,9	2,7	2,4
150	2,8	2,6	2,4	2,3	2,2
125	-	2,5	2,3	2,2	2,1
100	-	2,2	2,0	1,9	1,8
75	-	-	1,6	1,5	1,4
50	-	-	-	1,1	1,0
Примечания   1 Расчетное сопротивление сжатию кладки из шлифованного крупноформатного керамического камня для тонкошовной кладки и на клеях определяется по экспериментальным данным.   2 Расчетное сопротивление сжатию кладки из крупноформатных керамических камней с вертикальным соединением "паз-гребень" (без заполнения вертикальных швов раствором) пустотностью до 62% с вертикально расположенными крупными пустотами шириной до 55 мм при высоте ряда кладки до 220 мм и толщине швов 3-5 мм принимают по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетное сопротивление принимают равным 0,9 МПа для камня марки М75 и 0,7 МПа для камня марки М50.       3 Расчетное сопротивление сжатию кладки из крупноформатных керамических камней на растворах прочностью менее 5 МПа принимают с понижающим коэффициентом 0,8.

Таблица 6.2 (Измененная редакция, Изм. N 1).

6.4 Расчетные сопротивления

сжатию кладки из ячеистобетонных блоков автоклавного твердения на тяжелых растворах при высоте ряда кладки 150-300 мм приведены в таблице 6.3.

Таблица 6.3

Класс бетона	Расчетные сопротивления , МПа, сжатию кладки из ячеистобетонных блоков (автоклавного твердения) на тяжелых растворах при высоте ряда кладки 150-300 мм
	при марке раствора						при прочности раствора
	100	75	50	25	10	4	0,2	нулевой
В7,5	2,3	2,2	2,0	1,8	1,7	1,5	1,3	1,0
В5	1,9	1,8	1,7	1,5	1,4	1,2	1,1	0,8
В3,5	1,5	1,4	1,3	1,2	1,0	0,9	0,8	0,6
В2,5	-	-	1,0	0,95	0,85	0,7	0,6	0,45
В2	-	-	0,8	0,75	0,65	0,55	0,5	0,35
В1,5	-	-	0,6	0,56	0,49	0,41	0,38	0,26
Примечания   1 Расчетное сопротивление сжатию кладки на клеевых составах устанавливается по экспериментальным данным.   2 Расчетное сопротивление сжатию кладки из ячеистобетонных блоков принимается с коэффициентом 0,9:   для кладки из блоков неавтоклавного твердения;   для кладки на легких растворах;   для кладки при толщине шва от 15 до 20 мм.

Таблица 6.4

Класс бетона	Марка блока	Расчетные сопротивления , МПа, сжатию кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов, в том числе силикатных, и блоков из природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500-1000 мм
		при марке раствора							при
		200	150	100	75	50	25	10	нулевой прочности раствора
В80	1000	17,9	17,5	17,1	16,8	16,5	15,8	14,5	11,3
В62,5	800	15,2	14,8	14,4	14,1	13,8	13,3	12,3	9,4
В45	600	12,8	12,4	12,0	11,7	11,4	10,9	9,9	7,3
В40	500	11,1	10,7	10,3	10,1	9,8	9,3	8,7	6,3
В30	400	9,3	9,0	8,7	8,4	8,2	7,7	7,4	5,3
В22,5	300	7,5	7,2	6,9	6,7	6,5	6,2	5,7	4,4
В20	250	6,7	6,4	6,1	5,9	5,7	5,4	4,9	3,8
В15	200	5,4	5,2	5,0	4,9	4,7	4,3	4,0	3,0
В12	150	4,6	4,4	4,2	4,1	3,9	3,7	3,4	2,4
В7,5	100	-	3,3	3,1	2,9	2,7	2,6	2,4	1,7
В5	75	-	-	2,3	2,2	2,1	2,0	1,8	1,3
В4	50	-	-	1,7	1,6	1,5	1,4	1,2	0,85
В2,5	35	-	-	-	-	1,1	1,0	0,9	0,6
В2	25	-	-	-	-	0,9	0,8	0,7	0,5
Примечания   1 Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных блоков высотой более 1000 мм принимаются по настоящей таблице с коэффициентом 1,1.   2 Классы бетона следует принимать по ГОСТ 18105. За марку крупных бетонных блоков и блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжатие, МПа, эталонного образца-куба, испытанного согласно ГОСТ 10180 и ГОСТ Р 58527.   3 Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных бетонных блоков и блоков из природного камня, растворные швы в которой выполнены под рамку с разравниванием и уплотнением рейкой (о чем указывается в проекте), допускается принимать по настоящей таблице с коэффициентом 1,2.

Таблица 6.4 (Измененная редакция, Изм. N 1).

6.5 Расчетные сопротивления

сжатию кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов, перечисленных в 5.1, и из блоков природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500-1000 мм приведены в таблице 6.4.

6.6 Расчетные сопротивления

сжатию кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и природных камней (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200-300 мм приведены в таблице 6.5.

Таблица 6.5

Марка камня	Расчетные сопротивления , МПа, сжатию кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и природных камней (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200-300 мм
	при марке раствора								при прочности раствора
	200	150	100	75	50	25	10	4	0,2	нулевой
1000	13,0	12,5	12,0	11,5	11,0	10,5	9,5	8,5	8,3	8,0
800	11,0	10,5	10,0	9,5	9,0	8,5	8,0	7,0	6,8	6,5
600	9,0	8,5	8,0	7,8	7,5	7,0	6,0	5,5	5,3	5,0
500	7,8	7,3	6,9	6,7	6,4	6,0	5,3	4,8	4,6	4,3
400	6,5	6,0	5,8	5,5	5,3	5,0	4,5	4,0	3,8	3,5
300	5,8	4,9	4,7	4,5	4,3	4,0	3,7	3,3	3,1	2,8
200	4,0	3,8	3,6	3,5	3,3	3,0	2,8	2,5	2,3	2,0
150	3,3	3,1	2,9	2,8	2,6	2,4	2,2	2,0	1,8	1,5
100	2,5	2,4	2,3	2,2	2,0	1,8	1,7	1,5	1,3	1,0
75	-	-	1,9	1,8	1,7	1,5	1,4	1,2	1,1	0,8
50	-	-	1,5	1,4	1,3	1,2	1,0	0,9	0,8	0,6
35	-	-	-	-	1,0	0,95	0,85	0,7	0,6	0,45
25	-	-	-	-	0,8	0,75	0,65	0,55	0,5	0,35
15	-	-	-	-	-	0,5	0,45	0,38	0,35	0,25
Примечания   1 Расчетные сопротивления кладки из сплошных шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, следует принимать по настоящей таблице с коэффициентом 0,8.   2 Гипсобетонные камни допускается применять только для кладки стен со сроком службы 25 лет (см. 5.2); при этом расчетное сопротивление этой кладки следует принимать по настоящей таблице с коэффициентами: 0,7 - для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом, 0,5 - в прочих зонах; 0,8 - для внутренних стен.   Климатические зоны принимаются в соответствии с СП 50.13330.

6.7 Расчетные сопротивления сжатию

кладки из пустотелых бетонных камней и силикатных блоков пустотностью до 25% при высоте ряда кладки 200-300 мм приведены в таблице 6.6.

Расчетные сопротивления сжатию

кладки из пустотелых бетонных камней пустотностью от 25% до 40% следует принимать по таблице 6.6 с учетом коэффициентов:

- на растворе марки 50 и выше - 0,8;

- на растворе марки 25 - 0,7;

- на растворе марки 10 и ниже - 0,6.

Таблица 6.6

Марка камня	Расчетные сопротивления , МПа, сжатию кладки из бетонных камней и силикатных блоков пустотностью до 25% при высоте ряда кладки 200-300 мм
	при марке раствора						при прочности раствора
	100	75	50	25	10	4	0,2	нулевой
300	4,6	4,4	4,2	3,9	3,6	3,2	3,0	2,7
200	3,4	3,3	3,0	2,9	2,6	2,4	2,1	1,7
150	2,7	2,6	2,4	2,2	2,0	1,8	1,7	1,3
125	2,4	2,3	2,1	1,9	1,7	1,6	1,4	1,1
100	2,0	1,8	1,7	1,6	1,4	1,3	1,1	0,9
75	1,6	1,5	1,4	1,3	1,1	1,0	0,9	0,7
50	1,2	1,15	1,1	1,0	0,9	0,8	0,7	0,5
35	-	1,0	0,9	0,8	0,7	0,6	0,55	0,4
25	-	-	0,7	0,65	0,55	0,5	0,45	0,3
15	-	-	-	0,45	0,4	0,35	0,3	0,2
Примечание - Расчетные сопротивления сжатию кладки из пустотелых шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, а также кладки из гипсобетонных, пустотелых камней следует снижать в соответствии с примечаниями к таблице 6.5.

6.8 Расчетные сопротивления сжатию кладки и другие характеристики кладки из полистиролбетонных блоков определяются по результатам испытаний, выполняемых в соответствии с требованиями ГОСТ 32047.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

6.9 Расчетные сопротивления

сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах приведены в таблице 6.7.

Таблица 6.7

Марка кирпича	Расчетные сопротивления , МПа, сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах при марке раствора
	200	150	100	75	50
300	5,6	5,3	4,8	4,5	4,2
250	5,2	4,9	4,4	4,1	3,7
200	4,8	4,5	4,0	3,6	3,3
150	4,0	3,7	3,3	3,1	2,7
125	3,6	3,3	3,0	2,9	2,5
100	3,1	2,9	2,7	2,6	2,3
75	-	2,5	2,3	2,2	2,0
Примечания       1 При определении расчетного сопротивления сжатию кладки марки керамических камней и кирпича пластического формования принимают по результатам испытаний образцов с выравниванием их опорных поверхностей раствором. При выравнивании поверхности образцов шлифованием, а также в случае отсутствия информации о методе подготовки поверхности образцов расчетные сопротивления сжатию кладки следует принимать с коэффициентом 0,9. В случае использования при проведении испытаний прокладок из технического войлока марка кирпича или камня, приведенная в настоящей таблице, принимается с учетом коэффициента перехода предела прочности K в соответствии с ГОСТ Р 58527, при этом переход осуществляют к образцам, изготовленным с применением цементного раствора.       Требования настоящего пункта не относятся к камню и кирпичу, поставляемому на строительную площадку со шлифованными поверхностями, соответствующими требованиям ГОСТ Р 58527.   2 Расчетные сопротивления сжатию кирпичной кладки, вибрированной на вибростолах, принимаются по настоящей таблице с коэффициентом 1,05.   3 Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки толщиной более 30 см следует принимать по настоящей таблице с коэффициентом 0,85.   4 Расчетные сопротивления, приведенные в настоящей таблице, относятся к участкам кладки шириной 40 см и более. В самонесущих и ненесущих стенах допускаются участки шириной от 25 до 38 см, при этом расчетные сопротивления кладки следует принимать с коэффициентом 0,8.       5 Расчетные сопротивления сжатию кладки из кирпичей толщиной 88 мм следует принимать с повышающим коэффициентом 1,1; из кирпичей толщиной 65 мм - с коэффициентом 1,0. При промежуточных значениях высоты кирпича величина повышающего коэффициента определяется интерполяцией.

Таблица 6.7 (Измененная редакция, Изм. N 1).

6.10 Расчетные сопротивления

сжатию кладки из природных камней (пиленых и чистой тески) при высоте ряда до 150 мм приведены в таблице 6.8.

Таблица 6.8

Вид кладки	Марка камня	Расчетные сопротивления , МПа, сжатию кладки из природных камней низкой прочности правильной формы (пиленых и чистой тески)
		при марке раствора			при прочности раствора
		25	10	4	0,2	нулевой
1 Из природных камней при высоте ряда	25	0,6	0,45	0,35	0,3	0,2
до 150 мм	15	0,4	0,35	0,25	0,2	0,13
	10	0,3	0,25	0,2	0,18	0,1
	7	0,25	0,2	0,18	0,15	0,07
2 Из природных камней при высоте ряда	10	0,38	0,33	0,28	0,25	0,2
200-300 мм	7	0,28	0,25	0,23	0,2	0,12
	4	-	0,15	0,14	0,12	0,08

6.11 Расчетные сопротивления

сжатию бутовой кладки из рваного бута приведены в таблице 6.9.

6.12 Расчетные сопротивления

сжатию бутобетона (невибрированного) приведены в таблице 6.10.

Таблица 6.9

Марка рваного	Расчетные сопротивления , МПа, сжатию бутовой кладки из рваного бута
бутового камня	при марке раствора						при прочности раствора
	100	75	50	25	10	4	0,2	нулевой
1000	2,5	2,2	1,8	1,2	0,8	0,5	0,4	0,33
800	2,2	2,0	1,6	1,0	0,7	0,45	0,33	0,28
600	2,0	1,7	1,4	0,9	0,65	0,4	0,3	0,22
500	1,8	1,5	1,3	0,85	0,6	0,38	0,27	0,18
400	1,5	1,3	1,1	0,8	0,55	0,33	0,23	0,15
300	1,3	1,15	0,95	0,7	0,5	0,3	0,2	0,12
200	1,1	1,0	0,8	0,6	0,45	0,28	0,18	0,08
150	0,9	0,8	0,7	0,55	0,4	0,25	0,17	0,07
100	0,75	0,7	0,6	0,5	0,35	0,23	0,15	0,05
50	-	-	0,45	0,35	0,25	0,2	0,13	0,03
35	-	-	0,36	0,29	0,22	0,18	0,12	0,02
25	-	-	0,3	0,25	0,2	0,15	0,1	0,02
Примечания   1 Приведенные в настоящей таблице расчетные сопротивления для бутовой кладки даны в возрасте 3 мес для марок раствора 4 и более. При этом марка раствора определяется в возрасте 28 дн. Для кладки в возрасте 28 дн расчетные сопротивления, приведенные в настоящей таблице для растворов марки 4 и более, следует принимать с коэффициентом 0,8.   2 Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, принятые в настоящей таблице, следует умножать на коэффициент 1,5.   3 Расчетные сопротивления бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом - на 0,1 МПа, при кладке в траншеях "враспор" с нетронутым грунтом и при надстройках - на 0,2 МПа.

Таблица 6.10

Вид бутобетона		Расчетные сопротивления , МПа, сжатию бутобетона (невибрированного) при классе бетона
		В15	В12,5	В10	В7,5	В3,5	В2,5
С рваным бутовым камнем марки:
	200 и выше	4	3,5	3	2,5	2,0	1,7
	100	-	-	-	2,2	1,8	1,5
	50 или с кирпичным боем	-	-	-	2,0	1,7	1,3
Примечание - При вибрировании бутобетона расчетные сопротивления сжатию следует принимать с коэффициентом 1,15.

6.13 Расчетные сопротивления сжатию кладки при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднеарифметическое значений, принятых по таблицам 6.1 и 6.5, при высоте ряда от 300 до 500 мм - по интерполяции между значениями, принятыми по таблицам 6.4 и 6.5.

При обследовании зданий и сооружений по ГОСТ 31937 прочность раствора определяется путем испытания на сжатие кубов с ребрами 2-4 см, изготовленных из двух пластинок, взятых из горизонтальных швов кладки.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

6.14 Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в таблицах 6.1-6.10, следует умножать на коэффициенты условий работы

, равные:

а) 0,8 - для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м

и менее;

б) 0,6 - для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, не армированных сетчатой арматурой;

в) 1,1 - для блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (

1800 кг/м);

0,9 - для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов классов по прочности выше В25;

0,8 - для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из автоклавных ячеистых бетонов;

0,7 - для кладки из блоков и камней из неавтоклавных ячеистых бетонов;

г) 1,15 - для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);

д) 0,85 - для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;

е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, - на коэффициенты условий работы

, указанные в таблице 10.1;

ж) 0,8 - для кладки из камней и блоков пустотностью более 48%;

и) 0,8 - для кладки наружных стен в уровне цоколей, а также наружных и внутренних стен подвалов в случае их возможного увлажнения дождевыми, талыми или грунтовыми водами;

к) 0,6 - для кладки из кирпича, камней и блоков с горизонтальными пустотами;

л) при растяжении по неперевязанному сечению для стен из кирпича, камней, блоков толщиной от 12 до 20 см вводят коэффициент условий работы

0,8; для стен толщиной от 8,5 до 12 см коэффициент условий работы

0,6.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

6.15 Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по результатам испытаний, выполняемых в соответствии с требованиями ГОСТ 32047. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по таблице 6.4 с коэффициентами:

0,9 -	при	пустотности	блоков	5	%	;
0,5	"	"	"	25	"	;
0,25	"	"	"	45	"	,

где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.

Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

6.16 Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в таблицах 6.4, 6.5 и 6.8, следует принимать с коэффициентами:

0,8 - для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);

0,7 - для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).

6.17 Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по таблице 6.8 с коэффициентами:

0,7 - для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;

0,5 - то же, в прочих зонах;

0,8 - для кладки внутренних стен.

Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.

6.18 Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению

, растяжению при изгибе

и главным растягивающим напряжениям при изгибе

, срезу

при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в таблице 6.11.

Таблица 6.11

Вид напряженного состояния		Обозна- чение	Расчетные сопротивления , МПа, кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам
			при марке раствора				при
			50 и выше	25	10	4	прочности раствора 0,2
А Осевое растяжение
1 По неперевязанному сечению (рисунок 6.1) для кладки всех видов (нормальное сцепление)			0,08	0,05	0,03	0,01	0,005
2 По перевязанному сечению (рисунок 6.2):
	а) для кладки из камней правильной формы		0,16	0,11	0,05	0,02	0,01
	б) для бутовой кладки		0,12	0,08	0,04	0,02	0,01
Б Растяжение при изгибе		( )
3 По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штробе (главные растягивающие напряжения при изгибе)			0,12	0,08	0,04	0,02	0,01
4 По перевязанному сечению (рисунок 6.3):
	а) для кладки из камней правильной формы		0,25	0,16	0,08	0,04	0,02
	б) для бутовой кладки		0,18	0,12	0,06	0,03	0,015
В Срез
5 По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касательное сцепление)			0,16	0,11	0,05	0,02	0,01
6 По перевязанному сечению для бутовой кладки			0,24	0,16	0,08	0,04	0,02
Примечания   1 Расчетные сопротивления отнесены ко всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия.   2 Расчетные сопротивления кладки, приведенные в настоящей таблице, следует принимать с коэффициентами:   для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия - 1,4;   для вибрированной кирпичной кладки из керамического кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней - 1,25;   для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести - 0,75;   для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича - 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков - по экспериментальным данным;   для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, - по таблице 10.1.   При расчете по раскрытию трещин по формуле (8.1) расчетные сопротивления растяжению при изгибе для всех видов кладки следует принимать по настоящей таблице без учета коэффициентов, указанных в настоящем пункте.   3 Расчетные сопротивления кладки из крупноформатных керамических камней и полистиролбетонных блоков определяются по экспериментальным данным.   4 Расчетные сопротивления кладки из крупноформатных камней, ячеистобетонных и полистиролбетонных блоков на клеевых составах для всех видов напряженного состояния, приведенных в графе 1 настоящей таблицы, определяются по экспериментальным данным.

Рисунок 6.1 - Растяжение кладки по неперевязанному сечению

Рисунок 6.2 - Растяжение кладки по перевязанному сечению

Рисунок 6.3 - Растяжение кладки при изгибе по перевязанному сечению

6.19 Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению

, растяжению при изгибе

, срезу

и главным растягивающим напряжениям при изгибе

при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в таблице 6.12.

Таблица 6.12

Вид напряженного состояния	Обозна- чение	Расчетные сопротивления , МПа, кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, при марке изделия
		200	150	100	75	50	35	25	15	10
1 Осевое растяжение		0,25	0,2	0,18	0,13	0,1	0,08	0,06	0,05	0,03
2 Растяжение при изгибе и главные растягивающие напряжения	( )	0,4	0,3	0,25	0,2	0,16	0,12	0,1	0,07	0,05
3 Срез		1,0	0,8	0,65	0,55	0,4	0,3	0,2	0,14	0,09
Примечания   1 Расчетные сопротивления осевому растяжению , растяжению при изгибе и главным растягивающим напряжениям отнесены ко всему сечению разрыва кладки.   2 Расчетные сопротивления срезу по перевязанному сечению отнесены только к площади сечения кирпича или камня (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов.   3 Расчетные сопротивления кладки из крупноформатных поризованных камней и полистиролбетонных блоков определяются по экспериментальным данным.       4 При определении расчетного сопротивления осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, марки керамических камней и кирпича пластического формования принимают по результатам испытаний образцов с выравниванием их опорных поверхностей раствором в соответствии с ГОСТ Р 58527. При выравнивании поверхности образцов шлифованием, а также в случае отсутствия информации о методе подготовки поверхности образцов при использовании настоящей таблицы марка керамических камней и кирпича пластического формования снижается на одну ступень.       В случае использования при проведении испытаний прокладок из технического войлока марка кирпича или камня, приведенная в настоящей таблице, принимается с учетом коэффициента перехода предела прочности K в соответствии с ГОСТ Р 58527, при этом переход осуществляют к образцам, изготовленным с применением цементного раствора.

Таблица 6.12 (Измененная редакция, Изм. N 1).

6.20 Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению

, главным растягивающим напряжениям

и растяжению при изгибе

приведены в таблице 6.13.

6.21 Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по результатам испытаний, выполняемых в соответствии с требованиями ГОСТ 32047, ГОСТ 24992, ГОСТ Р 57350, ГОСТ Р 57289.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

6.22 Расчетные сопротивления стальной арматуры

, принимаемые в соответствии с СП 63.13330, следует умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы

, приведенные в таблице 6.14.

Таблица 6.13

Вид напряженного состояния	Обозна- чение	Расчетное сопротивление , МПа, бутобетона осевому растяжению, главным растягивающим напряжениям и растяжению при изгибе при классе бетона
		В15	В12,5	В7,5	В5	В3,5	В2,5
1 Осевое растяжение и главные растягивающие напряжения		0,2	0,18	0,16	0,14	0,12	0,1
2 Растяжение при изгибе		0,27	0,25	0,23	0,2	0,18	0,16

Таблица 6.14

Вид армирования конструкций		Коэффициенты условий работы для арматуры классов
		А240	А300	В500
1 Сетчатое армирование		0,75	-	0,6
2 Продольная арматура в кладке:
	а) продольная арматура растянутая	0,8	0,9	0,7
	б) то же, сжатая	0,85	0,7	0,6
	в) отогнутая арматура и хомуты	0,8	0,8	0,6
3 Анкеры и связи в кладке:
	а) на растворе марки 25 и выше	0,9	0,9	0,8
	б) на растворе марки 10 и ниже	0,5	0,5	0,6
Примечания   1 При применении других видов арматурных сталей расчетные сопротивления принимаются не выше, чем для арматуры классов А300 или соответственно В500.   2 При расчете зимней кладки, выполненной способом замораживания, расчетные сопротивления арматуры при сетчатом армировании следует принимать с дополнительным коэффициентом условий работы , приведенным в таблице 10.1.

6.23 Временное сопротивление (средний предел прочности) кладки

определяется по формуле

,                                                                  (6.1)

где

- коэффициент, принимаемый по таблице 6.15;

- расчетные сопротивления кладки, принимаемые по таблицам 6.1-6.13 с учетом коэффициентов, приведенных в примечаниях к этим таблицам, а также в 6.1-6.17.

При назначении расчетного сопротивления кладки по результатам испытаний опытных образцов расчетное сопротивление определяют по формулам:

,                                                         (6.1а)

,                                                      (6.1б)

,                                                    (6.1в)

где

,

,

- нормативные значения прочности кладки при сжатии, растяжении при изгибе и срезе соответственно, определяемые из испытаний опытных образцов по ГОСТ 32047, ГОСТ Р 57289 и ГОСТ Р 57350;

- коэффициент надежности по материалу кладки, принимаемый равным:

1,7 - при сжатии;

1,5 - при растяжении при изгибе;

1,8 - при срезе.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

Таблица 6.15

Таблица 6.15 (Измененная редакция, Изм. N 1).

Модули упругости и деформаций кладки при кратковременной и длительной нагрузке, упругие характеристики кладки, деформации усадки, коэффициенты линейного расширения и трения

6.24 Модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки

при кратковременной нагрузке должен приниматься равным:

для неармированной кладки

;                                                                  (6.2)

для кладки с продольным армированием

.                                                              (6.3)

В формулах (6.2) и (6.3)

- упругая характеристика кладки, принимается по таблице 6.16.

Модуль упругости кладки с сетчатым армированием принимается таким же, как для неармированной кладки.

Для кладки с продольным армированием упругую характеристику следует принимать такой же, как для неармированной кладки;

- временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки, определяемое по 6.23.

Упругую характеристику кладки с сетчатым армированием следует определять по формуле

.                                                              (6.4)

В формулах (6.3) и (6.4)

- временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию армированной кладки из кирпича или камней при высоте ряда не более 150 мм, определяемое по формулам:

для кладки с продольной арматурой

;                                                    (6.5)

для кладки с сетчатой арматурой

;                                                       (6.6)

- процент армирования кладки;

для кладки с продольной арматурой

,

где

и

- соответственно площади сечения арматуры и кладки, для кладки с сетчатой арматурой

определяется по 7.31;

- нормативные сопротивления арматуры в армированной кладке, принимаемые для сталей классов А240 и А400 в соответствии с СП 63.13330, а для стали класса В500 - с коэффициентом условий работы 0,6 по СП 63.13330.

Таблица 6.16

Вид кладки		Упругая характеристика
		при марках раствора			при прочности раствора
		25-200	10	4	0,2	нулевой
1 Из крупных блоков, изготовленных из тяжелого и крупнопористого бетона на тяжелых заполнителях и из тяжелого природного камня ( 1800 кг/м )		1500	1000	750	750	500
2 Из камней, изготовленных из тяжелого бетона, тяжелых природных камней и бута		1500	1000	750	500	350
3 Из крупных блоков, изготовленных из бетона на пористых заполнителях и поризованного, крупнопористого бетона на легких заполнителях, плотного силикатного бетона и из легкого природного камня		1000	750	500	500	350
4 Из крупных блоков, изготовленных из ячеистых бетонов:
	автоклавных	750	750	500	500	350
	неавтоклавных	500	500	350	350	350
5 Из камней, изготовленных из ячеистых бетонов:
	автоклавных	750	500	350	350	200
	неавтоклавных	500	350	200	200	200
6 Из керамических камней (кроме крупноформатных)		1200	1000	750	500	350
7 Из кирпича керамического пластического прессования полнотелого и пустотелого, из пустотелых силикатных камней, из камней, изготовленных из бетона на пористых заполнителях и поризованного, из легких природных камней		1000	750	500	350	200
8 Из кирпича силикатного полнотелого и пустотелого		750	500	350	350	200
9 Из кирпича керамического полусухого прессования полнотелого и пустотелого		500	500	350	350	200
Примечания   1 При определении коэффициентов продольного изгиба для элементов с гибкостью 28 или отношением 8 (см. 7.2) допускается принимать величины упругой характеристики кладки из кирпича всех видов как из кирпича пластического прессования.   2 Приведенные в настоящей таблице (пункты 7-9) значения упругой характеристики для кирпичной кладки распространяются на виброкирпичные панели и блоки.   3 Упругая характеристика бутобетона принимается равной 2000.   4 Для кладки на легких растворах значения упругой характеристики следует принимать по настоящей таблице с коэффициентом 0,7.   5 Упругие характеристики кладки из природных камней, полистиролбетонных блоков, а также кладки на клеевых растворах и клеях, допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.   6 Для кладки из крупноформатных камней следует принимать как для керамических камней с коэффициентом 0,7.

6.25 Модуль деформаций кладки

должен приниматься:

а) при расчете конструкций по прочности для определения усилий в кладке при знакопеременных и малоцикловых нагружениях (для определения усилий в затяжках сводов, в слоях сжатых многослойных сечений, усилий, вызываемых температурными деформациями, при расчете кладки над рандбалками или под распределительными поясами) по формуле

,                                                               (6.7)

где

- модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки, определяемый по формулам (6.2) и (6.3).

б) при определении деформаций кладки от продольных или поперечных сил, усилий в статически неопределимых рамных системах, в которых элементы конструкций из кладки работают совместно с элементами из других материалов, периода колебаний каменных конструкций, жесткости конструкций по формуле

.                                                               (6.8)

6.26 Для нелинейных расчетов относительные деформации кладки

при кратковременной нагрузке определяют при любых напряжениях по формуле

.                                                         (6.9)

При зависимости между напряжениями и деформациями по формуле (6.9) тангенциальный модуль деформаций определяют по формуле

.                                                    (6.10)

     (Измененная редакция, Изм. N 1).

6.27 Относительная деформация кладки с учетом ползучести определяют по формуле

,                                                                  (6.11)

где

- напряжение, при котором определяется

;

- коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки:

- для кладки из керамических камней, в том числе крупноформатных, с вертикальными щелевидными пустотами (высота камня от 138 до 220 мм);

- для кладки из керамического кирпича пластического и полусухого прессования;

- для кладки из крупных блоков или камней, изготовленных из тяжелого бетона;

- для кладки из силикатного кирпича и камней полнотелых и пустотелых, а также из камней, изготовленных из бетона на пористых заполнителях или поризованного и силикатных крупных блоков;

- для кладки из мелких и крупных блоков или камней, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов;

- то же, из неавтоклавных ячеистых бетонов и полистиролбетонов.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

6.28 Модуль упругости кладки

при постоянной и длительной нагрузках с учетом ползучести следует уменьшать делением его на коэффициент ползучести

.

6.29 Модуль упругости и деформаций кладки из природных камней допускается принимать на основе результатов экспериментальных исследований, выполняемых в соответствии с требованиями ГОСТ 32047.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

6.30 Деформации усадки кладки из керамического кирпича и керамических камней, в том числе крупноформатных, не учитываются.

Деформации усадки следует принимать для кладок:

из кирпича, камней, мелких и крупных блоков, изготовленных на силикатном или цементном вяжущем, - 3

·10

;

из камней и блоков, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов на песке и вторичных продуктах обогащения различных руд, - 4

·10

;

то же, из автоклавных бетонов на золе - 6

·10

.

6.31 Модуль сдвига кладки следует принимать равным

, где

- модуль упругости при сжатии.

Коэффициент поперечного расширения кладки (коэффициент Пуассона) принимают равным 0,2.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

6.32 Значения коэффициентов линейного расширения кладки следует принимать по таблице 6.17.

Таблица 6.17

Материал кладки	Коэффициент линейного расширения кладки , град
1 Кирпич керамический полнотелый, пустотелый и керамические камни, кроме керамического лицевого пустотелого кирпича	0,000005
2 Кирпич керамический лицевой пустотелый	0,0000065
3 Кирпич силикатный, камни и блоки бетонные и бутобетон	0,00001
4 Природные камни, камни и блоки из ячеистых бетонов	0,000008
Примечание - Значения коэффициентов линейного расширения для кладки из полистиролбетонов и других материалов допускается принимать по опытным данным.

Таблица 6.17 (Измененная редакция, Изм. N 1).

6.33 Коэффициент трения

следует принимать по таблице 6.18.

Таблица 6.18

Материал			Коэффициент трения при состоянии поверхности
			сухом	влажном
1 Кладка по кладке или бетону			0,7	0,6
2 Дерево по кладке или бетону			0,6	0,5
3 Сталь по кладке или бетону			0,45	0,35
4 Кладка и бетон по песку или гравию			0,6	0,5
5	То же, по суглинку		0,55	0,4
6	"	, по глине	0,5	0,3

      7 Расчет элементов конструкций по предельным состояниям первой группы (по несущей способности)

Центрально-сжатые элементы

7.1 Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном сжатии следует выполнять по формуле

,                                                                (7.1)

где

- расчетная продольная сила;

- расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое по таблицам 6.1-6.10;

- коэффициент продольного изгиба, определяемый по 7.2;

- площадь сечения элемента;

- коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки и определяемый по формуле (7.7) при

0.

Если меньший из двух размеров прямоугольного поперечного сечения элемента

30 см (или меньший радиус инерции элемента любого сечения

8,7 см), коэффициент

следует принимать равным единице.

7.2 Коэффициент продольного изгиба

для элементов постоянного по длине сечения следует принимать по таблице 7.1 в зависимости от гибкости элемента

                                                                    (7.2)

или прямоугольного сплошного сечения при отношении

                                                                   (7.3)

и упругой характеристики кладки

, принимаемой по таблице 6.16, а для кладки с сетчатым армированием - по формуле (6.4).

В формулах (7.2) и (7.3):

- расчетная высота (длина) элемента, определяемая согласно указаниям 7.3;

- наименьший радиус инерции сечения элемента;

- меньший размер прямоугольного сечения.

Таблица 7.1

Гибкость		Коэффициент продольного изгиба при упругих характеристиках кладки
		1500	1000	750	500	350	200	100
4	14	1	1	1	0,98	0,94	0,9	0,82
6	21	0,98	0,96	0,95	0,91	0,88	0,81	0,68
8	28	0,95	0,92	0,9	0,85	0,8	0,7	0,54
10	35	0,92	0,88	0,84	0,79	0,72	0,6	0,43
12	42	0,88	0,84	0,79	0,72	0,64	0,51	0,34
14	49	0,85	0,79	0,73	0,66	0,57	0,43	0,28
16	56	0,81	0,74	0,68	0,59	0,5	0,37	0,23
18	63	0,77	0,7	0,63	0,53	0,45	0,32	-
22	76	0,69	0,61	0,53	0,43	0,35	0,24	-
26	90	0,61	0,52	0,45	0,36	0,29	0,2	-
30	104	0,53	0,45	0,39	0,32	0,25	0,17	-
34	118	0,44	0,38	0,32	0,26	0,21	0,14	-
38	132	0,36	0,31	0,26	0,21	0,17	0,12	-
42	146	0,29	0,25	0,21	0,17	0,14	0,09	-
46	160	0,21	0,18	0,16	0,13	0,1	0,07	-
50	173	0,17	0,15	0,13	0,1	0,08	0,05	-
54	187	0,13	0,12	0,1	0,08	0,06	0,04	-
Примечания   1 Коэффициент при промежуточных значениях гибкостей определяется интерполяцией.   2 Коэффициенты для отношений , превышающих предельные (9.20-9.24), применяются при определении (7.7) в случае расчета на внецентренное сжатие с большими эксцентриситетами.   3 Для кладки с сетчатым армированием значения упругих характеристик, определяемые по формуле (6.4), могут быть менее 200.

7.3 Расчетные высоты стен и столбов

при определении коэффициентов продольного изгиба

в зависимости от условий опирания их на горизонтальные опоры следует принимать:

а) при неподвижных шарнирных опорах

(рисунок 7.1,

а

);

б) при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре: для однопролетных зданий

, для многопролетных зданий

(рисунок 7.1,

б

);

в) для свободно стоящих конструкций

(рисунок 7.1,

в

);

г) для конструкций с частично защемленными опорными сечениями - с учетом фактической степени защемления, но не менее

, где

- расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами, при железобетонных горизонтальных опорах - расстояние между ними в свету;

д) при жестких опорах (см. 9.11) и заделке в стены сборных железобетонных перекрытий принимается

, а при монолитных железобетонных перекрытиях, опираемых на стены по четырем сторонам,

;

е) если нагрузкой является только собственная масса элемента в пределах рассчитываемого участка, то расчетную высоту

сжатых элементов, указанную в настоящем пункте, следует уменьшать умножением на коэффициент 0,75.

а - шарнирно опертых на неподвижные опоры; б - защемленных внизу и имеющих верхнюю упругую опору; в - свободно стоящих

Рисунок 7.1 - Коэффициенты

и

по высоте сжатых стен и столбов

7.4 Значения коэффициентов

и

для стен и столбов, опирающихся на шарнирные неподвижные опоры, с расчетной высотой

(см. 7.3) при расчете сечений, расположенных в средней трети высоты

, следует принимать постоянными, равными расчетным значениям

и

, определенным для данного элемента. При расчете сечений на участках в крайних третях

коэффициенты

и

увеличиваются по линейному закону до единицы на опоре (рисунок 7.1,

а

).

Для стен и столбов, имеющих нижнюю защемленную и верхнюю упругую опоры, при расчете сечений нижней части стены или столба до высоты

принимаются расчетные значения

и

, а при расчете сечений верхней части стены или столба значения

и

для этих сечений увеличиваются до единицы по линейному закону (рисунок 7.1,

б

).

Для свободно стоящих стен и столбов при расчете сечений в их нижней части (до высоты

) принимаются расчетные значения

и

а в верхней половине значения

и

увеличиваются до единицы по линейному закону (рисунок 7.1,

в

).

В месте пересечения продольной и поперечной стен, при условии их надежного взаимного соединения, коэффициенты

и

разрешается принимать равными единице. На расстоянии

от пересечения стен коэффициенты

и

определяются по 7.1-7.3. Для промежуточных вертикальных участков коэффициенты

и

принимаются интерполяцией.

7.5 В стенах, ослабленных проемами, при расчете простенков коэффициент

принимается по гибкости стены.

Для узких простенков, ширина которых меньше толщины стены, выполняется также расчет простенка в плоскости стены, при этом расчетная высота простенка принимается равной высоте проема.

7.6 Для ступенчатых стен и столбов, верхняя часть которых имеет меньшее поперечное сечение, коэффициенты

и

определяются:

а) при опирании стен (столбов) на неподвижные шарнирные опоры - по высоте

(

- высота стены или столба согласно 7.3) и наименьшему сечению, расположенному в средней трети высоты

;

б) при упругой верхней опоре или при ее отсутствии - по расчетной высоте

, определенной согласно 7.3, и сечению у нижней опоры, а при расчете верхнего участка стены (столба) высотой

- по расчетной высоте

и поперечному сечению этого участка;

определяется так же, как

, но при

.

Внецентренно сжатые элементы

7.7 Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует выполнять по формуле

,                                                             (7.4)

где

- площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений (рисунок 7.2), определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы

. Положение границы площади

определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести для прямоугольного сечения

,                                                            (7.5)*

.                                                                (7.6)

В формулах (7.4)-(7.6):

	-	расчетное сопротивление кладки сжатию;
	-	площадь сечения элемента;
	-	высота сечения в плоскости действия изгибающего момента;
	-	эксцентриситет расчетной силы относительно центра тяжести сечения;
	-	коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента (см. 7.2, 7.3), по таблице 7.1;
	-	коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента по таблице 7.1 в плоскости действия изгибающего момента при отношении

или гибкости

,

где

и

- высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения

в плоскости действия изгибающего момента.

Для прямоугольного сечения

.

Для таврового сечения (при

) допускается приближенно принимать

и

, где

- расстояние от центра тяжести сечения элемента до его края в сторону эксцентриситета;

- ширина сжатой полки или толщина стенки таврового сечения в зависимости от направления эксцентриситета.

При знакопеременной эпюре изгибающего момента по высоте элемента (рисунок 7.3) расчет по прочности следует выполнять в сечениях с максимальными изгибающими моментами различных знаков. Коэффициент продольного изгиба

следует определять по высоте части элемента в пределах однозначной эпюры изгибающего момента при отношениях или гибкостях

или

*

и

или

,*

где

и

- высоты частей элемента с однозначной эпюрой изгибающего момента;

;

и

;

- высоты и радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами;

w* - коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в таблице 7.2;

- коэффициент, определяемый по формуле

,                                                    (7.7)

где

- коэффициент, принимаемый по таблице 7.3;

- расчетная продольная сила от длительных нагрузок;

- эксцентриситет от действия длительных нагрузок.