СНиП 2.06.08-87 Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений.
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ
___________________________________________________________
ОКС 93.160
Дата введения 1988-01-01
РАЗРАБОТАНЫ ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева Минэнерго СССР (канд. техн. наук А. П. Пак - руководитель работ; А. В. Караваев; кандидаты техн. наук А. Д. Кауфман, М. С. Ламкин. А. Н. Марчук, Л. П. Трапезников, В. Б. Судаков; доктора техн. наук Л. А. Гордон, И. Б. Соколов) совместно с Гидропроектом им. С. Я. Жука Минэнерго СССР (А. Г. Осколков, Т. И. Сергеева; д-р техн. наук С. А. Фрид; С. А. Березинский) ; ГрузНИИЭГС Минэнерго СССР (д-р техн. наук Г. П. Вербицкий); Гипроречтрансом Минречфлота РСФСР (канд. техн. наук В. Э. Даревский); Ленморниипроектом Минморфлота СССР (канд. техн. наук А. А. Долинский): ВО Союзводпроект Минводхоза СССР (канд. техн. наук С. 3. Рагольский).
ВНЕСЕНЫ Минэнерго СССР.
ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Управлением стандартизации и технических норм в строительстве Госстроя СССР (Д. В. Петухов).
УТВЕРЖДЕНЫ постановлением Государственного строительного комитета СССР от 26 февраля 1987г. № 37.
С введением в действие СНиП 2.06.08-87 "Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений" с 1 января 1988 г. утрачивают силу СНиП II-56-77 "Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений".
В СНиП 2.06.08-87 "Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений" внесены исправления опечаток, опубликованных в БСТ № 1 1989 года.
Настоящие нормы распространяются на проектирование вновь строящихся и реконструируемых бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, находящихся постоянно или периодически под воздействием водной среды.
Элементы бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, не подвергающиеся воздействию водной среды, следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84; бетонные и железобетонные конструкции мостов, транспортных туннелей и труб, расположенные под насыпями автомобильных и железных дорог, следует проектировать по СНиП 2.05.03-84.
В проектах сооружений, предназначенных для строительства в сейсмических районах, в Северной строительно-климатической зоне, в районах распространения просадочных, набухающих и слабых по физико-механическим свойствам грунтов, должны соблюдаться дополнительные требования, предъявляемые к таким сооружениям соответствующими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР.
Основные буквенные обозначения и их индексы, принятые в настоящих нормах согласно СТ СЭВ 1565-79, приведены в справочном приложении 1.
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений необходимо соблюдать требования СНиП 2.06.01-86 и строительных норм и правил по проектированию отдельных видов гидротехнических сооружений.
1.2. Выбор типа бетонных и железобетонных конструкций (монолитных, сборно-монолитных, сборных, в том числе предварительно напряженных и заанкеренных в основание) должен производиться исходя из условий технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, энергоемкости, трудоемкости и стоимости строительства.
При выборе элементов сборных конструкций следует рассматривать предварительно напряженные конструкции из высокопрочных бетонов и арматуры, а также конструкции из легких бетонов.
Типы конструкций, основные размеры их элементов, а также степень насыщения железобетонных конструкций арматурой необходимо принимать на основании сравнения технико-экономических показателей вариантов.
1.3. Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях.
Следует рассматривать целесообразность укрупнения сборных конструкций с учетом условий их изготовления, транспортирования, грузоподъемности монтажных механизмов.
1.4. Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку.
1.5. Конструкции узлов и соединений элементов в сборных конструкциях должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции.
1.6. При проектировании конструкций гидротехнических сооружений, недостаточно апробированных практикой проектирования и строительства, для сложных условий статической и динамической работы конструкций (когда характер напряженного и деформированного состояния с необходимой достоверностью не может быть определен расчетом) следует проводить исследования.
1.7. Для обеспечения требуемой водонепроницаемости и морозостойкости конструкций, а также для уменьшения противодавления воды в их расчетных сечениях необходимо предусматривать следующие мероприятия:
укладку бетона соответствующих марок по водонепроницаемости и морозостойкости со стороны напорной грани и наружных поверхностей (особенно в зонах переменного уровня воды) ;
применение поверхностно-активных добавок к бетону (воздухововлекающих, пластифицирующих и др.);
гидроизоляцию и теплогидроизоляцию наружных поверхностей сооружений;
обжатие бетона со стороны напорных граней и со стороны поверхностей сооружения, испытывающих растяжение от эксплуатационных нагрузок;
устройство дренажа со стороны напорной грани.
Выбор мероприятия следует производить на основе технико-экономического сравнения вариантов.
2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
БЕТОН
2.1. Бетон для бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений должен удовлетворять требованиям ГОСТ 26633-85 и настоящего раздела.
2.2. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений в зависимости от вида и условий работы необходимо устанавливать показатели качества бетона, основными из которых являются следующие:
а) классы бетона по прочности на сжатие, которые отвечают значению гарантированной прочности бетона, МПа, с обеспеченностью q = 0,95. В массивных сооружениях допускается применение бетонов со значениями гарантированной прочности с обеспеченностью q = 0,9.
В проектах необходимо предусматривать следующие классы бетона по прочности на сжатие: В5, В7,5, В10, В12,5, В15, В20, В25, В30, В35;
б) классы бетона по прочности на осевое растяжение. Эту характеристику устанавливают в тех случаях, когда она имеет главенствующее значение и контролируется на производстве.
в) марки бетона по морозостойкости.
В проектах необходимо предусматривать следующие марки бетона по морозостойкости: F50, F75, F100, F150, F200, F300, F400, F500, F600.
Марку бетона по морозостойкости следует назначать в зависимости от климатических условий и числа расчетных циклов попеременного замораживания и оттаивания в течение года (по данным долгосрочных наблюдений), с учетом эксплуатационных условий. Для энергетических сооружений марку бетона по морозостойкости следует принимать по табл. 1.
Таблица 1
|
|
|
|
|
|
Климатические условия | Марка бетона по морозостойкости при числе циклов попеременного замораживания и оттаивания в год | ||||
| до 50 включ. | Св. 50 до 75 | Св. 75 до 100 | Св. 100 до 150 | Св. 150 до 200 включ. |
Умеренные
| F50 | F100 | F150 | F200 | F300 |
Суровые
| F100 | F150 | F200 | F300 | F400 |
Особо суровые
| F200 | F300 | F400 | F500 | F600 |
Примечания: 1. Климатические условия характеризуются среднемесячной температурой наиболее холодного месяца: умеренные- выше минус 10°С суровые - от минус 10 до минус 20°С включ., особо суровые - ниже минус 20°С.
2. Среднемесячные температуры наиболее холодного месяца для района строительства определяются по СНиП 2.01.01-82, а также по данным гидрометеорологической службы.
3. При числе расчетных циклов более 200 следует применять специальные виды бетонов или конструктивную теплозащиту;
г) марки бетона по водонепроницаемости.
В проектах необходимо предусматривать следующие марки бетона по водонепроницаемости: W2, W4, W6, W8, W10, W12, W16, W18, W20.
В нетрещиностойких напорных железобетонных конструкциях и в нетрещиностойких безнапорных конструкциях морских сооружений проектная марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже W4.
Таблица 2
|
|
|
|
|
Температура воды. | Марка бетона по водонепроницаемости при градиентах напора | |||
| до 5 включ. | св. 5 до 10 | св. 10 до 20 | св. 20 до 30 включ. |
До 10 включ. | W2 | W4 | W6 | W8 |
Св. 10 до 30 включ. | W4 | W6 | W8 | W10 |
Св. 30 | W6 | W8 | W10 | W12 |
Примечание. Для конструкций с градиентом напора свыше 30 следует назначать марку бетона по водонепроницаемости W16 и выше.
2.3. При надлежащем обосновании допускается устанавливать промежуточные значения классов бетона по прочности на сжатие, отличающиеся от перечисленных в п. 2.2, а также классы В40 и выше. Характеристики этих бетонов следует принимать по СНиП 2.03.01-84 и по интерполяции.
2.4. К бетону конструкций гидротехнических сооружений следует предъявлять дополнительные, устанавливаемые в проектах и подтверждаемые экспериментальными исследованиями, требования: по предельной растяжимости, отсутствию вредного взаимодействия щелочей цемента с заполнителями, сопротивляемости истиранию потоком воды с донными и взвешенными наносами, стойкости против кавитации и химического воздействия, тепловыделению при твердении бетона.
2.5. Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его классам по прочности на сжатие, на осевое растяжение и марке по водонепроницаемости, принимается, как правило, для конструкций речных гидротехнических сооружений 180 сут, для сборных и монолитных конструкций морских и речных портовых сооружений 28 сут. Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектной марке по морозостойкости, принимается 28 сут, для массивных конструкций, возводимых в теплой опалубке, 60 сут.
Если известны сроки фактического нагружения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, вид и качество применяемого цемента, то допускается устанавливать класс бетона в ином возрасте.
Для сборных, в том числе предварительно напряженных конструкций, отпускную прочность бетона на сжатие следует принимать в соответствии с ГОСТ 13015.0-83, но не менее 70% прочности принятого класса бетона.
2.6. Для железобетонных элементов из тяжелого бетона, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, и железобетонных сжатых стержневых конструкций (набережные типа эстакад на сваях, сваях-оболочках и т. п.) следует применять бетон класса по прочности на сжатие не ниже В15.
2.7. Для предварительно напряженных элементов следует принимать бетон класса по прочности на сжатие: не менее В15 - для конструкций со стержневой арматурой; не менее В30 - для элементов, погружаемых в грунт забивкой или вибрированием.
2.8. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха или воздействию агрессивной воды, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.
2.9. Следует предусматривать широкое применение добавок поверхностно-активных веществ (СДБ, СНВ, ЛХД и др.), а также применение в качестве активной минеральной добавки золы-уноса тепловых электростанций, отвечающей требованиям соответствующих нормативных документов.
2.10. Если по технико-экономическим расчетам для повышения водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений целесообразно использовать бетоны на напрягающем цементе, а для снижения нагрузки от собственного веса конструкции - легкие бетоны, то классы и марки таких бетонов следует принимать по СНиП 2.03.01-84.
2.11. Нормативные и расчетные сопротивления бетона в зависимости от классов бетона по прочности на сжатие и на осевое растяжение следует принимать по табл. 3.
В случае принятия промежуточных классов бетона нормативные и расчетные сопротивления следует принимать по интерполяции.
Таблица 3
|
|
|
|
|
|
|
| Нормативные и расчетные сопротивления бетона, МПа (кгс/куб.см) | |||||
Класс бетона | нормативные сопротивления; расчетные сопротивления для предельных состояний второй группы | расчетные сопротивления для предельных состояний первой группы | ||||
| сжатие осевое (призменная прочность)  | растяжение осевое  | сжатие осевое (призменная прочность)  | растяжение осевое  | ||
По прочности на сжатие | ||||||
 | 3,5(35,7) | 0,55(5,61) | 2,8(28,6) | 0,37(3,77) | ||
 | 5,5(56,1) | 0,70(7,14) | 4,5(45,9) | 0,48(4,89) | ||
 | 7,5(76,5) | 0,85(8,67) | 6,0(61,2) | 0,57(5,81) | ||
 | 9,5(96,9) | 1,00(10,2) | 7,5(76,5) | 0,66(6,73) | ||
 | 11,0(112) | 1,15(11,7) | 8,5(86,7) | 0,75(7,65) | ||
 | 15,0(153) | 1,40(14,3) | 11,5(117) | 0,90(9,18) | ||
 | 18,5(189) | 1,60(16,3) | 14,5(148) | 1,05(10,7) | ||
 | 22,0(224) | 1,80(18,4) | 17,0(173) | 1,20(12,2) | ||
 | 25,5(260) | 1,95(19,9) | 19,5(199) | 1,30(13,3) | ||
 | 29,0(296) | 2,10(21,4) | 22,0(224) | 1,40(14,3) | ||
По прочности на растяжение | ||||||
 | - | 0,80(8,1) | - | 0,62(6,32) | ||
 | - | 1,20(12,2) | - | 0,93(9,49) | ||
 | - | 1,60(16,3) | - | 1,25(12,7) | ||
 | - | 2,00(20,4) | - | 1,55(15,8) | ||
 | - | 2,40(24,5) | - | 1,85(18,9) | ||
 | - | 2,80(28,6) | - | 2,15(21,9) | ||
 | - | 3,20(32,6) | - | 2,45(25,0) | ||
Таблица 4
|
|
|
Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона | Коэффициенты условий работы бетона | |
| условное обозначение | значение |
Особые сочетания нагрузок для бетонных конструкций |  | 1,1 |
Многократное повторение нагрузки | | См. табл. 5 |
Железобетонные конструкции |  | 1,1 |
Бетонные конструкции: |
|
|
внецентренно сжатые элементы, не подверженные действию агрессивной среды и не воспринимающие напор воды, рассчитываемые без учета сопротивления растянутой зоны сечения |  | 1,2 |
другие бетонные элементы | | 0,9 |
Влияние двухосного сложного напряженного состояния сжатие-растяжение на прочность бетона |  | См. п. 6.3 |
Примечание. При наличии нескольких факторов, действующих одновременно, в расчет вводится произведение соответствующих коэффициентов условий работы. Произведение должно быть не менее 0,45.
При расчете на прочность и по деформациям тонкостенных стержневых и плитных элементов модуль упругости бетона следует во всех случаях принимать по табл. 6 как для бетона с максимальным диаметром крупного заполнителя 40 мм и осадкой конуса, равной 8 см и более.
Модуль упругости бетонов, подвергнутых для ускорения твердения тепловой обработке при атмосферном давлении или в автоклавах, следует принимать по СНиП 2.03.01-84.
Начальный коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) v принимается равным: для массивных конструкций - 0,15, для стержневых и плитных конструкций - 0,20.
Плотность тяжелого бетона при отсутствии опытных данных допускается принимать равной 2,3-2,5 т/куб.м.
АРМАТУРА
2.16. Для армирования железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует применять арматурную сталь, отвечающую требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий и принадлежащую к одному из следующих видов:
стержневая арматурная сталь:
горячекатаная - гладкая класса А-I, периодического профиля классов А-II, A-III, A-IV, A-V; термически и термомеханически упрочненная - периодического профиля классов Ат-IIIС, Aт-IVC, Aт-VCK;
упрочненная вытяжкой класса А-IIIв;
проволочная арматурная сталь:
хоподнотянутая проволока обыкновенная - периодического профиля класса Вр-I.
Таблица 5
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Состояние бетона по влажности | Коэффициенты условий работы бетона при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла  , равном | |||||||
| 0-0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 |  |
Естественной влажности | 0,65 | 0,70 | 0,75 | 0,80 | 0,85 | 0,90 | 0,95 | 1,0 |
Водонасыщенный | 0,45 | 0,50 | 0,60 | 0,70 | 0,80 | 0,85 | 0,95 | 1,0 |
Таблица 6
|
|
|
|
|
|
|
Ocадкa конуса бетонной смеси, см | Максимальный размер крупного заполнителя, мм | Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении  , МПа (кгс/кв.см), при классе бетона по прочности на сжатие | ||||
|
| В5 | B7,5 | B10 | B12,5 | B15 |
| 40 | 23,0(235) | 28,0(285) | 31,0(316) | 33,5(342) | 35,5(362) |
До 4 | 80 | 26,0(265) | 30,0(306) | 34,0(347) | 36,5(373) | 38,5(393) |
| 120 | 28,5(291) | 33,0(340) | 36,5(373) | 38,5(393) | 40,5(414) |
| 40 | 19,5(199) | 24,0(245) | 27,0(275) | 29,5(302) | 31,5(322) |
4-8 | 80 | 22,5(230) | 28,0(286) | 30,0(306) | 32,5(331) | 34,5(352) |
| 120 | 24,5(250) | 29,0(296) | 32,5(331) | 35,0(357) | 37,0(378) |
| 40 | 13,0(133) | 16,0(163) | 18,0(184) | 21,0(214) | 23,0(235) |
Св. 8 | 80 | 15,5(158) | 19,0(194) | 22,0(224) | 24,5(250) | 26,5(270) |
| 120 | 17,5(178) | 21,5(219) | 24,5(250) | 27,0(276) | 29,0(296) |
Продолжение табл.6
|
|
|
|
|
|
Ocадкa конуса бетонной смеси, см | Максимальный размер крупного заполнителя, мм | Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении , МПа (кгс/кв.см), при классе бетона по прочности на сжатие | |||
|
| В20 | B25 | B30 | B35 |
| 40 | 38,5(394) | 40,5(414) | 42,5(434) | 44,5(455) |
До 4 | 80 | 41,5(424) | 43,5(445) | 45,0(460) | 46,5(475) |
| 120 | 43,5(445) | 45,5(465) | 47,0(480) | 48,5(496) |
| 40 | 34,5(352) | 37,0(378) | 39,0(398) | 41,0(420) |
4-8 | 80 | 37,5(382) | 40,0(408) | 42,0(429) | 44,0(450) |
| 120 | 40,0(408) | 42,0(429) | 43,5(445) | 45,0(460) |
| 40 | 27,0(275) | 30,0(306) | 32,5(331) | 34,5(352) |
Св. 8 | 80 | 30,0(306) | 33,0(337) | 35,0(357) | 37,5(382) |
| 120 | 32,5(332) | 35,0(357) | 37,0(378) | 39,5(403) |
Для закладных деталей и соединительных накладок следует применять, как правило, прокатную углеродистую сталь.
Марки арматурной стали для армирования железобетонных конструкций в зависимости от условий их работы и средней температуры наружного воздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства следует принимать по СНиП 2.03.01-84, а для портовых и транспортных сооружений также по СНиП 2.05.03-84.
Арматурную сталь классов А-IIIв, A-IV и A-V рекомендуется применять для предварительно напряженных конструкций.
2.17. Нормативные и расчетные сопротивления основных видов арматуры, применяемой в железобетонных конструкциях гидротехнических сооружений, в зависимости от класса арматуры должны приниматься по табл. 7.
При расчете арматуры по главным растягивающим напряжениям (балки-стенки, короткие консоли и др.) расчетные сопротивления арматуры следует принимать как для продольной арматуры на действие изгибающего момента.
При надлежащем обосновании для железобетонных конструкций гидротехнических сооружений допускается применять стержневую и проволочную арматуру других классов. Их нормативные и расчетные характеристики следует принимать по СНиП 2.03.01-84.
2.18. Коэффициенты условий работы ненапрягаемой арматуры следует принимать по табл. 8, а напрягаемой арматуры - по СНиП 2.03.01-84.
Коэффициент условий работы арматуры при расчете по предельным состояниям второй группы принимается равным единице.
Таблица 7
|
|
|
|
|
Вид и класс арматуры | Нормативные сопротивления растяжению и расчетные сопротивления растяжению арматуры для предельных состояний второй группы, МПа(кгс·кв.см)  |
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/кв.см) | ||
|
| растяжению | сжатию | |
|
| продольной  | поперечной (хомутов, отогнутых стержней)  |  |
Стержневая арматура классов: |
|
|
|
|
А-I | 235 (2400) | 225 (2300) | 175(1800) | 225 (2300) |
А-II | 295 (3000) | 280(2850) | 225 (2300) | 280(2850) |
А-III, диаметром, мм: |
|
|
|
|
6-8 | 390(4000) | 355(3600) | 285* (2900) | 355 (3600) |
10-40 | 390(4000) | 365 (3750) | 290* (3000) | 365 (3750) |
A-IV | 590(6000) | 510(5200) | 405 (4150) | 400(4000) |
A-V | 785 (8000) | 680(6950) | 545 (5550) | 400(4000) |
Упрочненная вытяжкой класса A-IIIв с контролем: |
|
|
|
|
напряжений и удлинений | 540(5500) | 490(5000) | 390 (4000) | 200(2000) |
только удлинений | 540(5500) | 450(4600) | 360(3700) | 200(2000) |
Проволочная арматура класса Bp-I,диаметром,мм: |
|
|
|
|
3 | 410(4200) | 375 (3850) | 270(2750) | 375 (3850) |
4 | 405(4150) | 365(3750) | 265 (2700) | 365(3750) |
5 | 395 (4050) | 360(3700) | 260 (2650) | 360(3700) |
Таблица 8
|
|
|
Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы арматуры | Коэффициенты условий работы арматуры | |
| условное обозначение | значение |
Многократное повторение нагрузки |  | См. п. 2.19 |
Железобетонные элементы |  | 1,1 |
Сталежелезобетонные конструкции (открытые и подземные) |  | 0,9 |
Примечание. При наличии нескольких факторов, действующих одновременно, в расчет вводится произведение соответствующих коэффициентов условий работы.
Таблица 9
|
|
Класс арматуры | Коэффициент |
А-I | 0,44 |
A-II | 0,32 |
A-III | 0,28 |
Таблица 10
|
|
|
|
|
Диаметр арматуры, мм | До 20 | 30 | 40 | 60 |
Коэффициент  | 1 | 0,9 | 0,85 | 0,8 |
Таблица 11
|
|
Тип сварного соединения стержневой арматуры | Коэффициент  |
Контактное стыковое типов:
|
|
КС-М (с механической зачисткой)
| 1,0 |
КС-О (без механической зачистки)
| 0,8 |
Стыковое, выполненное способом ванной одноэлектродной сварки на стальной подкладке при ее длине:
|
|
5 и более диаметров наименьшего из стыкуемых стержней
| 0,8 |
1,5-3 диаметра наименьшего из стыкуемых стержней
| 0,6 |
Стыковое с парными симметричными накладками
| 0,55 |
2.20. Расчетные сопротивления арматуры при расчете на выносливость предварительно напряженных конструкций определяются по СНиП 2.03.01-84.
2.21. Модули упругости ненапрягаемой арматуры и стержневой напрягаемой арматуры принимаются по табл. 12, а арматуры других видов - по СНиП 2.03.01-84.
Таблица 12
|
|
|
Вид арматуры | Класс арматуры | Модуль упругости арматуры,  , МПа (кгс/кв.см) |
Стержневая
| А-I,А-II | 210 (2100) |
| А-III | 200(2000) |
| A-IV,A-V | 190(1900) |
| A-IIIв | 180(1800) |
Арматурная проволока
| Вp-I | 170(1700) |
Таблица 13
|
|
|
|
|
|
|
Класс бетона по прочности на сжатие | В15 | В20 | В25 | В30 | В35 | В40 |
Коэффициент приведения | 25 | 23 | 20 | 18 | 15 | 10 |
3. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
3.1. При проектировании конструкций, испытывающих температурные и влажностные воздействия, необходимо предусматривать следующие конструктивные решения и технологические мероприятия.
Конструктивные решения:
выбор наиболее рациональной конструкции в данных природных условиях;
разрезка конструкции постоянными и временными температурно-усадочными швами;
устройство теплоизоляции на наружных бетонных поверхностях:
применение предварительно напряженной арматуры (для тонкостенных конструкций).
Технологические мероприятия:
снижение тепловыделения бетона применением низкотермичных марок цемента, уменьшением расхода цемента за счет использования воздухововлекающих и пластифицирующих добавок, золы-уноса и др.;
максимальное рассеивание начальной теплоты и экзотермии за счет наиболее выгодного сочетания высоты ярусов бетонирования и интервалов между укладкой ярусов при заданной интенсивности роста сооружения;
регулирование температурного и влажностного режимов поверхностей бетонных массивов для защиты этих поверхностей от резких колебаний температуры среды и сохранения в теплое время года во влажном состоянии с помощью постоянной или временной теплоизоляции или теплогидроизоляции, поливки водой, устройства шатров с кондиционированием воздуха и т. п.;
применение трубного охлаждения бетонной кладки;
повышение однородности бетона, обеспечение его высокой растяжимости, повышение предела прочности на осевое растяжение;
замыкание статически неопределимых конструкций, а также омоноличивание массивных конструкций при температурах бетона, близких к его минимальным эксплуатационным температурам.
ПОСТОЯННЫЕ И ВРЕМЕННЫЕ ШВЫ
3.2. Для предотвращения образования трещин или уменьшения их раскрытия в монолитных бетонных и железобетонных сооружениях необходимо предусматривать постоянные температурно-усадочные и осадочные швы, а также временные строительные швы. Постоянные швы должны обеспечивать возможность взаимных перемещений частей сооружений как в процессе строительства, так и в процессе эксплуатации. Временные строительные швы должны обеспечивать:
снижение температурно-усадочных напряжений в бетоне в процессе возведения сооружений;
снижение усилий, вызванных неравномерной осадкой частей сооружения в строительный период;
соблюдение требуемой интенсивности работ по возведению сооружения;
унификацию армоконструкций, опалубки, сборных элементов и т. п.
3.3. Постоянные швы в сооружениях могут выполняться сквозными или в виде надрезов по поверхностям, подверженным значительным колебаниям температуры.
Расстояние между постоянными и временными швами следует назначать в зависимости от климатических и геологических условий, конструктивных особенностей сооружения, последовательности производства работ и т. п.
В частях массивных монолитных и сборно-монолитных сооружений, которые подвержены значительным колебаниям температуры и перемещения которых затрудняются связью со скальным основанием или с бетоном внутренних частей сооружения, расстояние между температурно-усадочными швами определяют расчетом в соответствии с требованиями разд. 7. Расстояние между постоянными швами в бетонных сооружениях на скальном основании должно быть не более 30 м.
3.4. Для сборно-монолитных конструкций необходимо предусматривать мероприятия, обеспечивающие надежную связь по поверхностям контакта при омоноличивании конструкций.
3.5. Для уменьшения температурно-усадочных напряжений, а также влияния неравномерных осадок основания допускается устраивать временные расширенные швы, заполняемые бетоном (замыкающие блоки) после выравнивания температур и стабилизации осадок.
ПРОДОЛЬНОЕ И ПОПЕРЕЧНОЕ АРМИРОВАНИЕ
3.6. Расстояние в свету между арматурными стержнями по высоте и ширине сечения должно обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси.
Расстояние в свету между стержнями для немассивных конструкций следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84.
В массивных железобетонных конструкциях расстояния в свету между стержнями рабочей арматуры по ширине сечения определяются крупностью заполнителя бетона, но не менее 2,5d, где d - диаметр рабочей арматуры.
3.7. Толщину защитного слоя бетона следует принимать:
не менее 30 мм для рабочей арматуры и 20 мм для распределительной арматуры и хомутов в балках и плитах высотой до 1 м, а также в колоннах с меньшей стороной до 1 м;
не менее 60 мм и не менее диаметра стержня для рабочей и распределительной арматуры массивных конструкций с минимальным размером сечения более 1 м.
Толщину защитного слоя бетона в железобетонных конструкциях морских гидротехнических сооружений необходимо принимать:
для рабочей арматуры стержневой - не менее: 50 мм;
для распределительной арматуры и хомутов - не менее 30 мм.
Для сборных железобетонных элементов заводского изготовления при применении бетона класса по прочности на сжатие В15 и выше толщина защитного слоя может быть уменьшена на 10 мм против указанных выше величин.
При эксплуатации железобетонных конструкций в условиях агрессивной среды толщину защитного слоя необходимо назначать с учетом требований СНиП 2.03.11-85.
3.9. Если стержни арматуры размещаются в два и более ряда, то диаметры стержней рядов должны отличаться друг от друга не более чем на 40 %.
3.10. Из условия долговечности гидротехнических сооружений без предварительного напряжения диаметр арматуры следует принимать для рабочей стержневой арматуры из горячекатаной стали не менее 10 мм, для спиралей и для каркасов и сеток вязаных или изготовленных с применением контактной сварки - не менее 6 мм.
3.11. Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное или наклонное к продольной оси элемента сечение, где они не требуются по расчету, в соответствии с требованием СНиП 2.03.01-84.
3.12. Распределительную арматуру для элементов, работающих в одном направлении, следует назначать в размере не более 10% площади рабочей арматуры в месте наибольшего изгибающего момента.
3.13. При выполнении сварных соединений арматуры следует выполнять требования СНиП 2.03.01-84.
3.14. В конструкциях, рассчитываемых на выносливость, в одном сечении должно стыковаться, как правило, не более половины стержней растянутой рабочей арматуры. Применение стыков внахлестку (без сварки и со сваркой) для растянутой рабочей арматуры в этих конструкциях не допускается.
3.15. В изгибаемых элементах при высоте сечения более 700 мм у боковых граней следует устанавливать конструктивные продольные стержни. Расстояние между ними по высоте должно быть не более 400 мм, площадь поперечного сечения - не менее 0,1 % площади сечения бетона со следующими размерами: высота элемента равна расстоянию между стержнями, ширина - половине ширины элемента, но не более 200 мм.
3.16. У всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная расчетная арматура, необходимо предусматривать также поперечную арматуру, охватывающую крайние продольные стержни. Расстояние между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должно быть не более 500 мм и не более удвоенной ширины грани элемента.
3.17. Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в сжатой зоне изгибаемых элементов при наличии учитываемой в расчете сжатой продольной арматуры необходимо устанавливать хомуты.
Расстояние между хомутами следует принимать в вязаных каркасах не более 15d, в сварных - не более 20d, где d - наименьший диаметр сжатой продольной арматуры. В обоих случаях расстояние между хомутами должно быть не более 500 мм. Конструкция поперечной арматуры должна обеспечивать закрепление сжатых продольных стержней от бокового выпучивания в любом направлении. В местах стыковки рабочей арматуры внахлестку без сварки или если общее насыщение элемента продольной арматуры составляет более 3 % хомуты следует устанавливать на расстоянии не более 10d и не более 300 мм.
В массивных внецентренно сжатых элементах, рассчитанных без учета сжатой арматуры, расстояние между конструктивными поперечными связями (хомутами) допускается увеличивать до двух высот (ширин) элемента.
3.18. Расстояние между вертикальными поперечными стержнями в элементах, не имеющих отогнутой арматуры, и в случаях, когда поперечная арматура требуется по расчету, необходимо принимать:
а) на приопорных участках (не менее 1/4 пролета) при высоте сечения менее или равном 450 мм - не более h/2 и не более 150мм;
при высоте сечения более 450 мм - не более h/3 и не более 500 мм;
при высоте сечения, равной или более 2000 мм - не более h/З:
б) на остальной части пролета при высоте сечения 300-2000 мм - не более 3/4h и не более 500 мм;
при высоте сечения более 2000 мм - не более 3/4h.
3.19. В элементах, работающих на изгиб с кручением, вязаные хомуты должны быть замкнутыми с перепуском их концов на 30 диаметров хомута, а при сварных каркасах все поперечные стержни обоих направлений должны быть приварены к угловым продольным стержням, образуя замкнутый контур.
3.20. Отверстия в железобетонных элементах следует располагать в пределах ячеек арматурных сеток и каркасов.
Отверстия с размерами, превышающими размеры ячеек сеток, должны окаймляться дополнительной арматурой. Суммарная площадь ее сечения должна быть не менее сечения прерванной рабочей арматуры того же направления.
3.21. При проектировании сталежелезобетонных конструкций, в которых обеспечивается совместная работа арматуры и стальной оболочки, толщину последней следует принимать минимальной по условиям монтажа и транспортирования.
3.22. Арматура железобетонных конструкций должна предусматриваться в виде армоферм, армопакетов, сварных каркасов и сеток.
Типы армоконструкций следует назначать с учетом принятого способа производства работ. Они должны обеспечивать возможность механизированной подачи бетона и тщательной его проработки.
Установку арматуры в железобетонных конструкциях необходимо производить индустриальными методами при максимальной экономии металла на конструктивные элементы для закрепления ее в блоке бетонирования.
Увеличение площади сечения арматуры, определенной расчетом на эксплуатационные нагрузки, для восприятия нагрузок строительного периода не допускается.
3.23. Открытые поверхности бетонных сооружений, находящиеся в зоне переменного уровня воды и подвергающиеся воздействию отрицательных температур, а также открытые поверхности сооружений, возводимых в условиях жаркого сухого климата, допускается армировать сетками из арматуры класса А-II диаметром 16 мм. Во всех остальных случаях конструктивное армирование открытых поверхностей бетонных сооружений не допускается.
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
3.24. При конструировании предварительно напряженных элементов следует выполнять требования СНиП 2.03.01-84, СНиПов на проектирование отдельных видов сооружений и требования пп. 3.25 -3.30.
3.25. Приварка и прихватка к натянутой арматуре каких-либо деталей не допускается.
Это требование не распространяется на приварку деталей к концам напрягаемой арматуры, выступающим из изделия, после передачи усилий обжатия бетона.
3.26. Продольную ненапрягаемую арматуру следует располагать ближе к наружной поверхности элемента с тем, чтобы поперечная арматура (хомуты) охватывала напрягаемую арматуру.
3.27. Стержневую напрягаемую арматуру в ребристых элементах следует располагать по оси каждого ребра элемента или симметрично ей.
3.28. Соединение по длине заготовок арматурных стержней из горячекатаной стали периодического профиля диаметром 10 мм и более, как правило, следует производить контактной стыковой сваркой. При отсутствии оборудования для контактной сварки допускается применять дуговую сварку. Стержни арматуры класса А-IIIв необходимо сваривать до вытяжки. Сварные стыки растянутых стержней не рекомендуется располагать в местах наибольших усилий.
3.29. У концов предварительно напряженных элементов должна быть установлена дополнительная поперечная арматура (сварные сетки, охватывающие все продольные стержни арматуры, хомуты и т. п. с шагом 5-10 см) на длине участка не менее 60 % зоны передачи напряжений и не менее 20 см.
Если напрягаемая продольная арматура у торцов элемента располагается сосредоточенно у верхней или нижней грани, то на концевых участках необходимо предусматривать поперечную арматуру (не учитываемую в расчете на поперечные силы). Суммарная площадь поперечной арматуры должна воспринимать в конструкциях, не рассчитываемых на выносливость, 20%, а в конструкциях, рассчитываемых на выносливость, 30% усилия натяжения в продольной напрягаемой арматуре, которая расположена у одной грани сечения, с учетом первых потерь.
Суммарную площадь сечения дополнительной поперечной арматуры необходимо определять по формулам:
для конструкций, не рассчитываемых на выносливость,
для конструкций, рассчитываемых на выносливость,
3.30. Дополнительную поперечную арматуру рекомендуется предусматривать в виде сварных замкнутых хомутов из арматурной стали классов А-II или А-III.
Если, из условия опирания элемента, на его концевом участке устанавливают стальную опорную плиту, то дополнительную поперечную арматуру следует соединять с ней сваркой.
4. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
4.1. Расчеты бетонных и железобетонных конструкций необходимо производить по методу предельных состояний в соответствии со СНиП 2.06.01-86.
Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по предельным состояниям первой группы при всех сочетаниях нагрузок и воздействий, а по предельным состояниям второй группы - только при основном сочетании нагрузок и воздействий.
Расчет по предельным состояниям, как правило, следует производить для всех стадий возведения, транспортирования, монтажа и эксплуатации конструкции.
4.2. Бетонные конструкции необходимо рассчитывать по предельным состояниям первой группы:
на прочность с проверкой устойчивости положения и формы конструкции - по разд. 5;
по предельным состояниям второй группы:
по образованию трещин - в соответствии с разд. 7.
Железобетонные конструкции следует рассчитывать по предельным состояниям первой группы:
на прочность с проверкой устойчивости положения и формы конструкции, на выносливость при многократно повторяющейся нагрузке - по разд. 5;
по предельным состояниям второй группы:
по деформациям - в тех случаях, когда величина перемещений может ограничить возможность нормальной эксплуатации конструкции или находящихся на ней механизмов, - по разд. 6;
по образованию трещин - в тех случаях, когда по условиям нормальной эксплуатации сооружения не допускается их образование (трещиностойкие) или по ограничению величины раскрытия трещин (нетрещиностойкие), - по разд. 6.
4.3. Сборно-монолитные конструкции, а также конструкции с несущей арматурой надлежит рассчитывать для двух стадий работы конструкции:
до приобретения бетоном, уложенным на месте использования конструкции, заданной прочности - на действие собственного веса этого бетона и других нагрузок, действующих на данном этапе возведения сооружения;
после приобретения бетоном, уложенным на месте использования конструкции, заданной прочности - на нагрузки, действующие при эксплуатации конструкции, включая собственный вес.
Расчет на прочность производится на расчетные нагрузки раздельно по двум стадиям без суммирования усилий и напряжений.
4.4. Для заанкеренных в основание плотин наряду с расчетом конструкций следует производить экспериментальные исследования для определения несущей способности анкерных устройств, релаксации напряжений в бетоне и анкерах. Необходимо предусматривать мероприятия по защите анкеров от коррозии. Для предварительно напряженных конструкций в проекте необходимо предусматривать возможность повторного натяжения анкеров или их замены, а также проведение контрольных наблюдений за состоянием анкеров в бетоне.
4.5. При расчете элементов сборных конструкций на усилия, возникающие при подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентами динамичности, назначаемыми по СНиП 2.03.01-84.
4.6. Величину противодавления воды в расчетных сечениях элементов следует определять с учетом условий работы конструкции в эксплуатационный период, а также с учетом конструктивных и технологических мероприятий, указанных в п. 1.7.
В элементах массивных напорных и подводных бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений противодавление воды необходимо учитывать как объемную силу и определять по СНиП 2.06.06-85.
В стержневых и плитных элементах противодавление воды следует учитывать как растягивающую силу, приложенную в рассматриваемом расчетном сечении, при этом удельный вес материала принимается без учета взвешивания.
Противодавление воды следует учитывать как при расчете сечений, совпадающих со швами бетонирования, так и монолитных сечений.
Для нетрещиностойких элементов линейный закон изменения интенсивности гидростатического давления следует принимать только в пределах сжатой зоны сечения. В пределах трещин принимается равномерное давление, определяемое заглублением трещин под уровень воды.
1 - в растянутой зоне сечений и в зоне распространения трещин;
0 - в сжатой зоне сечений элементов.
Высота сжатой зоны бетона определяется исходя из гипотезы плоских сечений. В нетрещиностойких элементах работа растянутого бетона не учитывается и форма эпюры напряжений бетона в сжатой зоне сечения принимается треугольной.
Вид напряженного состояния сечения при определении дополнительных напряжений устанавливается исходя из гипотезы плоских сечений при действии всех нагрузок без учета силы противодавления.
4.9. При проверке несущей способности и пригодности к нормальной эксплуатации внутренние усилия (напряжения) и перемещения следует определять, как правило, с учетом неупругого поведения конструкций, обусловленного трещинообразованием и ползучестью бетона, нелинейной зависимостью между напряжениями и деформациями материалов, а также с учетом последовательности возведения и нагружения сооружения.
Допускается усилия (напряжения) в сечениях элементов определять в предположении упругой работы конструкции в тех случаях, когда методика расчета конструкций с учетом их неупругого поведения не разработана или расчет выполняется на промежуточной стадии проектирования сооружения.
4.11. В статически неопределимых стержневых конструкциях внутренние усилия и перемещения следует определять методами строительной механики стержневых систем, как правило, с учетом неупругой работы, обусловленной изменением жесткости сечений в результате трещинообразования в бетоне.
4.12. При расчете элементов бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений необходимо учитывать дополнительные связи строительного периода, носящие постоянный характер (эстакады, пазовые конструкции, балки подкрановых путей, дополнительная арматура для производства работ и т. п.).
4.13. Расчеты, которые не регламентированы настоящими нормами (расчеты предварительно напряженных конструкций, расчет сечений в общем случае, в том числе расчет на косое внецентренное сжатие и косой изгиб, расчет коротких консолей, расчет на продавливание и отрыв, расчет закладных деталей и др.), следует выполнять по указаниям СНиП 2.03.01-84, а при проектировании портовых и транспортных сооружений также СНиП 2.05.03-84. При этом необходимо учитывать коэффициенты, принятые в настоящих нормах.
5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ПРОЧНОСТЬ И ВЫНОСЛИВОСТЬ
РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ПРОЧНОСТЬ
5.1. Расчет на прочность бетонных элементов следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси. Расчет на прочность элементов, в которых условия наступления предельного состояния не могут быть выражены через усилия в сечениях, следует выполнять для площадок действия главных напряжений.
Внецентренно сжатые элементы, в которых по условиям эксплуатации допускается образование трещин, рассчитывают без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения.
Все изгибаемые элементы, а также внецентренно сжатые элементы, в которых по условиям эксплуатации не допускается образование трещин, рассчитывают с учетом сопротивления бетона растяжению.
5.2. Бетонные конструкции, прочность которых определяется прочностью бетона растянутой зоны сечения, допускается применять в том случаев, если образование трещин в них не приводит к разрушению, к недопустимым деформациям или к нарушению водонепроницаемости конструкции. При этом должна быть проведена проверка трещиностойкости элементов таких конструкций с учетом температурно-влажностных воздействий в соответствии с требованиями разд. 7.
Изгибаемые элементы
5.3. Расчет бетонных изгибаемых элементов симметричных относительно плоскости действия нагрузки необходимо производить по формуле
Внецентренно сжатые элементы
5.4. Внецентренно сжатые элементы бетонных конструкций, симметричные относительно плоскости действия нагрузки, следует рассчитывать в предположении упругой работы бетона (черт. 1), из условия ограничения величин краевых сжимающих и растягивающих напряжений по следующим формулам.
Черт. 1. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении,
нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента
а - без учета сопротивления бетона растянутой зоны;
б - с учетом сопротивления бетона растянутой зоны
Таблица 14
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Класс бетона по прочности на сжатие | В5 | В7,5 | В10 | В12,5 | В15 | B20 | B25 | B30 | B35 | B40 |
с, см | 8,0 | 7,9 | 7,7 | 7,5 | 7,3 | 6,7 | 6,1 | 5,5 | 4,9 | 4,4 |
При расчете без учета сопротивления растянутой зоны сечения
Прямоугольные сечения рассчитываются по формуле
При расчете с учетом сопротивления растянутой зоны сечения
Таблица 15
|
|
|
 для сечения прямоугольной формы |  для сечения произвольной симметричной формы | Коэффициент |
До 4 | До 14 | 1,00 |
4 | 14 | 0,98 |
6 | 21 | 0,96 |
8 | 28 | 0,91 |
10 | 35 | 0,86 |
Обозначения, принятые в табл. 15:
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ПРОЧНОСТЬ
5.7. Расчет на прочность железобетонных элементов надлежит производить для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к оси сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, следует производить расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв).
5.8. При установке в сечении элемента арматуры разных видов и классов ее вводят в расчет прочности с соответствующими расчетными сопротивлениями.
Расчет на прочность сечений, нормальных к продольной оси элемента
5.9. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:
сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;
Таблица 16
|
|
|
|
Класс арматуры | Граничные значения при классе бетона | ||
| В15 и ниже | В20; В25; В30 | B35 и выше |
А-I | 0,70 | 0,65 | 0,60 |
A-II, А-III, Вр-I | 0,65 | 0,60 | 0,50 |
Изгибаемые элементы
Черт. 2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном
к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента,
при расчете его по прочности
железобетонных элементов:
сталежелезобетонных элементов:
Внецентренно сжатые элементы
Черт. 3. Схема усилий и эпюр напряжений в сечении, нормальном
к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента,
при расчете его по прочности
5.15. Расчет внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения следует производить
при классе бетона В30 и ниже - по формуле (23) и формулам:
при классе бетона выше В30 расчет следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 с учетом расчетных коэффициентов, принятых в настоящих нормах.
Центрально растянутые элементы
5.17. Расчет центрально растянутых железобетонных элементов следует производить по формуле
5.18. Расчет прочности на растяжение сталежелезобетонных оболочек круглых водоводов при действии равномерного внутреннего давления воды следует производить по формуле
Внецентренно растянутые элементы
Черт. 4. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении,
нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента,
при расчете егo по прочности
Для прямоугольных сечений расчет производят по формулам:
Расчет на прочность сечений, наклонных к продольной оси элемента,
на действие поперечной силы и изгибающего момента
5.20. При расчете на действие поперечной силы должно соблюдаться условие
где b - минимальная ширина элемента в сечении.
5.21. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной сипы можно не производить, если соблюдаются условия:
а) для плитных конструкций, работающих пространственно, и для конструкций на упругом основании, за исключением вертикальных консолей подпорных стен
б) для всех остальных конструкций
для изгибаемых элементов
для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов с большим эксцентриситетом
где знаки │плюс" и │минус" следует применять соответственно для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов.
.
Таблица 17
|
|
|
|
 | 0,45 и меньше 0,45 | 0,55 | 0,65 и выше |
| 1,0 | 0,9 | 0,8 |
Обозначения, принятые в табл.17:
5.23. Расчет поперечной арматуры в наклонных сечениях элементов постоянной высоты (черт. 5) следует производить по формуле
Если внешняя нагрузка действует в сторону элемента, как показано на черт. 5,а, расчетную поперечную силу надлежит определять по формуле
Черт. 5. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной
оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности
на действие поперечной силы
а -нагрузка действует в сторону элемента;
б -нагрузка действует в сторону от элемента
5.24. В случае, если соотношение расчетной длины элемента к его высоте менее 3, расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы следует производить как стеновой конструкции по главным растягивающим напряжениям.
5.25. Расчет изгибаемых и внецентренно сжатых элементов постоянной высоты, армированных хомутами, допускается производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 с учетом расчетных коэффициентов настоящих норм.
5.27. Расчет элементов переменной высоты сечения на действие поперечной силы производится следующим образом:
если одна из граней элемента горизонтальна или вертикальна, а вторая наклонна, то ось элемента принимается соответственно горизонтальной или вертикальной. За рабочую высоту наклонного сечения следует принимать проекцию рабочей части наклонного сечения на нормаль к оси элемента: для элемента с наклонной сжатой гранью - у конца наклонного сечения в сжатой зоне (черт. 6,а), для элемента с наклонной растянутой гранью - у начала наклонного сечения в растянутой зоне (черт. 6,б);
если обе грани элемента наклонные, за ось элемента следует принимать геометрическое место точек, равноудаленных от граней элемента. За рабочую высоту сечения принимается проекция рабочей части наклонного сечения на нормаль к оси элемента.
