СНиП II-22-81 Каменные и армокаменные конструкции.

       

СНиП II-22-81*
 

 СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

 

 

КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

 

___________________________________________________________

 

                                                      

 

Дата введения 1983-01-01

РАЗРАБОТАНЫ Центральным научно-исследовательским институтом строительных конструкций (ЦНИИСК) им. В.А.Кучеренко Госстроя СССР.

 

ВНЕСЕНЫ ЦНИИСК  им.Кучеренко Госстроя СССР.

 

УТВЕРЖДЕНЫ постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 31 декабря 1981 г. N 292.

 

С введением в действие настоящей главы СНиП отменяется глава СНиП II-В.2-71 "Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования".

 

ВЗАМЕН СНиП II-В.2-71.

 

В СНиП II-22-81  внесены изменения N 1 и N 2, утвержденные постановлениями Госстроя СССР от 11 сентября 1985 г. N 143 и Госстроя России от 29 мая 2003 г. N 46 соответственно.

 

Изменения внесены ГУП ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко.

 

Руководитель работ - канд. техн. наук О.И.Пономарев; канд. техн. наук Н.И.Левин, инж. Л.М.Ломова, д-р техн. наук П.Г.Лабозин, кандидаты техн. наук А.В.Грановский, М.К.Ищук, Г.Н.Брусенцов, А.А.Емельянов, С.А.Воробьева, В.Л.Мусиенко.

 

Подготовлены к утверждению Управлением технормирования Госстроя России (канд. техн. наук Ф.В.Бобров) и ГУП ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко.

 

Пункты, таблицы и приложения, в которые внесены изменения, отмечены в настоящих строительных нормах и правилах звездочкой.

 

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале "Бюллетень строительной техники" и информационном указателе "Государственные стандарты" Госстандарта России.

            

 

 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

           

1.1. Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании каменных и армокаменных конструкций новых и реконструируемых зданий и сооружений.

 

1.2*. При проектировании каменных и армокаменных конструкций следует применять конструктивные решения, изделия и материалы, обеспечивающие требуемую несущую способность и теплотехнические характеристики конструкций.

 

1.3*. Применение силикатных кирпича, камней и блоков; камней и блоков из ячеистых бетонов; пустотелых керамических кирпича и камней, бетонных блоков с пустотами; керамического кирпича полусухого прессования допускается для наружных стен помещений с влажным режимом при условии нанесения на их внутренние поверхности пароизоляционного покрытия. Применение указанных материалов для стен помещений с мокрым режимом, а также для наружных стен подвалов и цоколей не допускается. Влажностный режим помещений следует принимать в соответствии со СНиП по тепловой защите зданий.

 

1.4*. Прочность и устойчивость каменных конструкций и их элементов должны обеспечиваться при возведении и эксплуатации зданий и сооружений, а также при транспортировании и монтаже элементов сборных конструкций.

 

1.5. Исключен.

 

1.6. При проектировании зданий и сооружений следует предусматривать мероприятия, обеспечивающие возможность возведения их в зимних условиях.

 

 

 

2. МАТЕРИАЛЫ

           

2.1*. Кирпич, камни и растворы для каменных и армокаменных конструкций, а также бетоны для изготовления камней и крупных блоков должны удовлетворять требованиям соответствующих ГОСТов или технических условий и применяться следующих марок или классов:

 

а) камни - по пределу прочности на сжатие (а кирпич - на сжатие с учетом его прочности при изгибе): 7, 10, 15, 25, 35, 50 (камни малой прочности - легкие бетонные и природные камни); 75, 100, 125, 150, 200 (средней прочности - кирпич, керамические, бетонные и природные камни); 250, 300, 400, 500, 600, 800, 1000 (высокой прочности - кирпич, природные и бетонные камни);

б) бетоны  классов   по прочности на сжатие:

 

тяжелые - В3,5; В5; В7,5; В12,5; В15; В20; В22,5; В25; В30;

 

на пористых заполнителях - В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В12,5; В15; В20; В25; В30;

 

ячеистые - В1; В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В12,5;

 

крупнопористые - В1; В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5;

 

поризованные -  В2,5; В3,5; В5; В7,5;  

 

силикатные - В12,5; В15; В20; В25; В30.

 

Допускается применение в качестве утеплителей бетонов, пределы прочности которых на сжатие 0,7 МПа (7 кгс/см
) и 1,0 МПа (10 кгс/см
); а для вкладышей и плит не менее 1,0 МПа (10 кгс/см
);
 

в) растворы по пределу прочности на сжатие - 4, 10, 25, 50, 75, 100, 150, 200;

 

г) каменные материалы по морозостойкости - F10, F15, F25, F35, F50, F75, F100, F150, F200, F300.

 

Для бетонов марки по морозостойкости те же, кроме F10.

 

   

2.2. Растворы с плотностью в сухом состоянии - 1500 кг/м
и более - тяжелые, до 1500 кг/м
- легкие.
 

2.3. Проектные марки по морозостойкости каменных материалов для наружной части стен (на толщину 12 см) и для фундаментов (на всю толщину), возводимых во всех строительно-климатических зонах, в зависимости от предполагаемого срока службы конструкций, но не менее 100, 50 и 25 лет, приведены в табл.1* и пп.2.4* и 2.5.

Таблица 1*

 

 

 

 

 

 

 

Вид конструкций

Значения морозостойкости F при предполагаемом сроке службы конструкций, лет

  

100

50

25

1. Наружные стены или их облицовка в зданиях с влажностным режимом помещений:

 

  

  

  

а) сухим и нормальным

 

25

15

15

б) влажным

 

35

25

15

в) мокрым

 

50

35

25

2. Фундаменты и подземные части стен:

 

  

  

  

а) из кирпича керамического пластического прессования

 

35

25

15

б) из природного камня

 

25

15

15

Примечания: 1. Марки по морозостойкости камней, блоков и панелей, изготовляемых из бетонов всех видов, следует принимать в соответствии со СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.     

 

 

2. Марки по морозостойкости, приведенные в табл.1*, для всех строительно-климатических зон, кроме указанных в п.2.5 настоящих норм, могут быть снижены для кладки из керамического кирпича пластического прессования на одну ступень, но не ниже F10 в следующих случаях:     

 

 

а) для наружных стен помещений с сухим и нормальным влажностным режимом (поз.1,а), защищенных с наружной стороны облицовками толщиной не менее 35 мм, удовлетворяющими требованиям по морозостойкости, приведенным в табл.1*, морозостойкость лицевого кирпича и керамического камня должна быть не менее F25 для всех сроков службы конструкций;     

 

 

б) для наружных стен с влажным и мокрым режимом помещений (поз.1, б и 1, в), защищенных с внутренней стороны гидроизоляционными или пароизоляционными покрытиями;     

 

 

в) для фундаментов и подземных частей стен зданий с тротуарами или отмостками, возводимых в маловлажных грунтах, если уровень грунтовых вод ниже планировочной отметки земли на 3 м и более (поз.2).     

 

 

3. Марки по морозостойкости, приведенные в поз.1 для облицовок толщиной менее 35 мм, повышаются на одну ступень, но не выше F50, а облицовок зданий, возводимых в Северной строительно-климатической зоне, - на две ступени, но не выше F100.

 

 

4. Марки по морозостойкости каменных материалов, приведенные в поз.2, применяемых для фундаментов и подземных частей стен, следует повышать на одну ступень, если уровень грунтовых вод ниже планировочной отметки земли менее чем на 1 м.

 

 

5. Марки камня по морозостойкости для кладки открытых конструкций, а также конструкций сооружений, возводимых в зоне переменного уровня грунтовых вод (подпорные стенки, резервуары, водосливы, бортовые камни и т.п.), принимаются по нормативным документам, утвержденным или согласованным Госстроем России.      

        

6*. По согласованию с заказчиком требования по испытанию на морозостойкость не предъявляются к природным каменным материалам, которые на опыте прошлого строительства показали достаточную морозостойкость в аналогичных условиях эксплуатации.

                

7*. Для наружных стен многослойной кладки при толщине наружного слоя не более 120 мм, за которым располагается утеплитель, марку по морозостойкости лицевого слоя следует принимать на одну ступень больше, чем основной кладки.

 

Примечание. Проектные марки по морозостойкости устанавливают только для материалов, из которых возводится верхняя часть фундаментов (до половины расчетной глубины промерзания грунта, определяемой в соответствии с главой СНиП "Основания зданий и сооружений").

 

2.4*. Для районов строительства, расположенных восточнее и южнее городов: Грозный, Волгоград, Саратов, Самара, Орск, Караганда, Семипалатинск, Усть-Каменогорск, требования к морозостойкости материалов и изделий, применяемых для конструкций, указанных в табл.1*, допускается снижать на одну ступень, но не ниже F10.

 

Примечание. Величины ступеней соответствуют значениям, приведенным в п.2.1*, г.

 

2.5. Для Северной строительно-климатической зоны, а также для побережий Ледовитого и Тихого океанов шириной 100 км, не входящих в Северную строительно-климатическую зону, марки по морозостойкости материалов для наружной части стен (при сплошных стенах - на толщину 25 см) и для фундаментов (на всю ширину и высоту) должны быть на одну ступень выше указанных в табл.1*, но не выше F50 для керамических и силикатных материалов, а также природных камней.

 

Примечание. Определения границ Северной строительно-климатической зоны и ее подзон приведены в СНиП по строительной климатологии.

 

2.6. Для армирования каменных конструкций в соответствии со СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций следует применять:

 

для сетчатого армирования - арматуру классов А-I и Вр-I;

 

для продольной и поперечной арматуры, анкеров и связей - арматуру классов А-I, А-II и Вр-I (с учетом указаний п.3.19).

 

Для закладных деталей и соединительных накладок следует применять сталь в соответствии со СНиП по проектированию стальных конструкций.

 

 

 

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

 

 

РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ

3.1*. Расчетные сопротивления
сжатию кладки на тяжелых растворах из кирпича всех видов и из керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм, пустотностью до 15% при высоте ряда кладки 50-150 мм приведены в табл.2; из керамических камней пустотностью 48-50% при высоте ряда кладки 200-250 мм - в табл.2а*.
 

Таблица 2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Марка кир- пича или камня

Расчетные сопротивления
, МПа (кгс/см
), сжатию кладки из кирпича всех видов
 

и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм

при высоте ряда кладки 50-150 мм на тяжелых растворах

 

 

при марке раствора

при прочности раствора

 

 

200

150

100

75

50

25

10

4

0,2 (2)

нулевой

300

3,9 (39)

3,6 (36)

3,3 (33)

3,0 (30)

2,8 (28)

2,5 (25)

2,2 (22)

1,8 (18)

1,7 (17)

1,5 (15)

250

3,6 (36)

3,3 (33)

3,0 (30)

2,8 (28)

2,5 (25)

2,2 (22)

1,9 (19)

1,6 (16)

1,5 (15)

1,3 (13)

200

3,2 (32)

3,0 (30)

2,7 (27)

2,5 (25)

2,2 (22)

1,8 (18)

1,6 (16)

1,4 (14)

1,3 (13)

1,0 (10)

150

2,6 (26)

2,4 (24)

2,2 (22)

2,0 (20)

1,8 (18)

1,5 (15)

1,3 (13)

1,2 (12)

1,0 (10)

0,8 (8)

125

-

2,2 (22)

2,0 (20)

1,9 (19)

1,7 (17)

1,4 (14)

1,2 (12)

1,1 (11)

0,9 (9)

0,7 (7)

100

-

2,0 (20)

1,8 (18)

1,7 (17)

1,5 (15)

1,3 (13)

1,0 (10)

0,9 (9)

0,8 (8)

0,6 (6)

75

-

-

1,5 (15)

1,4 (14)

1,3 (13)

1,1 (11)

0,9 (9)

0,7 (7)

0,6 (6)

0,5 (5)

50

-

-

-

1,1 (11)

1,0 (10)

0,9 (9)

0,7 (7)

0,6 (6)

0,5 (5)

0,35 (3,5)

35

-

-

-

0,9 (9)

0,8 (8)

0,7 (7)

0,6 (6)

0,45 (4,5)

0,4 (4)

0,25 (2,5)

Примечание. Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 - для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес; 0,9 - для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.

 

 

Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества - растворный шов выполняется под рамку с выравниванием и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества.

 

     

     

Таблица 2а*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Марка камня

Расчетные сопротивления
, МПа (кгс/см
), сжатию кладки из керамических крупноформатных камней пустотностью 48-50% со щелевидными вертикально расположенными пустотами шириной 8-10 мм при высоте ряда кладки 200-250 мм на тяжелых растворах
 

 

 

при марке раствора

при прочности раствора

 

150

125

100

75

50

25

10

4

0,2 (2)

нулевой

125

2,5 (25)

2,4 (24)

2,3 (23)

2,2 (22)

2,1 (21)

1,9 (19)

1,6 (16)

1,4 (14)

1,3 (13)

1,0 (10)

100

2,2 (22)

2,1 (21)

2,0 (20)

1,9 (19)

1,8 (18)

1,6 (16)

1,4 (14)

1,2 (12)

1,1 (11)

0,9 (9)

75

-

-

1,6 (16)

1,5 (15)

1,4 (14)

1,3 (13)

1,1 (11)

1,0 (10)

0,9 (9)

0,7 (7)

 

Расчетные сопротивления
сжатию кладки из пустотелого керамического кирпича с вертикальными прямоугольными пустотами шириной 12-16 мм и квадратными пустотами сечением 20х20 мм, пустотностью до 20-35% при высоте ряда кладки 77-100 мм следует принимать по табл.2 с понижающими коэффициентами:
 

- на растворе марки 100 и выше - 0,90;

 

- на растворе марок 75, 50 - 0,80;

 

- на растворе марок 25, 10 - 0,75;

 

- на растворах с нулевой прочностью и прочностью до 0,4 МПа (4 кгс/см
) - 0,65.
 

         

  

3.2. Расчетные сопротивления
сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах приведены в табл.3*.
 

Таблица 3*

 

 

 

 

 

 

 

 

Марка кирпича

Расчетные сопротивления
, МПа (кгс/ см
), сжатию виброкирпичной кладки
 

на тяжелых растворах при марке раствора

  

200

150

100

75

50

300

5,6(56)

5,3(53)

4,8(48)

4,5(45)

4,2(42)

250

5,2(52)

4,9(49)

4,4(44)

4,1(41)

3,7(37)

200

 

4,8(48)

 

4,5(45)

 

4,0(40)

 

3,6(36)

 

3,3(33)

 

150

4,0(40)

3,7(37)

3,3(33)

3,1(31)

2,7(27)

125

3,6(36)

3,3(33)

3,0(30)

2,9(29)

2,5(25)

100

3,1(31)

2,9(29)

2,7(27)

2,6(26)

2,3(23)

75

-

 

2,5(25)

 

2,3(23)

 

2,2(22)

 

2,0(20)

 

Примечания: 1. Расчетные сопротивления сжатию кирпичной кладки, вибрированной на вибростолах, принимаются по табл.3* с коэффициентом 1,05.     

 

 

2. Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки толщиной более 30 см следует принимать по табл.3* с коэффициентом 0,85.     

 

 

3. Расчетные сопротивления, приведенные в табл.3*, относятся к участкам кладки шириной 40 см и более. В самонесущих и ненесущих стенах допускаются участки шириной от 25 до 38 см, при этом расчетные сопротивления кладки следует принимать с коэффициентом 0,8.

 

3.3. Расчетные сопротивления
сжатию кладки из крупных бетонных сплошных блоков из бетонов всех видов и из блоков природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500-1000 мм приведены в табл.4*.
 

Таблица 4*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расчетные сопротивления
, МПа (кгс/см
), сжатию кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов и блоков из природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500-1000 мм
 

Класс бетона

Марка блока

при марке раствора

при нулевой прочности раствора

 

 

 

 

200

150

100

75

50

25

10

 

 

В80

1000

17,9(179)

17,5(175)

17,1(171)

16,8(168)

16,5(165)

15,8(158)

14,5(145)

11,3(113)

В62,5

800

15,2(152)

14,8(148)

14,4(144)

14,1(141)

13,8(138)

13,3(133)

12,3(123)

9,4(94)

В45

600

12,8(128)

12,4(124)

12,0(120)

11,7(117)

11,4(114)

10,9(109)

9,9(99)

7,3(73)

В40

500

11,1(111)

10,7(107)

10,3(103)

10,1(101)

9,8(98)

9,3(93)

8,7(87)

6,3(63)

В30

400

9,3(93)

9,0(90)

8,7(87)

8,4(84)

8,2(82)

7,7(77)

7,4(74)

5,3(53)

В22,5

300

7,5(75)

7,2(72)

6,9(69)

6,7(67)

6,5(65)

6,2(62)

5,7(57)

4,4(44)

В20

250

6,7(67)

6,4(64)

6,1(61)

5,9(59)

5,7(57)

5,4(54)

4,9(49)

3,8(38)

В15

200

5,4(54)

5,2(52)

5,0(50)

4,9(49)

4,7(47)

4,3(43)

4,0(40)

3,0(30)

В12

150

4,6(46)

4,4(44)

4,2(42)

4,1(41)

3,9(39)

3,7(37)

3,4(34)

2,4(24)

В7,5

100

-

3,3(33)

3,1(31)

2,9(29)

2,7(27)

2,6(26)

2,4(24)

1,7(17)

В5

75

-

-

2,3(23)

2,2(22)

2,1(21)

2,0(20)

1,8(18)

1,3(13)

В4

50

-

-

1,7(17)

1,6(16)

1,5(15)

1,4(14)

1,2(12)

0,85(8,5)

В2,5

35

-

-

-

-

1,1(11)

1,0(10)

0,9(9)

0,6(6)

В2

25

-

-

-

-

0,9(9)

0,8(8)

0,7(7)

0,5(5)

Примечания: 1. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных блоков высотой более 1000 мм принимаются по табл.4* с коэффициентом 1,1.

 

 

2. Классы бетона следует принимать по табл.1 СТ СЭВ 1406-78. За марку крупных бетонных блоков и блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжатие, МПа (кгс/см
), эталонного образца-куба, испытанного согласно требованиям ГОСТ 10180-90 и ГОСТ 8462-85.
 

3. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных бетонных блоков и блоков из природного камня, растворные швы в которой выполнены под рамку с разравниванием и уплотнением рейкой (о чем указывается в проекте), допускается принимать по табл.4* с коэффициентом 1,2.

 

3.4. Расчетные сопротивления
сжатию кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и природных камней (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200-300 мм приведены в табл.5.
 

Таблица 5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Марка камня

Расчетные сопротивления
, МПа (кгс/см
), сжатию кладки из сплошных бетонных,
 

гипсобетонных и природных камней (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200-300 мм

  

  

при марке раствора

при прочности раствора

  

200

150

100

75

50

25

10

4

0,2 (2)

нулевой

 

1000

13,0(130)

12,5(125)

12,0(120)

11,5(115)

11,0(110)

10,5(105)

9,5(95)

8,5(85)

8,3(83)

8,0(80)

800

11,0(110)

10,5(105)

10,0(100)

9,5(95)

9,0(90)

8,5(85)

8,0(80)

7,0(70)

6,8(68)

6,5(65)

600

9,0(90)

8,5(85)

8,0(80)

7,8(78)

7,5(75)

7,0(70)

6,0(60)

5,5(55)

5,3(53)

5,0(50)

500

7,8(78)

7,3(73)

6,9(69)

6,7(67)

6,4(64)

6,0(60)

5,3(53)

4,8(48)

4,6(46)

4,3(43)

400

6,5(65)

6,0(60)

5,8(58)

5,5(55)

5,3(53)

5,0(50)

4,5(45)

4,0(40)

3,8(38)

3,5(35)

300

5,8(58)

4,9(49)

4,7(47)

4,5(45)

4,3(43)

4,0(40)

3,7(37)

3,3(33)

3,1(31)

2,8(28)

200

4,0(40)

3,8(38)

3,6(36)

3,5(35)

3,3(33)

3,0(30)

2,8(28)

2,5(25)

2,3(23)

2,0(20)

150

3,3(33)

3,1(31)

2,9(29)

2,8(28)

2,6(26)

2,4(24)

2,2(22)

2,0(20)

1,8(18)

1,5(15)

100

2,5(25)

2,4(24)

2,3(23)

2,2(22)

2,0(20)

1,8(18)

1,7(17)

1,5(15)

1,3(13)

1,0(10)

75

-

-

1,9(19)

1,8(18)

1,7(17)

1,5(15)

1,4(14)

1,2(12)

1,1(11)

0,8(8)

50

-

-

1,5(15)

1,4(14)

1,3(13)

1,2(12)

1,0(10)

0,9(9)

0,8(8)

0,6(6)

35

-

-

-

-

1,0(10)

0,95(9,5)

0,85(8,5)

0,7(7)

0,6(6)

0,45(4,5)

25

-

-

-

-

0,8(8)

0,75(7,5)

0,65(6,5)

0,55(5,5)

0,5(5)

0,35(3,5)

15

 

-

 

-

 

-

 

-

 

-

 

0,5(5)

 

0,45(4,5)

 

0,38(3,8)

 

0,35(3,5)

 

0,25(2,5)

 

Примечания: 1. Расчетные сопротивления кладки из сплошных шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, следует принимать по табл.5 с коэффициентом 0,8.     

 

 

2. Гипсобетонные камни допускается применять только для кладки стен со сроком службы 25 лет (см. п.2.3); при этом расчетное сопротивление этой кладки следует принимать по табл.5 с коэффициентами: 0,7 - для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом, 0,5 - в прочих зонах; 0,8 - для внутренних стен.

 

 

Климатические зоны принимаются в соответствии со СНиП по тепловой защите зданий.      

 

 

3. Расчетные сопротивления кладки из бетонных и природных камней марки 150 и выше с ровными поверхностями и допусками по размерам, не превышающими ±2 мм, при толщине растворных швов не более 5 мм, выполненных на цементных пастах или клеевых составах, допускается принимать по табл.5 с коэффициентом 1,3.

 

3.5*. Расчетные сопротивления
сжатию кладки из пустотелых бетонных камней пустотностью до 25% при высоте ряда кладки 200-300 мм приведены в табл.6*.
 

           

 

Таблица 6*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Марка камня

Расчетные сопротивления
, МПа (кгс/см
), сжатию кладки из бетонных камней
 

пустотностью до 25% при высоте ряда кладки 200-300 мм

 

при марке раствора

при прочности раствора

  

100

75

50

25

10

4

0,2(2)

нулевой

 

150

2,7(27)

2,6(26)

2,4(24)

2,2(22)

2,0(20)

1,8(18)

1,7(17)

1,3(13)

125

2,4(24)

2,3(23)

2,1(21)

1,9(19)

1,7(17)

1,6(16)

1,4(14)

1,1(11)

100

2,0(20)

1,8(18)

1,7(17)

1,6(16)

1,4(14)

1,3(13)

1,1(11)

0,9(9)

75

1,6(16)

1,5(15)

1,4(14)

1,3(13)

1,1(11)

1,0(10)

0,9(9)

0,7(7)

50

1,2(12)

1,15(11,5)

1,1(11)

1,0(10)

0,9(9)

0,8(8)

0,7(7)

0,5(5)

35

-

1,0(10)

0,9(9)

0,8(8)

0,7(7)

0,6(6)

0,55(5,5)

0,4(4)

25

 

-

 

-

 

0,7(7)

 

0,65(6,5)

 

0,55(5,5)

 

0,5(5)

 

0,45(4,5)

 

0,3(3)

 

15

-

 

-

 

-

 

0,45(4,5)

 

0,4(4,0)

 

0,35(3,5)

 

0,3(3,0)

 

0,2(2,0)

Примечание. Расчетные сопротивления сжатию кладки из пустотелых шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, а также кладки из гипсобетонных, пустотелых камней следует снижать в соответствии с примечаниями 1 и 2 к табл.5.

 

Расчетные сопротивления сжатию
кладки из пустотелых бетонных камней пустотностью от 30 до 40% следует принимать по табл.6* с учетом коэффициентов:
 

- на растворе марки 50 и выше - 0,8;

 

- на растворе марки 25 - 0,7;

 

- на растворе марки 10 и ниже - 0,6.

               

 

3.6. Расчетные сопротивления
сжатию кладки из природных камней (пиленых и чистой тески) при высоте ряда до 150 мм приведены в табл.7.
 

Таблица 7

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Вид кладки

 

Марка

камня

Расчетные сопротивления
, МПа (кгс/см
), сжатию кладки из природных камней низкой прочности правильной формы
 

(пиленых и чистой тески)

  

 

при марке раствора

при прочности раствора

  

  

25

10

4

0,2 (2)

нулевой

1. Из природных камней при высоте ряда до 150 мм

25

0,6(6)

0,45(4,5)

0,35(3,5)

0,3(3)

0,2(2)

 

15

0,4(4)

0,35(3,5)

0,25(2,5)

0,2(2)

0,13(1,3)

 

10

0,3(3)

0,25(2,5)

0,2(2)

0,18(1,8)

0,1(1)

 

7

0,25(2,5)

 

0,2(2)

 

0,18(1,8)

 

0,15(1,5)

 

0,07(0,7)

 

2. То же, при высоте ряда 200-300 мм

10

0,38(3,8)

0,33(3,3)

0,28(2,8)

0,25(2,5)

0,2(2)

 

7

0,28(2,8)

0,25(2,5)

0,23(2,3)

0,2(2)

0,12(1,2)

 

4

 

-

 

0,15(1,5)

 

0,14(1,4)

 

0,12(1,2)

 

0,08(0,8)

 

 

3.7. Расчетные сопротивления
сжатию бутовой кладки из рваного бута приведены в табл.8.
 

Таблица 8

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расчетные сопротивления
, МПа (кгс/см
),  сжатию бутовой кладки из рваного бута
 

Марка рваного бутового

камня

при марке раствора

при прочности раствора

 

100

75

50

25

10

4

0,2(2)

нулевой

1000

2,5(25)

2,2(22)

1,8(18)

1,2(12)

0,8(8)

0,5(5)

0,4(4)

0,33(3,3)

800

2,2(22)

2,0(20)

1,6(16)

1,0(10)

0,7(7)

0,45(4,5)

0,33(3,3)

0,28(2,8)

600

2,0(20)

1,7(17)

1,4(14)

0,9(9)

0,65(6,5)

0,4(4)

0,3(3)

0,2(2)

500

1,8(18)

1,5(15)

1,3(13)

0,85(8,5)

0,6(6)

0,38(3,8)

0,27(2,7)

0,18(1,8)

400

1,5(15)

1,3(13)

1,1(11)

0,8(8)

0,55(5,5)

0,33(3,3)

0,23(2,3)

0,15(1,5)

300

1,3(13)

1,15(11,5)

0,95(9,5)

0,7(7)

0,5(5)

0,3(3)

0,2(2)

0,12(1,2)

200

1,1(11)

1,0(10)

0,8(8)

0,6(6)

0,45(4,5)

0,28(2,8)

0,18(1,8)

0,08(0,8)

150

0,9(9)

0,8(8)

0,7(7)

0,55(5,5)

0,4(4)

0,25(2,5)

0,17(1,7)

0,07(0,7)

100

0,75(7,5)

0,7(7)

0,6(6)

0,5(5)

0,35(3,5)

0,23(2,3)

0,15(1,5)

0,05(0,5)

50

-

-

0,45(4,5)

0,35(3,5)

0,25(2,5)

0,2(2)

0,13(1,3)

0,03(0,3)

35

-

-

0,36(3,6)

0,29(2,9)

0,22(2,2)

0,18(1,8)

0,12(1,2)

0,02(0,2)

25

 

-

 

-

 

0,3(3)

 

0,25(2,5)

 

0,2(2)

 

0,15(1,5)

 

0,1(1)

 

0,02(0,2)

 

Примечания: 1. Приведенные в табл.8 расчетные сопротивления для бутовой кладки даны в возрасте 3 мес для марок раствора 4 и более. При этом марка раствора определяется в возрасте 28 дн. Для кладки в возрасте 28 дн. расчетные сопротивления, приведенные в табл.8, для растворов марки 4 и более следует принимать с коэффициентом 0,8.     

 

 

2. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, принятые в табл.8, следует умножать на коэффициент 1,5.     

 

 

3. Расчетные сопротивления бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом - на 0,1 МПа (1 кгc/см
); при кладке в траншеях "враспор" с нетронутым грунтом и при надстройках - на 0,2 МПа (2 кгс/см
).
 

 

3.8. Расчетные сопротивления
сжатию бутобетона (невибрированного) приведены в табл.9*.
 

Таблица 9*

 

 

 

 

 

 

 

 

Вид бутобетона

Расчетные сопротивления
, МПа (кгс/см
), сжатию бутобетона (невибрированного) при классе бетона
 

 

 

В15

В12,5

В10

В7,5

В3,5

В2,5

С рваным бутовым камнем марки:

 

  

  

  

  

  

  

200 и выше

4(40)

3,5(35)

3(30)

2,5(25)

2,0(20)

1,7(17)

100

-

-

-

2,2(22)

1,8(18)

1,5(15)

50 или с кирпичным боем

-

-

-

2,0(20)

1,7(17)

1,3(13)

Примечание. При вибрировании бутобетона расчетные сопротивления сжатию следует принимать с коэффициентом 1,15.

 

3.9. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25%) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл.2 c коэффициентами:

 

на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/см
) - 0,8;
 

на растворах марок 4, 10, 25 и выше - соответственно 0,85, 0,9 и 1.

 

 

3.10. Расчетные сопротивления сжатию кладки при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл.2 и 5, при высоте ряда от 300 до 500 мм - по интерполяции между значениями, принятыми по табл.4* и 5.

 

3.11*. Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в табл.2-8, следует умножать на коэффициенты условий работы
, равные:    
 
а) 0,8 - для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м
и менее;
 

б) 0,6 - для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, не армированных сетчатой арматурой;

 

в) 1,1 - для блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (
1800 кг/м
1800 кг/м
);
 

0,9 - для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов классов по прочности выше В25;

 

0,8 - для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из автоклавных ячеистых бетонов;

 

0,7 - для кладки из блоков и камней из неавтоклавных ячеистых бетонов. Виды ячеистых бетонов принимают в соответствии с ГОСТ 25485-89;

 

г) 1,15 - для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);

 

д) 0,85 - для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;

 

е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, - на коэффициенты условий работы  
по табл.33.
 

 

3.12. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл.4* с коэффициентами:      

 

 

 

 

 

 

 

0,9

при

пустотности

блоков

5%
 

     

0,5

"

"

"

25 "
 

     

0,25

"

"

"

45 ",
 

 

 

 

где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.

Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.

 

3.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в табл.4*, 5 и 7, следует принимать с коэффициентами:

 

0,8 - для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);

 

0,7 - для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).

 

3.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл.7 с коэффициентами:

 

0,7 - для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;

 

0,5 - то же, в прочих зонах;

 

0,8 - для кладки внутренних стен.

 

Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.

 

3.15. Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению
, растяжению при изгибе
и главным растягивающим напряжениям при изгибе
, срезу
при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в табл.10.
 

Таблица 10

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Вид напряженного состояния

 

 

 

 

Обозначения

Расчетные сопротивления
, МПа (кгс/ см
), кладки
 

из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых pacтворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным

и вертикальным  швам

  

  

при марке раствора

при прочности раствора 0,2(2)

  

  

50 и выше

25

10

4

 

А. Осевое растяжение

     

 

  

  

  

  

  

1. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (нормальное сцепление; рис.1)

     

  

0,08(0,8)

0,05(0,5)

0,03(0,3)

0,01(0,1)

0,005(0,05)

2. По перевязанному сечению (рис.2):

     

  

  

  

  

  

  

а) для кладки из камней правильной формы

     

  

0,16(1,6)

0,11(1,1)

0,05(0,5)

0,02(0,2)

0,01(0,1)

б) для бутовой кладки

     

  

0,12(1,2)

0,08(0,8)

0,04(0,4)

0,02(0,2)

0,01(0,1)

Б. Растяжение при изгибе

     

(
)
 

  

  

  

  

  

3. По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе (главные растягивающие напряжения при изгибе)

     

  

0,12(1,2)

0,08(0,8)

0,04(0,4)

0,02(0,2)

0,01(0,1)

4. По перевязанному сечению (рис.3):

     

  

  

  

  

  

  

а) для кладки из камней правильной формы

     

  

0,25(2,5)

0,16(1,6)

0,08(0,8)

0,04(0,4)

0,02(0,2)

б) для бутовой кладки

     

  

0,18(1,8)

0,12(1,2)

0,06(0,6)

0,03(0,3)

0,015(0,15)

В. Срез

     

 

 

 

 

 

 

5. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касательное сцепление)

     

  

0,16(1,6)

0,11(1,1)

0,05(0,5)

0,02(0,2)

0,01(0,1)

6. По перевязанному сечению для бутовой кладки

     

  

0,24(2,4)

0,16(1,6)

0,08(0,8)

0,04(0,4)

0,02(0,2)

Примечания: 1. Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия.

 

 

2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл.10, следует принимать с коэффициентами:

 

 

для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия - 1,4;

 

 

для вибрированной кирпичной кладки из керамического кирпича пластического прессования, а также  для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней - 1,25;

 

 

для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести - 0,75;

 

 

для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича - 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков - по экспериментальным данным;

 

 

для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, - по табл.33.

 

 

При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе
для всех видов кладки следует принимать по табл.10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании.
 

3. При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгибе по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в табл.10, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда.

 

                

 

Рис.1. Растяжение кладки по неперевязанному сечению

 

Рис.2. Растяжение кладки по перевязанному сечению

     

 

Рис.3. Растяжение кладки при изгибе по перевязанному сечению

 

     

3.16. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению
, растяжению при изгибе
, срезу
и главным растягивающим напряжениям при изгибе
при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в табл.11.
 

Таблица 11

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Вид напряженного состояния

 

 

Обозна- чение

Расчетные сопротивления
, МПа (кгс/см
), кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, при марке изделия
 

  

  

200

150

100

75

50

35

25

15

10

1. Осевое растяжение

 

0,25 (2,5)

0,2 (2)

0,18 (1,8)

0,13 (1,3)

0,1 (1)

0,08 (0,8)

0,06 (0,6)

0,05 (0,5)

0,03 (0,3)

2. Растяжение при изгибе и главные растягивающие напряжения

     

 

0,4 (4)

0,3 (3)

0,25 (2,5)

0,2 (2)

0,16 (1,6)

0,12 (1,2)

0,1 (1)

0,07 (0,7)

0,05 (0,5)

3. Срез

 

1,0 (10)

0,8 (8)

0,65 (6,5)

0,55 (5,5)

0,4 (4)

0,3 (3)

0,2 (2)

0,14 (1,4)

0,09 (0,9)

Примечания: 1. Расчетные сопротивления осевому растяжению
, растяжению при изгибе
и главным растягивающим напряжениям
отнесены ко всему сечению разрыва кладки.     
 
2. Расчетные сопротивления срезу по перевязанному сечению
отнесены только к площади сечения кирпича или камня (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов.
 

 

3.17. Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению
, главным растягивающим напряжениям
и растяжению при изгибе
приведены в табл.12*.
 

Таблица 12*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Вид напряженного состояния

 

Обозна- чение

Расчетные сопротивления
, МПа (кгс/см
), бутобетона осевому растяжению, главным растягивающим напряжениям
 

и растяжению при изгибе при классе бетона

  

  

В15

 В12,5

В7,5

В5

В3,5

В2,5

1. Осевое растяжение и главные растягивающие напряжения

 

0,2(2,0)

0,18(1,8)

0,16(1,6)

0,14(1,4)

0,12(1,2)

0,1(1,0)

2. Растяжение при изгибе

 

0,27(2,7)

0,25(2,5)

0,23(2,3)

0,2(2,0)

0,18(1,8)

0,16(1,6)

 

3.18. Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.

 

3.19. Расчетные сопротивления арматуры
, принимаемые в соответствии со СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, следует умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы
, приведенные в табл.13.
 

Таблица 13

 

 

 

 

 

 

Вид армирования конструкций

Коэффициенты условий работы
для арматуры классов
 

  

А-I

A-II

Bp-I

1. Сетчатое армирование

0,75

_

0,6

2. Продольная арматура в кладке:

  

  

  

а) продольная арматура растянутая

1

1

1

б) то же, сжатая

0,85

0,7

0,6

в) отогнутая арматура и хомуты

0,8

0,8

0,6

3. Анкеры и связи в кладке:

  

  

  

а) на растворе марки 25 и выше

0,9

0,9

0,8

б) на растворе марки 10 и ниже

0,5

0,5

0,6

Примечания: 1. При применении других видов арматурных сталей расчетные сопротивления, приведенные в СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, принимаются не выше, чем для арматуры классов A-II или соответственно Bp-I.

 

 

2. При расчете зимней кладки, выполненной способом замораживания, расчетные сопротивления арматуры при сетчатом армировании следует принимать с дополнительным коэффициентом условий работы
, приведенным в табл.33.     
 

 

 

 МОДУЛИ УПРУГОСТИ И ДЕФОРМАЦИЙ КЛАДКИ ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОЙ

И ДЛИТЕЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ, УПРУГИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАДКИ,

ДЕФОРМАЦИИ УСАДКИ, КОЭФФИЦИЕНТЫ

ЛИНЕЙНОГО РАСШИРЕНИЯ И ТРЕНИЯ

3.20. Модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки
при кратковременной нагрузке должен приниматься равным:
 

для неармированной кладки

 

;                                                         (1)
 

для кладки с продольным армированием

 

.                                                      (2)
 
В формулах (1) и (2)
- упругая характеристика кладки, принимается по п.3.21.
 

Модуль упругости кладки с сетчатым армированием принимается таким же, как для неармированной кладки.

 

Для кладки с продольным армированием упругую характеристику следует принимать такой же, как для неармированной кладки;
- временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки, определяемое по формуле
 
,                                                                 (3)
 
где
- коэффициент, принимаемый по табл.14;
 
- расчетные сопротивления сжатию кладки, принимаемые по табл.2-9* с учетом коэффициентов, приведенных в примечаниях к этим таблицам, а также в пп.3.9-3.14.
 

Таблица 14

 

 

 

Вид кладки

Коэффициент
 

1. Из кирпича и камней всех видов, из крупных блоков, рваного бута и бутобетона, кирпичная вибрированная

2,0

2. Из крупных и мелких блоков из ячеистых бетонов

2,25

 

Упругую характеристику кладки с сетчатым армированием следует определять по формуле     

.                                                      (4)
 
В формулах (2) и (4)
- временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию армированной кладки из кирпича или камней при высоте ряда не более 150 мм, определяемое по формулам:
 

для кладки с продольной арматурой

 

;                                                   (5)
 

для кладки с сетчатой арматурой

,                                                  (6)
 
- процент армирования кладки;      
 

для кладки с продольной арматурой      

 

,
 

           

где
и
- соответственно площади сечения арматуры и кладки, для кладки с сетчатой арматурой  
определяется по п.4.30*;
 
- нормативные сопротивления арматуры в армированной кладке, принимаемые для сталей классов А-I и А-II в соответствии со СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, а для стали класса Вр-I - с коэффициентом условий работы 0,6 по тому же СНиП.
 
3.21. Значения упругой характеристики  
для неармированной кладки следует принимать по табл.15*.
 

           

Таблица 15*

 

 

 

 

 

 

 

  

Упругая характеристика
 

Вид кладки

при марках раствора

при прочности раствора

  

25-200

10

4

0,2(2)

нулевой

 

1. Из крупных блоков, изготовленных из тяжелого и крупнопористого бетона на тяжелых заполнителях и из тяжелого природного камня (
1800 кг/м
)
 

1500

1000

750

750

500

2. Из камней, изготовленных из тяжелого бетона, тяжелых природных камней и бута

1500

1000

750

500

350

3. Из крупных блоков, изготовленных из бетона на пористых заполнителях и поризованного, крупнопористого бетона на легких заполнителях, плотного силикатного бетона и из легкого природного камня

1000

750

500

500

350

4. Из крупных блоков, изготовленных из ячеистых бетонов:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

     автоклавных

750

750

500

500

350

     неавтоклавных

500

500

350

350

350

5. Из камней, изготовленных из ячеистых бетонов:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

     автоклавных

750

500

350

350

200

     неавтоклавных

500

350

200

200

200

6. Из керамических камней всех видов

1200

1000

750

500

350

7. Из кирпича керамического пластического прессования полнотелого и пустотелого, из пустотелых силикатных камней, из камней, изготовленных из бетона на пористых заполнителях и поризованного, из легких природных камней

1000

750

500

350

200

8. Из кирпича силикатного полнотелого и пустотелого

750

500

350

350

200

9. Из кирпича керамического полусухого прессования полнотелого и пустотелого

500

500

350

350

200

Примечания: 1. При определении коэффициентов продольного изгиба для элементов с гибкостью
или отношением
(см. п.4.2) допускается принимать величины упругой характеристики кладки из кирпича всех видов как из кирпича пластического прессования.
 
2. Приведенные в табл.15* (поз.7-9) значения упругой характеристики
 для кирпичной кладки распространяются на виброкирпичные панели и блоки.     
 
3. Упругая характеристика бутобетона принимается равной
=2000.     
 
4. Для кладки на легких растворах значения упругой характеристики
следует принимать по табл.15* с коэффициентом 0,7.     
 

5. Упругие характеристики кладки из природных камней допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.

 

           

3.22. Модуль деформаций кладки
должен приниматься:
 

а) при расчете конструкций по прочности кладки для определения усилий в кладке, рассматриваемой в предельном состоянии сжатия при условии, что деформации кладки определяются совместной работой с элементами конструкций из других материалов (для определения усилий в затяжках сводов, в слоях сжатых многослойных сечений, усилий, вызываемых температурными деформациями, при расчете кладки над рандбалками или под распределительными поясами), по формуле   

        

,                                                                           (7)
 
где
- модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки, определяемый по формулам (1) и (2).
 

б) при определении деформаций кладки от продольных или поперечных сил, усилий в статически неопределимых рамных системах, в которых элементы конструкций из кладки работают совместно с элементами из других материалов, периода колебаний каменных конструкций, жесткости конструкций по формуле

 

.                                                                         (8)
 

3.23*. Относительная деформация кладки с учетом ползучести определяется по формуле

 

,                                                                            (9)
 
где
- напряжение, при котором определяется
;
 
- коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки:
 
=1,8 - для кладки из керамических камней с вертикальными щелевидными пустотами (высота камня от 138 до 220 мм);
 

           

=2,2 - для кладки из керамического кирпича пластического и полусухого прессования;
 

           

=2,8 - для кладки из крупных блоков или камней, изготовленных из тяжелого бетона;
 
=3,0 - для кладки из силикатного кирпича и камней полнотелых и пустотелых, а также из камней, изготовленных из бетона на пористых заполнителях или поризованного и силикатных крупных блоков;
 
=3,5 - для кладки из мелких и крупных блоков или камней, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов;
 

                   

=4,0 - то же, из неавтоклавных ячеистых бетонов.
 

            

3.24. Модуль упругости кладки
при постоянной и длительной нагрузке с учетом ползучести следует уменьшать путем деления его на коэффициент ползучести
.
 

  

3.25*. Модуль упругости и деформаций кладки из природных камней допускается принимать по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.

 

3.26*. Деформации усадки кладки из керамического кирпича и керамических камней не учитываются.

 

Деформации усадки следует принимать для кладок:

 

из кирпича, камней, мелких и крупных блоков, изготовленных на силикатном или цементном вяжущем,  - 3
·10
;
 
из камней и блоков, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов на песке и вторичных продуктах обогащения различных руд - 4
·10
;
 
то же, из автоклавных бетонов на золе - 6
·10
;
 

             

   

3.27. Модуль сдвига кладки следует принимать равным
, где
- модуль упругости при сжатии.
 

  

3.28. Величины коэффициентов линейного расширения кладки следует принимать по табл.16.

 

Таблица 16

 

 

 

 

Материал кладки

Коэффициент линейного расширения кладки
, град.
 

1. Кирпич керамический полнотелый, пустотелый и керамические камни

0,000005

2. Кирпич силикатный, камни и блоки бетонные и бутобетон

0,00001

3. Природные камни, камни и блоки из ячеистых бетонов

0,000008

Примечание. Величины коэффициентов линейного расширения для кладки из других материалов допускается принимать по опытным данным.

 

3.29. Коэффициент трения следует принимать по табл.17.

 

 Таблица 17

 

 

 

 

  

Материал

Коэффициент трения
при состоянии поверхности
 

  

сухом

влажном

1. Кладка по кладке или бетону

0,7

0,6

2. Дерево по кладке или бетону

0,6

0,5

3. Сталь по кладке или бетону

0,45

0,35

4. Кладка и бетон по песку или гравию

0,6

0,5

5. То же, по суглинку

0,55

0,4

6. То же, по глине

0,5

0,3

 

 

 4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ

СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ (ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ)

 

 

КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

 

 

Центрально-сжатые элементы

           

4.1. Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном сжатии следует производить по формуле

 

 

,                                                                 (10)
 

 

 

где
- расчетная продольная сила;
 
- расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое по табл.2-9*;
 
- коэффициент продольного изгиба, определяемый по п.4.2;
 
- площадь сечения элемента;
 
- коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки и определяемый по формуле (16) при
=0.
 
При меньшем размере прямоугольного поперечного сечения элементов
см (или с меньшим радиусом инерции элементов любого сечения
см) коэффициент
следует принимать равным единице.
 
4.2. Коэффициент продольного изгиба
для элементов постоянного по длине сечения следует принимать по табл.18 в зависимости от гибкости элемента
 
                                                      (11)
 

или прямоугольного сплошного сечения при отношении

                                                     (12)
 
и упругой характеристики кладки
, принимаемой по табл.15*, а для кладки с сетчатым армированием - по формуле (4).
 

               

 

Таблица 18

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Гибкость

Коэффициент продольного изгиба
 
при упругих характеристиках кладки
 
 

 

 

 

1500

1000

750

500

350

200

100

4

14

1

1

1

0,98

0,94

0,9

0,82

6

21

0,98

0,96

0,95

0,91

0,88

0,81

0,68

8

28

0,95

0,92

0,9

0,85

0,8

0,7

0,54

10

35

0,92

0,88

0,84

0,79

0,72

0,6

0,43

12

42

0,88

0,84

0,79

0,72

0,64

0,51

0,34

14

49

0,85

0,79

0,73

0,66

0,57

0,43

0,28

16

56

0,81

0,74

0,68

0,59

0,5

0,37

0,23

18

63

0,77

0,7

0,63

0,53

0,45

0,32

-

22

76

0,69

0,61

0,53

0,43

0,35

0,24

-

26

90

0,61

0,52

0,45

0,36

0,29

0,2

-

30

104

0,53

0,45

0,39

0,32

0,25

0,17

-

34

118

0,44

0,38

0,32

0,26

0,21

0,14

-

38

132

0,36

0,31

0,26

0,21

0,17

0,12

-

42

146

0,29

0,25

0,21

0,17

0,14

0,09

-

46

160

0,21

0,18

0,16

0,13

0,1

0,07

-

50

173

0,17

0,15

0,13

0,1

0,08

0,05

-

54

 

187

 

0,13

 

0,12

 

0,1

 

0,08

 

0,06

 

0,04

 

-

 

Примечания: 1. Коэффициент
при промежуточных величинах гибкостей определяется по интерполяции.
 
2. Коэффициент
для отношений
, превышающих предельные (пп.6.16-6.20), следует принимать при определении
(п.4.7) в случае расчета на внецентренное сжатие с большими эксцентриситетами.
 

3. Для кладки с сетчатым армированием величины упругих характеристик, определяемые по формуле (4), могут быть менее 200.

 

В формулах (11) и (12):

 

- расчетная высота (длина) элемента, определяемая согласно указаниям п.4.3;
 
- наименьший радиус инерции сечения элемента;
 
- меньший размер прямоугольного сечения.
 

   

4.3. Расчетные высоты стен и столбов
при определении коэффициентов продольного изгиба
в зависимости от условий опирания их на горизонтальные опоры следует принимать:
 
а) при неподвижных шарнирных опорах
(рис.4,
);
 
б) при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре: для однопролетных зданий
, для многопролетных зданий
(рис.4,
);
 
в) для свободно стоящих конструкций
(рис.4,
);
 
г) для конструкций с частично защемленными опорными сечениями - с учетом фактической степени защемления, но не менее
, где
- расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами, при железобетонных горизонтальных опорах - расстояние между ними в свету.
 
 
Рис.4. Коэффициенты
и
по высоте сжатых стен и столбов
 
 
- шарнирно опертых на неподвижные опоры;
 
 
- защемленных внизу и имеющих верхнюю упругую опору;
 
 
- свободно стоящих
 
Примечания: 1. При жестких опорах (см. п.6.7) и заделке в стены сборных железобетонных перекрытий принимается
, а при монолитных железобетонных перекрытиях, опираемых на стены по четырем сторонам,
.
 

         

  

2. Если нагрузкой является только собственная масса элемента в пределах рассчитываемого участка, то расчетную высоту
сжатых элементов, указанную в п.4.3, следует уменьшить путем умножения на коэффициент 0,75.
 

 

4.4. Значения коэффициентов
и
для стен и столбов, опирающихся на шарнирные неподвижные опоры, с расчетной высотой
(см. п.4.3) при расчете сечений, расположенных в средней трети высоты
, следует принимать постоянными, равными расчетным значениям
и
, определенным для данного элемента. При расчете сечений на участках в крайних третях
коэффициенты
и
увеличиваются по линейному закону до единицы на опоре (рис.4,
).
 
Для стен и столбов, имеющих нижнюю защемленную и верхнюю упругую опоры, при расчете сечений нижней части стены или столба до высоты
принимаются расчетные значения
и
, а при расчете сечений верхней части стены или столба значения
и
для этих сечений увеличиваются до единицы по линейному закону (рис.4,
).
 
Для свободно стоящих стен и столбов при расчете сечений в их нижней части (до высоты
) принимаются расчетные значения
и
, а в верхней половине значения
и
увеличиваются до единицы по линейному закону (рис.4,
).
 
В месте пересечения продольной и поперечной стен, при условии их надежного взаимного соединения, коэффициенты
и
разрешается принимать равными 1. На расстоянии
от пересечения стен коэффициенты
и
определяются по пп.4.1-4.3. Для промежуточных вертикальных участков коэффициенты
и
принимаются по интерполяции.
 
4.5. В стенах, ослабленных проемами, при расчете простенков коэффициент
принимается по гибкости стены.
 

Для узких простенков, ширина которых меньше толщины стены, производится также расчет простенка в плоскости стены, при этом расчетная высота простенка принимается равной высоте проема.

 

 

4.6. Для ступенчатых стен и столбов, верхняя часть которых имеет меньшее поперечное сечение, коэффициенты
и
определяются:
 
а) при опирании стен (столбов) на неподвижные шарнирные опоры - по высоте
(
- высота стены или столба согласно п.4.3) и наименьшему сечению, расположенному в средней трети высоты
;
 
б) при упругой верхней опоре или при ее отсутствии - по расчетной высоте
, определенной согласно п.4.3, и сечению у нижней опоры, а при расчете верхнего участка стены (столба) высотой
- по расчетной высоте
и поперечному сечению этого участка;  
определяется так же, как
, но при
.
 

 

Внецентренно сжатые элементы

4.7. Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле     

 

,                                                       (13)
 
где
- площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений (рис.5), определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы
. Положение границы площади
определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести для прямоугольного сечения
 
,                                                           (14)
 
.                                                            (15)
 

В формулах (13)-(15):

 

- расчетное сопротивление кладки сжатию;
 
- площадь сечения элемента;
 
- высота сечения в плоскости действия изгибающего момента;
 
- эксцентриситет расчетной силы
относительно центра тяжести сечения;
 
- коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента
(см. пп.4.2, 4.3) по табл.18;
 
- коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента
по табл.18 в плоскости действия изгибающего момента при отношении
 
 

или гибкости

 

,
 
где
и
- высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения
в плоскости действия изгибающего момента.
 
Для прямоугольного сечения
.
 
Для таврового сечения (при
) допускается приближенно принимать
и
, где
- расстояние от центра тяжести сечения элемента до его края в сторону эксцентриситета;
- ширина сжатой полки или толщина стенки таврового сечения в зависимости от направления эксцентриситета.
 
 

Рис.5. Внецентренное сжатие

При знакопеременной эпюре изгибающего момента по высоте элемента (рис.6) расчет по прочности следует производить в сечениях с максимальными изгибающими моментами различных знаков. Коэффициент продольного изгиба
следует определять по высоте части элемента в пределах однозначной эпюры изгибающего момента при отношениях или гибкостях
 
 

и

,
 
где
и
- высоты частей элемента с однозначной эпюрой изгибающего момента;
 
и
- высоты и радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами;
 
-  коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в табл.19*;
 
- коэффициент, определяемый по формуле
 
 
,                                             (16)
 
где
- расчетная продольная сила от длительных нагрузок;
 
     
- коэффициент, принимаемый по табл.20;
 

     

- эксцентриситет от действия длительных нагрузок.
 

        

 

Рис.6. Знакопеременная эпюра изгибающего момента

для внецентренно сжатого элемента

                         

 

Таблица 19*

 

 

 

 

 

Вид кладки

Значения
для сечений
 

  

произвольной формы

прямоугольного

1. Кладка всех видов, кроме указанных в поз.2

 
 

 

2. Кладка из керамических кирпича, камней и блоков пустотностью более 25%; из камней и крупных блоков, изготовленных из ячеистых и крупнопористых бетонов; из природных камней (включая бут)

1

1

Примечание. Если
, то при определении коэффициента
вместо
следует принимать
.
 

 

 

Таблица 20

 

 

 

 

 

 

 

Гибкость

Коэффициент
для кладки
 
 

 

 

из керамических кирпича и камней; из камней и крупных блоков из тяжелого бетона; из природных камней всех видов

из силикатного кирпича и силикатных камней; камней из бетона на пористых заполнителях; крупных блоков из ячеистого бетона

  

  

при проценте продольного армирования

  

  

0,1 и менее

0,3 и более

0,1 и менее

0,3 и более

10
 
35
 

0

0

0

0

12

42

0,04

0,03

0,05

0,03

14

49

0,08

0,07

0,09

0,08

16

56

0,12

0,09

0,14

0,11

18

63

0,15

0,13

0,19

0,15

20

70

0,20

0,16

0,24

0,19

22

76

0,24

0,20

0,29

0,22

24

83

0,27

0,23

0,33

0,26

26

 

90

 

0,31

 

0,26

 

0,38

 

0,30

 

Примечание. Для неармированной кладки значения коэффициента
следует принимать как для кладки с армированием 0,1% и менее. При проценте армирования более 0,1 и менее 0,3 коэффициент
определяется интерполяцией.
 

 

 

          

         При
см или
cм коэффициент
следует принимать равным единице.
 

   

4.8. При
, кроме расчета внецентренно сжатых элементов по формуле (13), следует производить расчет по раскрытию трещин в швах кладки согласно указаниям п.5.3.
 

          

 

4.9. При расчете несущих и самонесущих стен (см. п.6.6) толщиной 25 см и менее следует учитывать случайный эксцентриситет
, который должен суммироваться с эксцентриситетом продольной силы.
 

Величину случайного эксцентриситета следует принимать равной: для несущих стен - 2 см; для самонесущих стен, а также для отдельных слоев трехслойных несущих стен - 1 см; для перегородок и ненесущих стен, а также заполнений фахверковых стен случайный эксцентриситет допускается не учитывать.

 

 

4.10. Наибольшая величина эксцентриситета (с учетом случайного) во внецентренно сжатых конструкциях без продольной арматуры в растянутой зоне не должна превышать: для основных сочетаний нагрузок -
, для особых -
; в стенах толщиной 25 см и менее: для основных сочетаний нагрузок -
, для особых -
, при этом расстояние от точки приложения силы до более сжатого края сечения для несущих стен и столбов должно быть не менее 2 см.
 
4.11. Элементы, работающие на внецентренное сжатие, должны быть проверены расчетом на центральное сжатие в плоскости, перпендикулярной к плоскости действия изгибающего момента в тех случаях, когда ширина их поперечного сечения
.
 

 КОСОЕ ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ

4.12. Расчет элементов при косом внецентренном сжатии следует производить по формуле (13) при прямоугольной эпюре напряжений в обоих направлениях. Площадь сжатой части сечения
условно принимается в виде прямоугольника, центр тяжести которого совпадает с точкой приложения силы и две стороны ограничены контуром сечения элемента (рис.7), при этом
;
и
, где
и
- расстояния от точки приложения силы
до ближайших границ сечения.
 

                    

 

Рис.7. Расчетная схема прямоугольного сечения

при косом внецетренном сжатии

 

В случаях сложного по форме сечения для упрощения расчета допускается принимать прямоугольную часть сечения без учета участков, усложняющих его форму (рис.8).

 

Рис.8. Расчетная схема сложного сечения при косом внецентренном сжатии;

площади
и
в расчете не учитываются
 
Величины
и
определяются дважды:
 
а) при высоте сечения
или радиусе инерции
и эксцентриситете
в направлении
;
 
б) при высоте сечения
или радиусе инерции
и эксцентриситете
в направлении
.
 
За расчетную несущую способность принимается меньшая из двух величин, вычисленных по формуле (13) при двух значениях
и
.
 
Если  
или
, то кроме расчета по несущей способности должен производиться расчет по раскрытию трещин в соответствующем направлении по указаниям п.5.3.
 

 

СМЯТИЕ (МЕСТНОЕ СЖАТИЕ)

4.13. Расчет сечений на смятие при распределении нагрузки на части площади сечения следует производить по формуле

 

,                                                                 (17)
 
где
- продольная сжимающая сила от местной нагрузки;
 
- расчетное сопротивление кладки на смятие, определяемое согласно указаниям п.4.14;
 
- площадь смятия, на которую передается нагрузка;
 
- для кирпичной и виброкирпичной кладки, а также кладки из сплошных камней или блоков, изготовленных из тяжелого и легкого бетонов;
 
=1 - для кладки из пустотелых бетонных или сплошных камней и блоков из крупнопористого и ячеистого бетонов;
 
-   коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки.
 
При равномерном распределении давления
=1, при треугольной эпюре давления
=0,5.
 

Если под опорами изгибаемых элементов не требуется установка распределительных плит, то допускается принимать
=0,75 - для кладок из материалов, указанных в поз.1 и 2 табл.21*, и  
=0,5 - для кладок из материалов, указанных в поз.3 этой таблицы.
 

     

 

Таблица 21*

 

 

 

 

 

 

 

  

для нагрузок по схеме
 

Материал кладки

рис.9,

,
,
,
,  
 

 

рис.9,

 
,
,
,
 

 

местная нагрузка

сумма местной и основной нагрузок

 

местная нагрузка

сумма местной и основной нагрузок

1. Полнотелый кирпич, сплошные камни и крупные блоки из тяжелого бетона или бетона на пористых заполнителях М50 и выше

2

2

1

1,2

2. Керамические кирпич и камни с пустотами, бутобетон

1,5

2

1

1,2

3. Пустотелые бетонные камни и блоки. Сплошные камни и блоки из бетона М35. Камни и блоки из ячеистого бетона и природного камня

1,2

1,5

1

1

Примечание. Для кладок всех видов на неотвердевшем растворе или на замороженном растворе в период его оттаивания при зимней кладке, выполненной способом замораживания, принимаются значения
, указанные в поз.3 настоящей таблицы.
 
Для кирпича, камней и блоков пустотностью более 25% значение коэффициента
принимается равным 1.
 

 

4.14. Расчетное сопротивление кладки на смятие  
следует определять по формуле
 
;                                                            (18)
 
 
,                                                        (19)
 
где
- расчетная площадь сечения, определяемая согласно указаниям п.4.16;
 
- коэффициент, зависящий от материала кладки и места приложения нагрузки, определяется по табл. 21*.
 
При расчете на смятие кладки с сетчатым армированием расчетное сопротивление кладки
принимается в формуле (17) большим из двух значений:
, определяемого по формуле (18) для неармированной кладки, или
, где
- расчетное сопротивление кладки с сетчатым армированием при осевом сжатии, определяемое по формуле (27) или (28).
 
4.15. При одновременном действии местной (опорные реакции балок, прогонов, перекрытий и т.п.) и основной нагрузок (вес вышележащей кладки и нагрузка, передающаяся на эту кладку) расчет производится раздельно на местную нагрузку и на сумму местной и основной нагрузок, при этом принимаются различные значения
согласно табл.21*.
 

При расчете на сумму местной и основной нагрузок разрешается учитывать только ту часть местной нагрузки, которая будет приложена до загружения площади смятия основной нагрузкой.

 

Примечание. В случае, когда площадь сечения достаточна для восприятия одной лишь местной нагрузки, но недостаточна для восприятия суммы местной и основной нагрузок, допускается устранять передачу основной нагрузки на площадь смятия путем устройства промежутка или укладки мягкой прокладки над опорным концом прогона, балки или перемычки.

 

 

4.16. Расчетная площадь сечения
определяется по следующим правилам:
 
а) при площади смятия, включающей всю толщину стены, в расчетную площадь смятия включаются участки длиной не более толщины стены в каждую сторону от границы местной нагрузки (см. рис.9,
);
 
б) при площади смятия, расположенной на краю стены по всей ее толщине, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается также расчетная площадь, указанная на рис.9,
пунктиром;
 
в) при опирании на стену концов прогонов и балок в расчетную площадь смятия включается площадь сечения стены шириной, равной глубине заделки опорного участка прогона или балки и длиной не более расстояния между осями двух соседних пролетов между балками (рис. 9,
); если расстояние между балками превышает двойную толщину стены, длина расчетной площади сечения определяется как сумма ширины балки
и удвоенной толщины стены
(рис.9,
);
 
г) при смятии под краевой нагрузкой, приложенной к угловому участку стены, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь, ограниченная на рис.9,
пунктиром;
 
д) при площади смятия, расположенной на части длины и ширины сечения, расчетная площадь принимается согласно рис.9,
. Если площадь смятия расположена вблизи от края сечения, то при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь сечения, не меньшая, чем определяемая по рис.9,
, при приложении той же нагрузки к угловому участку стены;
 
е) при площади смятия, расположенной в пределах пилястры, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь, ограниченная на рис.9,
пунктиром;
 
ж) при площади смятия, расположенной в пределах пилястры и части стены или простенка, увеличение расчетной площади по сравнению с площадью смятия следует учитывать только для нагрузки, равнодействующая которой приложена в пределах полки (стены) или же в пределах ребра (пилястры) с эксцентриситетом
в сторону стены (где
- длина площади смятия,
- эксцентриситет по отношению к оси площади смятия). В этих случаях в расчетную площадь сечения включается, кроме площади смятия, часть площади сечения полки шириной
, равной глубине заделки опорной плиты в кладку стены и длиной в каждую сторону от края плиты не более толщины стены (рис.9,
);
 
з) если сечение имеет сложную форму, не допускается учитывать при определении расчетной площади сечения участки, связь которых с загруженным участком недостаточна для перераспределения давления (участки 1 и 2 на рис.9,
).
 
Примечание. Во всех случаях, приведенных на рис.9, в расчетную площадь сечения
включается площадь смятия
.
 
 

Рис.9. Определение расчетных площадей сечений при местном сжатии

 

 
 - различные случаи местного сжатия
 

4.17. При опирании на край кладки изгибаемых элементов (балок, прогонов и т.п.) без распределительных плит или с распределительными плитами, которые могут поворачиваться вместе с концами элемента, длина опорного участка элемента должна приниматься по расчету. При этом плита обеспечивает распределение нагрузки только по своей ширине в направлении, перпендикулярном изгибаемому элементу.

 

Указания настоящего пункта не распространяются на расчет опор висячих стен, который производится согласно пп.4.13 и 6.5.

 

Примечания: 1. При необходимости увеличения площади смятия под опорными плитами следует укладывать на них стальные прокладки, фиксирующие положение опорного давления.

 

2. Конструктивные требования к участкам кладки, загруженным местными нагрузками, приводятся в пп.6.40-6.43.

 

 

 

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.18*. Расчет изгибаемых неармированных элементов следует производить по формуле

 

,                                                             (20)
 
где
- расчетный изгибающий момент;
 
- момент сопротивления сечения кладки при упругой ее работе;
 
- расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе по перевязанному сечению (см. табл.10-12).
 

Расчет изгибаемых неармированных элементов на поперечную силу следует производить по формуле

 

,                                                              (21)
 
где
- расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям при изгибе, по табл.11-12;
 
- ширина сечения;
 
- плечо внутренней пары сил, для прямоугольного сечения,
.
 

Примечание. Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на изгиб по неперевязанному сечению, не допускается.

 

 

ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.19. Расчет элементов неармированных каменных конструкций на прочность при осевом растяжении следует производить по формуле

 

,                                                            (22)
 
где
- расчетная осевая сила при растяжении;
 
- расчетное сопротивление кладки растяжению, принимаемое по табл.10-12 по перевязанному сечению;
 
- расчетная площадь сечения нетто.
 

Примечание. Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на осевое растяжение по неперевязанному сечению, не допускается.

 

 

 

СРЕЗ

4.20. Расчет неармированной кладки на срез по горизонтальным неперевязанным швам и перевязанным швам для бутовой кладки следует производить по формуле

 

,                                      (23)
 
где
- расчетное сопротивление срезу (см. табл.10);
 
- коэффициент трения по шву кладки, принимаемый для кладки из кирпича и камней правильной формы равным 0,7;
 
- среднее напряжение сжатия при наименьшей расчетной нагрузке, определяемой с коэффициентом перегрузки 0,9;
 
- коэффициент, принимаемый равным 1,0 для кладки из полнотелого кирпича и камней и равным 0,5 для кладки из пустотелого кирпича и камней с вертикальными пустотами, а также для кладки из рваного бутового камня;
 

- расчетная площадь сечения.
 

Расчет кладки на срез по перевязанному сечению (по кирпичу или камню) следует производить по формуле (23) без учета обжатия (2-й член формулы 23). Расчетные сопротивления кладки должны приниматься по табл.11.

 

При внецентренном сжатии с эксцентриситетами, выходящими за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений
), в расчетную площадь сечения включается только площадь сжатой части сечения
.
 

    

 

 

МНОГОСЛОЙНЫЕ СТЕНЫ (СТЕНЫ ОБЛЕГЧЕННОЙ КЛАДКИ

И СТЕНЫ С ОБЛИЦОВКАМИ)

4.21. Отдельные слои многослойных стен должны быть соединены между собой жесткими или гибкими связями (см. пп.6.30-6.31). Жесткие связи должны обеспечивать распределение нагрузки между конструктивными слоями.

 

4.22. При расчете многослойных стен на прочность различаются два случая:

 

а) жесткое соединение слоев. Различную прочность и упругие свойства слоев, а также неполное использование прочности их при совместной работе в стене следует учитывать путем приведения площади сечения к материалу основного несущего слоя. Эксцентриситеты всех усилий должны определяться по отношению к оси приведенного сечения;

 

б) гибкое соединение слоев. Каждый слой следует рассчитывать раздельно на воспринимаемые им нагрузки, нагрузки от покрытий и перекрытий должны передаваться только на внутренний слой. Нагрузку от собственного веса утеплителя следует распределять на несущие слои пропорционально их сечению.

 

4.23. При приведении сечения стены к одному материалу толщина слоев должна приниматься фактической, а ширина слоев (по длине стены) изменяться пропорционально отношению расчетных сопротивлений и коэффициентов использования прочности слоев по формуле

 

 
,                                                       (24)
 
где
- приведенная ширина слоя;
 
- фактическая ширина слоя;
 
- расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности слоя, к которому приводится сечение;
 
- расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности любого другого слоя стены.
 

Коэффициенты использования прочности слоев в многослойных стенах
и
приведены в табл.22*.  
 

   

 

Таблица 22*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Коэффициенты использования прочности слоев

  

из материалов
 
из бетонных камней
 

керамичес-

кие камни

кирпич керамический пластического прессования

кирпич силикатный

кирпич керамический полусухого прессования

  

 
 
 
 
 
 
 
 

Камни марок М25 и выше из бетонов на пористых заполнителях и из поризованных бетонов

0,8

1

0,9

1

1

0,9

1

0,85

Камни марок М25 и выше из автоклавных ячеистых бетонов

-

-

0,85

1

1

0,8

1

0,8

Камни марок М25 и выше из неавтоклавных ячеистых бетонов

-

-

0,7

1

0,8

1

0,9

1,0

 

4.24*. Расчет многослойных стен с жесткими связями следует производить:

 

а) при центральном сжатии по формуле (10);

 

б) при внецентренном сжатии по формуле (13).

 

В формулах (10) и (13) принимаются: площадь приведенного сечения
, площадь сжатой части приведенного сечения
и расчетное сопротивление слоя, к которому приводится сечение, с учетом коэффициента использования его прочности
.
 
Коэффициенты продольного изгиба
и коэффициент
следует определять по указаниям пп.4.2-4.7 для материала слоя, к которому приводится сечение.
 

         

4.25. При расчете многослойных стен с гибкими связями (без тычковой перевязки) коэффициенты
и
следует определять по пп.4.2-4.7 для условной толщины, равной сумме толщин двух конструктивных слоев, умноженной на коэффициент 0,7.
 
При различном материале слоев принимается приведенная упругая характеристика кладки
, определяемая по формуле
 
 
,                                                  (25)
 
где  
и
- упругие характеристики слоев;
 
и
- толщина слоев.
 
4.26. В двухслойных стенах при жесткой связи слоев эксцентриситет продольной силы, направленной в сторону термоизоляционного слоя относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения, не должен превышать
.
 

 

4.27. Многослойные стены с плитными утеплителями (минераловатные, полимерные и т.п. плиты), засыпками или заполнением бетоном с пределом прочности на сжатие 1,5 МПа (15 кгс/см
) и ниже следует рассчитывать по сечению кладки без учета несущей способности утеплителя.
 

4.28*. Расчет стен с облицовками, жестко соединенными с материалом стены, при наличии или отсутствии несущих теплоизоляционных слоев следует производить по правилам расчета многослойных стен (пп.4.22-4.24), по площади сечения, приведенного к одному материалу, - по формуле (24). Сечение стен с облицовкой следует приводить к материалу основного несущего слоя стены.

 

В многослойных стенах с облицовками величину коэффициента использования прочности несущего слоя, к которому приводится сечение, следует принимать по табл.22* и 23.

 

При эксцентриситете нагрузки в сторону облицовки коэффициент  
в формуле (13) следует принимать равным единице.
 
Расчет по раскрытию швов облицовки на растянутой стороне сечения при эксцентриситете в сторону кладки, превышающем
относительно оси приведенного сечения, следует производить по указаниям п.5.3.
 
Коэффициенты использования прочности слоев в стенах с облицовками
и
приведены в табл.23.
 

Таблица 23

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

  

Материал стены
 

 

Материал облицовочного слоя
 

керамические камни

керамический кирпич пластического прессования

силикатный кирпич

керамический кирпич полусухого прессования

  

 
 
 
 
 
 
 
 

 

Лицевой кирпич пластического прессования высотой 65 мм

0,8

1

1

0,9

1

0,6

1

0,65

Лицевые керамические камни со щелевидными пустотами высотой 140 мм

1

0,9

1

0,8

0,85

0,6

1

0,5

Крупноразмерные плиты из силикатного бетона

0,6

0,8

0,6

0,7

0,7

0,6

0,9

0,6

Силикатный кирпич

0,6

0,85

0,6

1

1

1

1

0,8

Силикатные камни высотой 138 мм

0,9

1

0,8

1

1

0,8

1

0,7

Крупноразмерные плиты из тяжелого цементного бетона

1

0,9

1

0,9

1

0,75

1

0,65

4.29*. При расчете стен с облицовками эксцентриситет нагрузки в сторону облицовки не должен превышать
(
- расстояние от центра тяжести приведенного сечения до края сечения в сторону эксцентриситета). При эксцентриситете, направленном в сторону внутренней грани стены
, но не менее
, расчет по формулам (10)-(13) производится без учета коэффициентов
и
, приведенных в табл.23, как однослойного сечения по материалу основного несущего слоя стены, при этом в расчет вводится вся площадь сечения элемента.
 

 

АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

 

 

           4.30*. Расчет элементов с сетчатым армированием (рис.10) при центральном сжатии следует производить по формуле

,                                                             (26)
 
где
- расчетная продольная сила;
 
       
- расчетное сопротивление при центральном сжатии, определяемое для армированной кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами по формуле
 
,                                                          (27)
 

при пустотности более 20% - по формуле:     

,                                                       (27а)
 
при прочности раствора менее 2,5 МПа (25 кгc/см
) при проверке прочности кладки в процессе ее возведения по формуле
 
,                                                 (28)
 
где
- расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора;
 
- расчетное сопротивление кладки при марке раствора 25;
 
- процент армирования по объему для сеток с квадратными ячейками из арматуры сечением
с размером ячейки
при расстоянии между сетками по высоте
.
 
,
 
       
- коэффициент, определяемый по формуле (16);
 
        
и
- соответственно объемы арматуры и кладки;
 
- коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл.18 для  
или
при упругой характеристике кладки с сетчатым армированием
, определяемой по формуле (4).
 

Примечания: 1. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при центральном сжатии не должен превышать определяемого по формуле

.
 

2. Элементы с сетчатым армированием выполняются на растворах марки не ниже 50 при высоте ряда кладки не более 150 мм.

 

При прочности раствора более 2,5 МПа (25 кгс/см
) отношение
принимается равным 1.
 
 

Рис.10. Поперечное (сетчатое) армирование каменных конструкций

 

 1 - арматурная сетка;  2 - выпуск арматурной сетки для контроля ее укладки

 

4.31. Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольного сечения
), следует производить по формуле
 
                                                     (29)
 

или для прямоугольного сечения         

,                                              (30)
 
где  
- расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии, определяемое при марке раствора 50 и выше по формуле
 

     

,                                              (31)*
 

а при марке раствора менее 25 (при проверке прочности кладки в процессе ее возведения) по формуле

 

.                                         (32)
 

Остальные величины имеют те же значения, что в пп.4.1. и 4.7.

 

Примечания. 1. При эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений
), а также при
или
применять сетчатое армирование не следует.
 

   

2. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при внецентренном сжатии не должен превышать определяемого по формуле

           

.
 

 5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ

ВТОРОЙ ГРУППЫ (ПО ОБРАЗОВАНИЮ И РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН

И ПО ДЕФОРМАЦИЯМ)

 

      

5.1. По образованию и раскрытию трещин (швов кладки) и по деформациям следует рассчитывать:

 

а) внецентренно сжатые неармированные элементы при
;
 

б) смежные, работающие совместно конструктивные элементы кладки из материалов различной деформативности (с различными модулями упругости, ползучестью, усадкой) или при значительной разнице в напряжениях, возникающих в этих элементах;

 

в) самонесущие стены, связанные с каркасами и работающие на поперечный изгиб, если несущая способность стен недостаточна для самостоятельного (без каркаса) восприятия нагрузок;

 

г) стеновые заполнения каркасов - на перекос в плоскости стен;

 

д) продольно армированные изгибаемые, внецентренно сжатые и растянутые элементы, эксплуатируемые в условиях среды, агрессивной для арматуры;

 

е) продольно армированные емкости при наличии требований непроницаемости штукатурных или плиточных изоляционных покрытий;

 

ж) другие элементы зданий и сооружений, в которых образование трещин не допускается или же раскрытие трещин должно быть ограничено по условиям эксплуатации.

 

5.2. Расчет каменных и армокаменных конструкций по предельным состояниям второй группы следует производить на воздействие нормативных нагрузок при основных их сочетаниях. Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов по раскрытию трещин при
(см. п.5.3) должен производиться на воздействие расчетных нагрузок.
 

 

5.3. Расчет по раскрытию трещин (швов кладки) внецентренно сжатых неармированных каменных конструкций следует производить при
, исходя из следующих положений:
 

при расчете принимается линейная эпюра напряжений внецентренного сжатия как для упругого тела;

 

расчет производится по условному краевому напряжению растяжения, которое характеризует величину раскрытия трещин в растянутой зоне.

 

Расчет следует производить по формуле

 

,                                                      (33)
 
где
- момент инерции сечения в плоскости действия изгибающего момента;
 
- расстояние от центра тяжести сечения до сжатого его края;
 
- расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе по неперевязанному сечению (см. табл.10);
 
- коэффициент условий работы кладки при расчете по раскрытию трещин, принимаемый по табл.24.
 

        

 

Таблица 24

 

 

 

 

 

 

 

Характеристика и условия работы кладки

Коэффициент условий работы
при предполагаемом сроке службы конструкций, лет
 

  

100

50

25

1. Неармированная внецентренно нагруженная и растянутая кладка

1,5

2,0

3,0

2. То же, с декоративной отделкой для конструкций с повышенными архитектурными требованиями

1,2

1,2

-

3. Неармированная внецентренно нагруженная кладка с гидроизоляционной штукатуркой для конструкций, работающих на гидростатическое давление жидкости

1,2

1,5

-

4. То же, с кислотоупорной штукатуркой или облицовкой на замазке на жидком стекле

0,8

1,0

1,0

Примечание. Коэффициент условий работы
 при расчете продольно армированной кладки на внецентренное сжатие, изгиб, осевое и внецентренное растяжение и главные растягивающие напряжения принимается по табл.24 с коэффициентами:
 
=1,25 при
0,1%;
 
=1 при
0,05%.
 

   

При промежуточных процентах армирования - по интерполяции, выполняемой по формуле
.
 

           

 

Остальные обозначения величин те же, что в п.4.7.

 

5.4. Конструкции, в которых по условиям эксплуатации не может быть допущено появление трещин в штукатурных и других покрытиях, должны быть проверены на деформации растянутых поверхностей. Эти деформации для неармированной кладки следует определять при нормативных нагрузках, которые будут приложены после нанесения штукатурных или других покрытий, по формулам (34)-(37). Они не должны превышать величин относительных деформаций  
, приведенных в табл.25.
 

Таблица 25

 

 

 

Вид и назначение покрытий

 

Гидроизоляционная цементная штукатурка для конструкций, подверженных гидростатическому давлению жидкостей

0,8
·10
 

 

 

Кислотоупорная штукатурка на жидком стекле или однослойное покрытие из плиток каменного литья (диабаз, базальт) на кислотоупорной замазке

0,5
·10
 

Двух- и трехслойные покрытия из прямоугольных плиток каменного литья на кислотоупорной замазке:

  

а) вдоль длинной стороны плиток

1
·10
 

б) то же, вдоль короткой стороны плиток

 

0,8
·10
 
Примечание. При продольном армировании конструкций, а также при оштукатуривании неармированных конструкций по сетке предельные относительные деформации
допускается увеличивать на 25%.
 

 

5.5. Расчет по деформациям растянутых поверхностей каменных конструкций из неармированной кладки следует производить по формулам:

 

при осевом растяжении

 

;                                                    (34)
 

при изгибе

 

 
                                                      (35)
 

     при внецентренном сжатии

     

 
                                             (36)
 

     при внецентренном растяжении

     

 
                                                 (37)
 

В формулах (34)-(37):

 

и
- продольная сила и момент от нормативных нагрузок, которые будут приложены после нанесения на поверхность кладки штукатурных или плиточных покрытий;
 
- предельные относительные деформации, принимаемые по табл.25;
 
- расстояние от центра тяжести сечения кладки до наиболее удаленной растянутой грани покрытия;
 
       
- момент инерции сечения;
 
- модуль деформаций кладки, определяемый по формуле (8).
 

 

6. УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ

 

 

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

6.1. При проверке прочности и устойчивости стен, столбов, карнизов и других элементов в период возведения зданий следует учитывать, что элементы перекрытий (балки, плиты и пр.) укладываются по ходу кладки и что возможно опирание элементов здания на свежую кладку.

 

6.2. Крупноразмерные элементы конструкций (панели, крупные блоки и т.п.) должны быть проверены расчетом для стадий их изготовления, транспортирования и монтажа. Собственный вес элементов сборных конструкций следует принимать в расчете с учетом коэффициента динамичности, величина которого принимается равной: при транспортировании - 1,8; при подъеме и монтаже - 1,5; при этом коэффициент перегрузки к собственному весу элемента не вводится. Допускается уменьшение указанных выше коэффициентов динамичности, если это подтверждено длительным опытом применения таких элементов, но не ниже 1,25.

 

6.3*. Для сплошной кладки из кирпича и камней правильной формы, за исключением кирпичных панелей, необходимо предусматривать следующие минимальные требования к перевязке:

 

а) для кладки из полнотелого кирпича толщиной 65 мм - один тычковый ряд на шесть рядов кладки, а из кирпича толщиной 88 мм и пустотелого кирпича толщиной 65 мм - один тычковый ряд на четыре ряда кладки;

 

б) для кладки из камней правильной формы при высоте ряда до 200 мм - один тычковый ряд на три ряда кладки;

 

в) для кладки из крупноформатных камней 250х510х219 мм длиной на толщину стены 510 мм перевязку следует осуществлять в полкамня по его ширине в каждом ряду.

 

6.4. Необходимо предусматривать защиту стен и столбов от увлажнения со стороны фундаментов, а также со стороны примыкающих тротуаров и отмосток устройством гидроизоляционного слоя выше уровня тротуара или верха отмостки. Гидроизоляционный слой следует устраивать также ниже пола подвала.

 

Для подоконников, поясков, парапетов и тому подобных выступающих, особо подверженных увлажнению частей стен следует предусматривать защитные покрытия из цементного раствора, кровельной стали и др. Выступающие части стен должны иметь уклоны, обеспечивающие сток атмосферной влаги.

 

6.5. Неармированные кладки из каменных материалов в зависимости от вида кладки, а также прочности камней и растворов подразделяются на четыре группы (табл.26*).

 

Таблица 26*

 

 

 

 

 

 

Вид кладки

Группа кладки

  

I

II

III

IV

1. Сплошная кладка из кирпича или камней марки 50 и выше

На растворе марки 10

и выше

На растворе марки 4

 -

 -

2. То же, марок 35 и 25

 -

На растворе марки 10

и выше

На растворе марки 4

 -

3. То же, марок 15, 10 и 7

 -

 -

На любом растворе

 

На любом растворе

4. Крупные блоки из кирпича или камней (вибрированные и невибрированные)

На растворе марки 25

и выше

-

-

-

5. Кладка из грунтовых материалов (грунтоблоки и сырцовый кирпич)

-

-

На известковом растворе

На глиняном растворе

6. Облегченная кладка из кирпича или бетонных камней с перевязкой горизонтальными тычковыми рядами или скобами

На растворе марки 50

и выше с заполнением бетоном не ниже класса В2 или вкладышами марок 25

и выше

На растворе марки 25

с заполнением бетоном или вкладышами марки 15

На растворе марки 10

и с заполнением засыпкой

 -

7. Облегченная кладка из кирпича или камней колодцевая (с перевязкой вертикальными диафрагмами)

На растворе марки 50

и выше с заполнением теплоизоля- ционными плитами или засыпкой

На растворе марки 25

с заполнением теплоизоля- ционными плитами или засыпкой

-

-

8. Кладка из постелистого бута

 -

На растворе марки 25

и выше

На растворе марок 10 и 4

На глиняном растворе

9. Кладка из рваного бута

 -

На растворе марки 50

и выше

На растворе марок 25 и 10

На растворе марки 4

10. Бутобетон

На бетоне класса В7,5 и выше

На бетоне классов B5 и B3,5

На бетоне класса B2,5

-

 

6.6. Каменные стены в зависимости от конструктивной схемы здания подразделяются на:

 

несущие, воспринимающие кроме нагрузок от собственного веса и ветра также нагрузки от покрытий, перекрытий, кранов и т.п.;

 

самонесущие, воспринимающие нагрузку только от собственного веса стен всех вышележащих этажей зданий и ветровую нагрузку;

 

ненесущие (в том числе навесные), воспринимающие нагрузку только от собственного веса и ветра в пределах одного этажа при высоте этажа не более 6 м; при большей высоте этажа эти стены относятся к самонесущим;

 

перегородки - внутренние стены, воспринимающие нагрузки только от собственного веса и ветра (при открытых оконных проемах) в пределах одного этажа при высоте его не более 6 м; при большей высоте этажа стены этого типа условно относятся к самонесущим.

 

В зданиях с самонесущими и ненесущими наружными стенами нагрузки от покрытий, перекрытий и т.п. передаются на каркас или поперечные конструкции зданий.

 

6.7. Каменные стены и столбы зданий при расчете на горизонтальные нагрузки, внецентренное и центральное сжатие следует принимать опертыми в горизонтальном направлении на междуэтажные перекрытия, покрытия и поперечные стены. Эти опоры делятся на жесткие (несмещаемые) и упругие.

 

За жесткие опоры следует принимать:

 

а) поперечные каменные и бетонные стены толщиной не менее 12 см, железобетонные толщиной не менее 6 см, контрфорсы, поперечные рамы с жесткими узлами, участки поперечных стен и другие конструкции, рассчитанные на восприятие горизонтальной нагрузки;

 

б) покрытия и междуэтажные перекрытия при расстоянии между поперечными, жесткими конструкциями не более указанных в табл.27;

 

в) ветровые пояса, фермы, ветровые связи и железобетонные обвязки, рассчитанные по прочности и по деформациям на восприятие горизонтальной нагрузки, передающейся от стен.

 

Таблица 27

 

 

 

 

 

 

 

 

Тип покрытий и перекрытий

Расстояние между поперечными жесткими конструкциями, м, при группе кладки

  

I

II

III

IV

А. Железобетонные сборные замоноличенные (см. прим.2) и монолитные

54

42

30

 -

Б. Из сборных железобетонных настилов (см. прим.3) и из железобетонных или стальных балок с настилом из плит или камней

42

36

24

-

В. Деревянные

     

30

24

18

12

Примечания: 1. Указанные в табл.27 предельные расстояния должны быть уменьшены в следующих случаях:     

 

 

а) при скоростных напорах ветра 70, 85 и 100 кгс/м
соответственно на 15, 20 и 25%;
 

б) при высоте здания 22-32 м - на 10%; 33-48 м - на 20% и более 48 м - на 25%;     

 

 

в) для узких зданий при ширине
менее двойной высоты этажа
- пропорционально отношению
.     
 

2. В сборных замоноличенных перекрытиях типа А стыки между плитами должны быть усилены для передачи через них растягивающих усилий (путем сварки выпусков арматуры, прокладки в швах дополнительной арматуры с заливкой швов раствором марки не ниже 100 - при плитах из тяжелого бетона и марки не ниже М 50 - при плитах из легкого бетона или другими способами замоноличивания).     

 

 

3. В перекрытиях типа Б швы между плитами или камнями, а также между элементами заполнения и балками должны быть тщательно заполнены раствором марки не ниже 50.     

 

 

4. Перекрытия типа В должны иметь двойной деревянный настил или настил, накат и подшивку.

 

За упругие опоры следует принимать покрытия и междуэтажные перекрытия при расстояниях между поперечными жесткими конструкциями, превышающих указанные в табл.27, при отсутствии ветровых связей, указанных в подпункте "в".

 

Стены и столбы, не имеющие связи с перекрытиями (при устройстве катковых опор и т.п.), следует рассчитывать как свободно стоящие.

           

6.8. При упругих опорах производится расчет рамной системы, стойками которой являются стены и столбы (железобетонные, кирпичные и др.), а ригелями - перекрытия и покрытия. При этом следует принимать, что стойки жестко защемлены в опорных сечениях.

 

При статических расчетах рам жесткость стен или столбов, выполненных из кирпичной или каменной кладки, допускается определять при модуле упругости кладки
и моменте инерции сечения без учета раскрытия швов, а перекрытия и покрытия следует принимать как жесткие ригели (распорки), шарнирно связанные со стенами.
 

 

6.9. В стенах с пилястрами или без пилястр ширину стены при расчете следует принимать:

 

а) если конструкция покрытия обеспечивает равномерную передачу давления по всей длине опирания его на стену, равной ширине между проемами, а в стенах без проемов равной ширине участка стены между осями пролетов;

 

б) если боковое давление от стены на покрытие передается в местах опирания на стены ферм или прогонов, то стена с пилястрой рассматривается как стойка рамы с постоянным по высоте сечением, при этом ширина полки принимается равной
в каждую сторону от края пилястры, но не более
и ширины стены между проемами (
- высота стены от уровня заделки,
- толщина стены). При отсутствии пилястр и передаче на стены сосредоточенных нагрузок ширина участка
принимается в каждую сторону от края распределительной плиты, установленной под опорами ферм или прогонов.
 

6.10. Стены и столбы, имеющие в плоскостях междуэтажных перекрытий опоры, рассматриваемые согласно п.6.7 как жесткие, рассчитываются на внецентренную нагрузку как вертикальные неразрезные балки.

 

Допускается стены или столбы считать расчлененными по высоте на однопролетные балки с расположением опорных шарниров в плоскостях опирания перекрытий. При этом нагрузку от верхних этажей следует принимать приложенной в центре тяжести сечения стены или столба вышележащего этажа; нагрузки в пределах рассчитываемого этажа принимают приложенными с фактическими эксцентриситетами относительно центра тяжести сечения стены или столба с учетом изменения сечения в пределах этажа и ослабления горизонтальными и наклонными бороздами. При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение опорного давления, допускается принимать расстояние от точки приложения опорной реакции прогонов, балок или настила до внутренней грани стены или опорной плиты равным одной трети глубины заделки, но не более 7 см.

 

Изгибающие моменты от ветровой нагрузки следует определять в пределах каждого этажа как для балки с заделанными концами, за исключением верхнего этажа, в котором верхняя опора принимается шарнирной.

 

6.11. При расчете стен (или их отдельных вертикальных участков) на вертикальные и горизонтальные нагрузки должны быть проверены:

 

а) горизонтальные сечения на сжатие или внецентренное сжатие;

 

б) наклонные сечения на главные растягивающие напряжения при изгибе в плоскости стены;

 

в) раскрытие трещин от вертикальной нагрузки разнонагруженных, связанных между собой стен или разной жесткости смежных участков стен.

 

При учете совместной работы поперечных и продольных стен при действии горизонтальной нагрузки должно быть обеспечено восприятие сдвигающих усилий в местах их взаимного примыкания, определяемых по формуле     

,                                                                   (38)
 
где
- сдвигающее усилие в пределах одного этажа;
 
- расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа;
 
- расстояние от оси продольной стены до оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане (рис.11);
 
- площадь сечения полки (участка продольной стены, учитываемого в расчете);
 
- момент инерции сечения стен относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане;
 
     
- толщина поперечной стены;
 

     

- высота этажа;
 
- расчетное сопротивление кладки срезу по вертикальному перевязанному сечению (см. п.4.20).
 
 

Рис.11. План поперечной стены и простенков продольных стен

 1 - простенок продольной стены;  2 - поперечная стена

   

При определении площади сечения полки
и момента инерции сечения стен следует учитывать указания, приведенные в п.6.9.
 

 

6.12. Расчет поперечных стен на главные растягивающие напряжения следует производить по формуле     

 
,                                                                     (39)
 

при наличии в стене растянутой части сечения - по формуле     

 
.                                                                 (40)
 

В формулах (39) и (40):

 

- расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа     
 
,                                              (41)