СНиП II-22-81 Каменные и армокаменные конструкции.
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
___________________________________________________________
Дата введения 1983-01-01
РАЗРАБОТАНЫ Центральным научно-исследовательским институтом строительных конструкций (ЦНИИСК) им. В.А.Кучеренко Госстроя СССР.
ВНЕСЕНЫ ЦНИИСК им.Кучеренко Госстроя СССР.
УТВЕРЖДЕНЫ постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 31 декабря 1981 г. N 292.
С введением в действие настоящей главы СНиП отменяется глава СНиП II-В.2-71 "Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования".
ВЗАМЕН СНиП II-В.2-71.
В СНиП II-22-81 внесены изменения N 1 и N 2, утвержденные постановлениями Госстроя СССР от 11 сентября 1985 г. N 143 и Госстроя России от 29 мая 2003 г. N 46 соответственно.
Изменения внесены ГУП ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко.
Руководитель работ - канд. техн. наук О.И.Пономарев; канд. техн. наук Н.И.Левин, инж. Л.М.Ломова, д-р техн. наук П.Г.Лабозин, кандидаты техн. наук А.В.Грановский, М.К.Ищук, Г.Н.Брусенцов, А.А.Емельянов, С.А.Воробьева, В.Л.Мусиенко.
Подготовлены к утверждению Управлением технормирования Госстроя России (канд. техн. наук Ф.В.Бобров) и ГУП ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко.
Пункты, таблицы и приложения, в которые внесены изменения, отмечены в настоящих строительных нормах и правилах звездочкой.
При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале "Бюллетень строительной техники" и информационном указателе "Государственные стандарты" Госстандарта России.
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании каменных и армокаменных конструкций новых и реконструируемых зданий и сооружений.
1.2*. При проектировании каменных и армокаменных конструкций следует применять конструктивные решения, изделия и материалы, обеспечивающие требуемую несущую способность и теплотехнические характеристики конструкций.
1.3*. Применение силикатных кирпича, камней и блоков; камней и блоков из ячеистых бетонов; пустотелых керамических кирпича и камней, бетонных блоков с пустотами; керамического кирпича полусухого прессования допускается для наружных стен помещений с влажным режимом при условии нанесения на их внутренние поверхности пароизоляционного покрытия. Применение указанных материалов для стен помещений с мокрым режимом, а также для наружных стен подвалов и цоколей не допускается. Влажностный режим помещений следует принимать в соответствии со СНиП по тепловой защите зданий.
1.4*. Прочность и устойчивость каменных конструкций и их элементов должны обеспечиваться при возведении и эксплуатации зданий и сооружений, а также при транспортировании и монтаже элементов сборных конструкций.
1.5. Исключен.
1.6. При проектировании зданий и сооружений следует предусматривать мероприятия, обеспечивающие возможность возведения их в зимних условиях.
2. МАТЕРИАЛЫ
2.1*. Кирпич, камни и растворы для каменных и армокаменных конструкций, а также бетоны для изготовления камней и крупных блоков должны удовлетворять требованиям соответствующих ГОСТов или технических условий и применяться следующих марок или классов:
а) камни - по пределу прочности на сжатие (а кирпич - на сжатие с учетом его прочности при изгибе): 7, 10, 15, 25, 35, 50 (камни малой прочности - легкие бетонные и природные камни); 75, 100, 125, 150, 200 (средней прочности - кирпич, керамические, бетонные и природные камни); 250, 300, 400, 500, 600, 800, 1000 (высокой прочности - кирпич, природные и бетонные камни);
б) бетоны классов по прочности на сжатие:
тяжелые - В3,5; В5; В7,5; В12,5; В15; В20; В22,5; В25; В30;
на пористых заполнителях - В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В12,5; В15; В20; В25; В30;
ячеистые - В1; В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В12,5;
крупнопористые - В1; В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5;
поризованные - В2,5; В3,5; В5; В7,5;
силикатные - В12,5; В15; В20; В25; В30.
в) растворы по пределу прочности на сжатие - 4, 10, 25, 50, 75, 100, 150, 200;
г) каменные материалы по морозостойкости - F10, F15, F25, F35, F50, F75, F100, F150, F200, F300.
Для бетонов марки по морозостойкости те же, кроме F10.
2.3. Проектные марки по морозостойкости каменных материалов для наружной части стен (на толщину 12 см) и для фундаментов (на всю толщину), возводимых во всех строительно-климатических зонах, в зависимости от предполагаемого срока службы конструкций, но не менее 100, 50 и 25 лет, приведены в табл.1* и пп.2.4* и 2.5.
Таблица 1*
|
|
|
|
Вид конструкций | Значения морозостойкости F при предполагаемом сроке службы конструкций, лет | ||
| 100 | 50 | 25 |
1. Наружные стены или их облицовка в зданиях с влажностным режимом помещений:
|
|
|
|
а) сухим и нормальным
| 25 | 15 | 15 |
б) влажным
| 35 | 25 | 15 |
в) мокрым
| 50 | 35 | 25 |
2. Фундаменты и подземные части стен:
|
|
|
|
а) из кирпича керамического пластического прессования
| 35 | 25 | 15 |
б) из природного камня
| 25 | 15 | 15 |
Примечания: 1. Марки по морозостойкости камней, блоков и панелей, изготовляемых из бетонов всех видов, следует принимать в соответствии со СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.
2. Марки по морозостойкости, приведенные в табл.1*, для всех строительно-климатических зон, кроме указанных в п.2.5 настоящих норм, могут быть снижены для кладки из керамического кирпича пластического прессования на одну ступень, но не ниже F10 в следующих случаях:
а) для наружных стен помещений с сухим и нормальным влажностным режимом (поз.1,а), защищенных с наружной стороны облицовками толщиной не менее 35 мм, удовлетворяющими требованиям по морозостойкости, приведенным в табл.1*, морозостойкость лицевого кирпича и керамического камня должна быть не менее F25 для всех сроков службы конструкций;
б) для наружных стен с влажным и мокрым режимом помещений (поз.1, б и 1, в), защищенных с внутренней стороны гидроизоляционными или пароизоляционными покрытиями;
в) для фундаментов и подземных частей стен зданий с тротуарами или отмостками, возводимых в маловлажных грунтах, если уровень грунтовых вод ниже планировочной отметки земли на 3 м и более (поз.2).
3. Марки по морозостойкости, приведенные в поз.1 для облицовок толщиной менее 35 мм, повышаются на одну ступень, но не выше F50, а облицовок зданий, возводимых в Северной строительно-климатической зоне, - на две ступени, но не выше F100.
4. Марки по морозостойкости каменных материалов, приведенные в поз.2, применяемых для фундаментов и подземных частей стен, следует повышать на одну ступень, если уровень грунтовых вод ниже планировочной отметки земли менее чем на 1 м.
5. Марки камня по морозостойкости для кладки открытых конструкций, а также конструкций сооружений, возводимых в зоне переменного уровня грунтовых вод (подпорные стенки, резервуары, водосливы, бортовые камни и т.п.), принимаются по нормативным документам, утвержденным или согласованным Госстроем России.
6*. По согласованию с заказчиком требования по испытанию на морозостойкость не предъявляются к природным каменным материалам, которые на опыте прошлого строительства показали достаточную морозостойкость в аналогичных условиях эксплуатации.
7*. Для наружных стен многослойной кладки при толщине наружного слоя не более 120 мм, за которым располагается утеплитель, марку по морозостойкости лицевого слоя следует принимать на одну ступень больше, чем основной кладки. |
Примечание. Проектные марки по морозостойкости устанавливают только для материалов, из которых возводится верхняя часть фундаментов (до половины расчетной глубины промерзания грунта, определяемой в соответствии с главой СНиП "Основания зданий и сооружений").
2.4*. Для районов строительства, расположенных восточнее и южнее городов: Грозный, Волгоград, Саратов, Самара, Орск, Караганда, Семипалатинск, Усть-Каменогорск, требования к морозостойкости материалов и изделий, применяемых для конструкций, указанных в табл.1*, допускается снижать на одну ступень, но не ниже F10.
Примечание. Величины ступеней соответствуют значениям, приведенным в п.2.1*, г.
2.5. Для Северной строительно-климатической зоны, а также для побережий Ледовитого и Тихого океанов шириной 100 км, не входящих в Северную строительно-климатическую зону, марки по морозостойкости материалов для наружной части стен (при сплошных стенах - на толщину 25 см) и для фундаментов (на всю ширину и высоту) должны быть на одну ступень выше указанных в табл.1*, но не выше F50 для керамических и силикатных материалов, а также природных камней.
Примечание. Определения границ Северной строительно-климатической зоны и ее подзон приведены в СНиП по строительной климатологии.
2.6. Для армирования каменных конструкций в соответствии со СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций следует применять:
для сетчатого армирования - арматуру классов А-I и Вр-I;
для продольной и поперечной арматуры, анкеров и связей - арматуру классов А-I, А-II и Вр-I (с учетом указаний п.3.19).
Для закладных деталей и соединительных накладок следует применять сталь в соответствии со СНиП по проектированию стальных конструкций.
3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ
Таблица 2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Марка кир- пича или камня | Расчетные сопротивления , МПа (кгс/см ), сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50-150 мм на тяжелых растворах | |||||||||
| при марке раствора | при прочности раствора | ||||||||
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 4 | 0,2 (2) | нулевой |
300 | 3,9 (39) | 3,6 (36) | 3,3 (33) | 3,0 (30) | 2,8 (28) | 2,5 (25) | 2,2 (22) | 1,8 (18) | 1,7 (17) | 1,5 (15) |
250 | 3,6 (36) | 3,3 (33) | 3,0 (30) | 2,8 (28) | 2,5 (25) | 2,2 (22) | 1,9 (19) | 1,6 (16) | 1,5 (15) | 1,3 (13) |
200 | 3,2 (32) | 3,0 (30) | 2,7 (27) | 2,5 (25) | 2,2 (22) | 1,8 (18) | 1,6 (16) | 1,4 (14) | 1,3 (13) | 1,0 (10) |
150 | 2,6 (26) | 2,4 (24) | 2,2 (22) | 2,0 (20) | 1,8 (18) | 1,5 (15) | 1,3 (13) | 1,2 (12) | 1,0 (10) | 0,8 (8) |
125 | - | 2,2 (22) | 2,0 (20) | 1,9 (19) | 1,7 (17) | 1,4 (14) | 1,2 (12) | 1,1 (11) | 0,9 (9) | 0,7 (7) |
100 | - | 2,0 (20) | 1,8 (18) | 1,7 (17) | 1,5 (15) | 1,3 (13) | 1,0 (10) | 0,9 (9) | 0,8 (8) | 0,6 (6) |
75 | - | - | 1,5 (15) | 1,4 (14) | 1,3 (13) | 1,1 (11) | 0,9 (9) | 0,7 (7) | 0,6 (6) | 0,5 (5) |
50 | - | - | - | 1,1 (11) | 1,0 (10) | 0,9 (9) | 0,7 (7) | 0,6 (6) | 0,5 (5) | 0,35 (3,5) |
35 | - | - | - | 0,9 (9) | 0,8 (8) | 0,7 (7) | 0,6 (6) | 0,45 (4,5) | 0,4 (4) | 0,25 (2,5) |
Примечание. Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 - для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес; 0,9 - для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.
Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества - растворный шов выполняется под рамку с выравниванием и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества. |
Таблица 2а*
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Марка камня | Расчетные сопротивления , МПа (кгс/см ), сжатию кладки из керамических крупноформатных камней пустотностью 48-50% со щелевидными вертикально расположенными пустотами шириной 8-10 мм при высоте ряда кладки 200-250 мм на тяжелых растворах | |||||||||
| при марке раствора | при прочности раствора | ||||||||
| 150 | 125 | 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 4 | 0,2 (2) | нулевой |
125 | 2,5 (25) | 2,4 (24) | 2,3 (23) | 2,2 (22) | 2,1 (21) | 1,9 (19) | 1,6 (16) | 1,4 (14) | 1,3 (13) | 1,0 (10) |
100 | 2,2 (22) | 2,1 (21) | 2,0 (20) | 1,9 (19) | 1,8 (18) | 1,6 (16) | 1,4 (14) | 1,2 (12) | 1,1 (11) | 0,9 (9) |
75 | - | - | 1,6 (16) | 1,5 (15) | 1,4 (14) | 1,3 (13) | 1,1 (11) | 1,0 (10) | 0,9 (9) | 0,7 (7) |
- на растворе марки 100 и выше - 0,90;
- на растворе марок 75, 50 - 0,80;
- на растворе марок 25, 10 - 0,75;
Таблица 3*
|
|
|
|
|
|
Марка кирпича | Расчетные сопротивления , МПа (кгс/ см ), сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах при марке раствора | ||||
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 |
300 | 5,6(56) | 5,3(53) | 4,8(48) | 4,5(45) | 4,2(42) |
250 | 5,2(52) | 4,9(49) | 4,4(44) | 4,1(41) | 3,7(37) |
200
| 4,8(48)
| 4,5(45)
| 4,0(40)
| 3,6(36)
| 3,3(33)
|
150 | 4,0(40) | 3,7(37) | 3,3(33) | 3,1(31) | 2,7(27) |
125 | 3,6(36) | 3,3(33) | 3,0(30) | 2,9(29) | 2,5(25) |
100 | 3,1(31) | 2,9(29) | 2,7(27) | 2,6(26) | 2,3(23) |
75 | -
| 2,5(25)
| 2,3(23)
| 2,2(22)
| 2,0(20)
|
Примечания: 1. Расчетные сопротивления сжатию кирпичной кладки, вибрированной на вибростолах, принимаются по табл.3* с коэффициентом 1,05.
2. Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки толщиной более 30 см следует принимать по табл.3* с коэффициентом 0,85.
3. Расчетные сопротивления, приведенные в табл.3*, относятся к участкам кладки шириной 40 см и более. В самонесущих и ненесущих стенах допускаются участки шириной от 25 до 38 см, при этом расчетные сопротивления кладки следует принимать с коэффициентом 0,8. |
Таблица 4*
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| Расчетные сопротивления , МПа (кгс/см ), сжатию кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов и блоков из природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500-1000 мм | |||||||
Класс бетона | Марка блока | при марке раствора | при нулевой прочности раствора | ||||||
|
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 25 | 10 |
|
В80 | 1000 | 17,9(179) | 17,5(175) | 17,1(171) | 16,8(168) | 16,5(165) | 15,8(158) | 14,5(145) | 11,3(113) |
В62,5 | 800 | 15,2(152) | 14,8(148) | 14,4(144) | 14,1(141) | 13,8(138) | 13,3(133) | 12,3(123) | 9,4(94) |
В45 | 600 | 12,8(128) | 12,4(124) | 12,0(120) | 11,7(117) | 11,4(114) | 10,9(109) | 9,9(99) | 7,3(73) |
В40 | 500 | 11,1(111) | 10,7(107) | 10,3(103) | 10,1(101) | 9,8(98) | 9,3(93) | 8,7(87) | 6,3(63) |
В30 | 400 | 9,3(93) | 9,0(90) | 8,7(87) | 8,4(84) | 8,2(82) | 7,7(77) | 7,4(74) | 5,3(53) |
В22,5 | 300 | 7,5(75) | 7,2(72) | 6,9(69) | 6,7(67) | 6,5(65) | 6,2(62) | 5,7(57) | 4,4(44) |
В20 | 250 | 6,7(67) | 6,4(64) | 6,1(61) | 5,9(59) | 5,7(57) | 5,4(54) | 4,9(49) | 3,8(38) |
В15 | 200 | 5,4(54) | 5,2(52) | 5,0(50) | 4,9(49) | 4,7(47) | 4,3(43) | 4,0(40) | 3,0(30) |
150 | 4,6(46) | 4,4(44) | 4,2(42) | 4,1(41) | 3,9(39) | 3,7(37) | 3,4(34) | 2,4(24) | |
В7,5 | 100 | - | 3,3(33) | 3,1(31) | 2,9(29) | 2,7(27) | 2,6(26) | 2,4(24) | 1,7(17) |
В5 | 75 | - | - | 2,3(23) | 2,2(22) | 2,1(21) | 2,0(20) | 1,8(18) | 1,3(13) |
В4 | 50 | - | - | 1,7(17) | 1,6(16) | 1,5(15) | 1,4(14) | 1,2(12) | 0,85(8,5) |
В2,5 | 35 | - | - | - | - | 1,1(11) | 1,0(10) | 0,9(9) | 0,6(6) |
В2 | 25 | - | - | - | - | 0,9(9) | 0,8(8) | 0,7(7) | 0,5(5) |
Примечания: 1. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных блоков высотой более 1000 мм принимаются по табл.4* с коэффициентом 1,1.
2. Классы бетона следует принимать по табл.1 СТ СЭВ 1406-78. За марку крупных бетонных блоков и блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжатие, МПа (кгс/см ), эталонного образца-куба, испытанного согласно требованиям ГОСТ 10180-90 и ГОСТ 8462-85. 3. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных бетонных блоков и блоков из природного камня, растворные швы в которой выполнены под рамку с разравниванием и уплотнением рейкой (о чем указывается в проекте), допускается принимать по табл.4* с коэффициентом 1,2. |
Таблица 5
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Марка камня | Расчетные сопротивления , МПа (кгс/см ), сжатию кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и природных камней (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200-300 мм | |||||||||
| при марке раствора | при прочности раствора | ||||||||
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 4 | 0,2 (2) | нулевой
|
1000 | 13,0(130) | 12,5(125) | 12,0(120) | 11,5(115) | 11,0(110) | 10,5(105) | 9,5(95) | 8,5(85) | 8,3(83) | 8,0(80) |
800 | 11,0(110) | 10,5(105) | 10,0(100) | 9,5(95) | 9,0(90) | 8,5(85) | 8,0(80) | 7,0(70) | 6,8(68) | 6,5(65) |
600 | 9,0(90) | 8,5(85) | 8,0(80) | 7,8(78) | 7,5(75) | 7,0(70) | 6,0(60) | 5,5(55) | 5,3(53) | 5,0(50) |
500 | 7,8(78) | 7,3(73) | 6,9(69) | 6,7(67) | 6,4(64) | 6,0(60) | 5,3(53) | 4,8(48) | 4,6(46) | 4,3(43) |
400 | 6,5(65) | 6,0(60) | 5,8(58) | 5,5(55) | 5,3(53) | 5,0(50) | 4,5(45) | 4,0(40) | 3,8(38) | 3,5(35) |
300 | 5,8(58) | 4,9(49) | 4,7(47) | 4,5(45) | 4,3(43) | 4,0(40) | 3,7(37) | 3,3(33) | 3,1(31) | 2,8(28) |
200 | 4,0(40) | 3,8(38) | 3,6(36) | 3,5(35) | 3,3(33) | 3,0(30) | 2,8(28) | 2,5(25) | 2,3(23) | 2,0(20) |
150 | 3,3(33) | 3,1(31) | 2,9(29) | 2,8(28) | 2,6(26) | 2,4(24) | 2,2(22) | 2,0(20) | 1,8(18) | 1,5(15) |
100 | 2,5(25) | 2,4(24) | 2,3(23) | 2,2(22) | 2,0(20) | 1,8(18) | 1,7(17) | 1,5(15) | 1,3(13) | 1,0(10) |
75 | - | - | 1,9(19) | 1,8(18) | 1,7(17) | 1,5(15) | 1,4(14) | 1,2(12) | 1,1(11) | 0,8(8) |
50 | - | - | 1,5(15) | 1,4(14) | 1,3(13) | 1,2(12) | 1,0(10) | 0,9(9) | 0,8(8) | 0,6(6) |
35 | - | - | - | - | 1,0(10) | 0,95(9,5) | 0,85(8,5) | 0,7(7) | 0,6(6) | 0,45(4,5) |
25 | - | - | - | - | 0,8(8) | 0,75(7,5) | 0,65(6,5) | 0,55(5,5) | 0,5(5) | 0,35(3,5) |
15
| -
| -
| -
| -
| -
| 0,5(5)
| 0,45(4,5)
| 0,38(3,8)
| 0,35(3,5)
| 0,25(2,5)
|
Примечания: 1. Расчетные сопротивления кладки из сплошных шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, следует принимать по табл.5 с коэффициентом 0,8.
2. Гипсобетонные камни допускается применять только для кладки стен со сроком службы 25 лет (см. п.2.3); при этом расчетное сопротивление этой кладки следует принимать по табл.5 с коэффициентами: 0,7 - для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом, 0,5 - в прочих зонах; 0,8 - для внутренних стен.
Климатические зоны принимаются в соответствии со СНиП по тепловой защите зданий.
3. Расчетные сопротивления кладки из бетонных и природных камней марки 150 и выше с ровными поверхностями и допусками по размерам, не превышающими ±2 мм, при толщине растворных швов не более 5 мм, выполненных на цементных пастах или клеевых составах, допускается принимать по табл.5 с коэффициентом 1,3. |
Таблица 6*
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Марка камня | Расчетные сопротивления , МПа (кгс/см ), сжатию кладки из бетонных камней пустотностью до 25% при высоте ряда кладки 200-300 мм | |||||||
| при марке раствора | при прочности раствора | ||||||
| 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 4 | 0,2(2) | нулевой
|
150 | 2,7(27) | 2,6(26) | 2,4(24) | 2,2(22) | 2,0(20) | 1,8(18) | 1,7(17) | 1,3(13) |
125 | 2,4(24) | 2,3(23) | 2,1(21) | 1,9(19) | 1,7(17) | 1,6(16) | 1,4(14) | 1,1(11) |
100 | 2,0(20) | 1,8(18) | 1,7(17) | 1,6(16) | 1,4(14) | 1,3(13) | 1,1(11) | 0,9(9) |
75 | 1,6(16) | 1,5(15) | 1,4(14) | 1,3(13) | 1,1(11) | 1,0(10) | 0,9(9) | 0,7(7) |
50 | 1,2(12) | 1,15(11,5) | 1,1(11) | 1,0(10) | 0,9(9) | 0,8(8) | 0,7(7) | 0,5(5) |
35 | - | 1,0(10) | 0,9(9) | 0,8(8) | 0,7(7) | 0,6(6) | 0,55(5,5) | 0,4(4) |
25
| -
| -
| 0,7(7)
| 0,65(6,5)
| 0,55(5,5)
| 0,5(5)
| 0,45(4,5)
| 0,3(3)
|
15 | -
| -
| -
| 0,45(4,5)
| 0,4(4,0)
| 0,35(3,5)
| 0,3(3,0)
| 0,2(2,0) |
Примечание. Расчетные сопротивления сжатию кладки из пустотелых шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, а также кладки из гипсобетонных, пустотелых камней следует снижать в соответствии с примечаниями 1 и 2 к табл.5. |
- на растворе марки 50 и выше - 0,8;
- на растворе марки 25 - 0,7;
- на растворе марки 10 и ниже - 0,6.
Таблица 7
|
|
|
|
|
|
|
Вид кладки |
Марка камня | Расчетные сопротивления , МПа (кгс/см ), сжатию кладки из природных камней низкой прочности правильной формы (пиленых и чистой тески) | ||||
|
| при марке раствора | при прочности раствора | |||
|
| 25 | 10 | 4 | 0,2 (2) | нулевой |
1. Из природных камней при высоте ряда до 150 мм | 25 | 0,6(6) | 0,45(4,5) | 0,35(3,5) | 0,3(3) | 0,2(2) |
| 15 | 0,4(4) | 0,35(3,5) | 0,25(2,5) | 0,2(2) | 0,13(1,3) |
| 10 | 0,3(3) | 0,25(2,5) | 0,2(2) | 0,18(1,8) | 0,1(1) |
| 7 | 0,25(2,5)
| 0,2(2)
| 0,18(1,8)
| 0,15(1,5)
| 0,07(0,7)
|
2. То же, при высоте ряда 200-300 мм | 10 | 0,38(3,8) | 0,33(3,3) | 0,28(2,8) | 0,25(2,5) | 0,2(2) |
| 7 | 0,28(2,8) | 0,25(2,5) | 0,23(2,3) | 0,2(2) | 0,12(1,2) |
| 4
| -
| 0,15(1,5)
| 0,14(1,4)
| 0,12(1,2)
| 0,08(0,8)
|
Таблица 8
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| Расчетные сопротивления , МПа (кгс/см ), сжатию бутовой кладки из рваного бута | |||||||
Марка рваного бутового камня | при марке раствора | при прочности раствора | ||||||
| 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 4 | 0,2(2) | нулевой |
1000 | 2,5(25) | 2,2(22) | 1,8(18) | 1,2(12) | 0,8(8) | 0,5(5) | 0,4(4) | 0,33(3,3) |
800 | 2,2(22) | 2,0(20) | 1,6(16) | 1,0(10) | 0,7(7) | 0,45(4,5) | 0,33(3,3) | 0,28(2,8) |
600 | 2,0(20) | 1,7(17) | 1,4(14) | 0,9(9) | 0,65(6,5) | 0,4(4) | 0,3(3) | 0,2(2) |
500 | 1,8(18) | 1,5(15) | 1,3(13) | 0,85(8,5) | 0,6(6) | 0,38(3,8) | 0,27(2,7) | 0,18(1,8) |
400 | 1,5(15) | 1,3(13) | 1,1(11) | 0,8(8) | 0,55(5,5) | 0,33(3,3) | 0,23(2,3) | 0,15(1,5) |
300 | 1,3(13) | 1,15(11,5) | 0,95(9,5) | 0,7(7) | 0,5(5) | 0,3(3) | 0,2(2) | 0,12(1,2) |
200 | 1,1(11) | 1,0(10) | 0,8(8) | 0,6(6) | 0,45(4,5) | 0,28(2,8) | 0,18(1,8) | 0,08(0,8) |
150 | 0,9(9) | 0,8(8) | 0,7(7) | 0,55(5,5) | 0,4(4) | 0,25(2,5) | 0,17(1,7) | 0,07(0,7) |
100 | 0,75(7,5) | 0,7(7) | 0,6(6) | 0,5(5) | 0,35(3,5) | 0,23(2,3) | 0,15(1,5) | 0,05(0,5) |
50 | - | - | 0,45(4,5) | 0,35(3,5) | 0,25(2,5) | 0,2(2) | 0,13(1,3) | 0,03(0,3) |
35 | - | - | 0,36(3,6) | 0,29(2,9) | 0,22(2,2) | 0,18(1,8) | 0,12(1,2) | 0,02(0,2) |
25
| -
| -
| 0,3(3)
| 0,25(2,5)
| 0,2(2)
| 0,15(1,5)
| 0,1(1)
| 0,02(0,2)
|
Примечания: 1. Приведенные в табл.8 расчетные сопротивления для бутовой кладки даны в возрасте 3 мес для марок раствора 4 и более. При этом марка раствора определяется в возрасте 28 дн. Для кладки в возрасте 28 дн. расчетные сопротивления, приведенные в табл.8, для растворов марки 4 и более следует принимать с коэффициентом 0,8.
2. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, принятые в табл.8, следует умножать на коэффициент 1,5.
3. Расчетные сопротивления бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом - на 0,1 МПа (1 кгc/см ); при кладке в траншеях "враспор" с нетронутым грунтом и при надстройках - на 0,2 МПа (2 кгс/см ). |
Таблица 9*
|
|
|
|
|
|
|
Вид бутобетона | Расчетные сопротивления , МПа (кгс/см ), сжатию бутобетона (невибрированного) при классе бетона | |||||
| В15 | В12,5 | В7,5 | В3,5 | В2,5 | |
С рваным бутовым камнем марки:
|
|
|
|
|
|
|
200 и выше | 4(40) | 3,5(35) | 3(30) | 2,5(25) | 2,0(20) | 1,7(17) |
100 | - | - | - | 2,2(22) | 1,8(18) | 1,5(15) |
50 или с кирпичным боем | - | - | - | 2,0(20) | 1,7(17) | 1,3(13) |
Примечание. При вибрировании бутобетона расчетные сопротивления сжатию следует принимать с коэффициентом 1,15. |
3.9. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25%) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл.2 c коэффициентами:
на растворах марок 4, 10, 25 и выше - соответственно 0,85, 0,9 и 1.
3.10. Расчетные сопротивления сжатию кладки при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл.2 и 5, при высоте ряда от 300 до 500 мм - по интерполяции между значениями, принятыми по табл.4* и 5.
б) 0,6 - для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, не армированных сетчатой арматурой;
0,9 - для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов классов по прочности выше В25;
0,8 - для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из автоклавных ячеистых бетонов;
0,7 - для кладки из блоков и камней из неавтоклавных ячеистых бетонов. Виды ячеистых бетонов принимают в соответствии с ГОСТ 25485-89;
г) 1,15 - для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);
д) 0,85 - для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;
3.12. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл.4* с коэффициентами:
|
|
|
|
|
0,9 | при | пустотности | блоков | 5%
|
0,5 | " | " | " | 25 "
|
0,25 | " | " | " | 45 ", |
где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.
Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.
3.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в табл.4*, 5 и 7, следует принимать с коэффициентами:
0,8 - для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);
0,7 - для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).
3.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл.7 с коэффициентами:
0,7 - для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;
0,5 - то же, в прочих зонах;
0,8 - для кладки внутренних стен.
Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.
Таблица 10
|
|
|
|
|
|
|
Вид напряженного состояния |
Обозначения | Расчетные сопротивления , МПа (кгс/ см ), кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых pacтворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам | ||||
|
| при марке раствора | при прочности раствора 0,2(2) | |||
|
| 50 и выше | 25 | 10 | 4 |
|
А. Осевое растяжение
|
|
|
|
|
| |
1. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (нормальное сцепление; рис.1)
|
| 0,08(0,8) | 0,05(0,5) | 0,03(0,3) | 0,01(0,1) | 0,005(0,05) |
2. По перевязанному сечению (рис.2):
|
|
|
|
|
|
|
а) для кладки из камней правильной формы
|
| 0,16(1,6) | 0,11(1,1) | 0,05(0,5) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) |
б) для бутовой кладки
|
| 0,12(1,2) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) |
Б. Растяжение при изгибе
| ( ) |
|
|
|
|
|
3. По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе (главные растягивающие напряжения при изгибе)
|
| 0,12(1,2) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) |
4. По перевязанному сечению (рис.3):
|
|
|
|
|
|
|
а) для кладки из камней правильной формы
|
| 0,25(2,5) | 0,16(1,6) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) |
б) для бутовой кладки
|
| 0,18(1,8) | 0,12(1,2) | 0,06(0,6) | 0,03(0,3) | 0,015(0,15) |
В. Срез
|
|
|
|
|
| |
5. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касательное сцепление)
|
| 0,16(1,6) | 0,11(1,1) | 0,05(0,5) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) |
6. По перевязанному сечению для бутовой кладки
|
| 0,24(2,4) | 0,16(1,6) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) |
Примечания: 1. Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия.
2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл.10, следует принимать с коэффициентами:
для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия - 1,4;
для вибрированной кирпичной кладки из керамического кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней - 1,25;
для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести - 0,75;
для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича - 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков - по экспериментальным данным;
для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, - по табл.33.
При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе для всех видов кладки следует принимать по табл.10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании. 3. При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгибе по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в табл.10, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда. |
Рис.1. Растяжение кладки по неперевязанному сечению
Рис.2. Растяжение кладки по перевязанному сечению
Рис.3. Растяжение кладки при изгибе по перевязанному сечению
Таблица 11
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид напряженного состояния |
Обозна- чение | Расчетные сопротивления , МПа (кгс/см ), кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, при марке изделия | ||||||||
|
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 35 | 25 | 15 | 10 |
1. Осевое растяжение | 0,25 (2,5) | 0,2 (2) | 0,18 (1,8) | 0,13 (1,3) | 0,1 (1) | 0,08 (0,8) | 0,06 (0,6) | 0,05 (0,5) | 0,03 (0,3) | |
2. Растяжение при изгибе и главные растягивающие напряжения
| 0,4 (4) | 0,3 (3) | 0,25 (2,5) | 0,2 (2) | 0,16 (1,6) | 0,12 (1,2) | 0,1 (1) | 0,07 (0,7) | 0,05 (0,5) | |
3. Срез | 1,0 (10) | 0,8 (8) | 0,65 (6,5) | 0,55 (5,5) | 0,4 (4) | 0,3 (3) | 0,2 (2) | 0,14 (1,4) | 0,09 (0,9) | |
Примечания: 1. Расчетные сопротивления осевому растяжению , растяжению при изгибе и главным растягивающим напряжениям отнесены ко всему сечению разрыва кладки. 2. Расчетные сопротивления срезу по перевязанному сечению отнесены только к площади сечения кирпича или камня (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов. |
Таблица 12*
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид напряженного состояния |
Обозна- чение | Расчетные сопротивления , МПа (кгс/см ), бутобетона осевому растяжению, главным растягивающим напряжениям и растяжению при изгибе при классе бетона | |||||
|
| В15 | В12,5 | В7,5 | В5 | В3,5 | В2,5 |
1. Осевое растяжение и главные растягивающие напряжения | 0,2(2,0) | 0,18(1,8) | 0,16(1,6) | 0,14(1,4) | 0,12(1,2) | 0,1(1,0) | |
2. Растяжение при изгибе | 0,27(2,7) | 0,25(2,5) | 0,23(2,3) | 0,2(2,0) | 0,18(1,8) | 0,16(1,6) |
3.18. Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.
Таблица 13
|
|
|
|
Вид армирования конструкций | Коэффициенты условий работы для арматуры классов | ||
| А-I | A-II | Bp-I |
1. Сетчатое армирование | 0,75 | _ | 0,6 |
2. Продольная арматура в кладке: |
|
|
|
а) продольная арматура растянутая | 1 | 1 | 1 |
б) то же, сжатая | 0,85 | 0,7 | 0,6 |
в) отогнутая арматура и хомуты | 0,8 | 0,8 | 0,6 |
3. Анкеры и связи в кладке: |
|
|
|
а) на растворе марки 25 и выше | 0,9 | 0,9 | 0,8 |
б) на растворе марки 10 и ниже | 0,5 | 0,5 | 0,6 |
Примечания: 1. При применении других видов арматурных сталей расчетные сопротивления, приведенные в СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, принимаются не выше, чем для арматуры классов A-II или соответственно Bp-I.
2. При расчете зимней кладки, выполненной способом замораживания, расчетные сопротивления арматуры при сетчатом армировании следует принимать с дополнительным коэффициентом условий работы , приведенным в табл.33. |
МОДУЛИ УПРУГОСТИ И ДЕФОРМАЦИЙ КЛАДКИ ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОЙ
И ДЛИТЕЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ, УПРУГИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАДКИ,
ДЕФОРМАЦИИ УСАДКИ, КОЭФФИЦИЕНТЫ
ЛИНЕЙНОГО РАСШИРЕНИЯ И ТРЕНИЯ
для неармированной кладки
для кладки с продольным армированием
Модуль упругости кладки с сетчатым армированием принимается таким же, как для неармированной кладки.
Таблица 14
|
|
Вид кладки | Коэффициент |
1. Из кирпича и камней всех видов, из крупных блоков, рваного бута и бутобетона, кирпичная вибрированная | 2,0 |
2. Из крупных и мелких блоков из ячеистых бетонов | 2,25 |
Упругую характеристику кладки с сетчатым армированием следует определять по формуле
для кладки с продольной арматурой
для кладки с сетчатой арматурой
для кладки с продольной арматурой
Таблица 15*
|
|
|
|
|
|
| Упругая характеристика | ||||
Вид кладки | при марках раствора | при прочности раствора | |||
| 25-200 | 10 | 4 | 0,2(2) | нулевой
|
1. Из крупных блоков, изготовленных из тяжелого и крупнопористого бетона на тяжелых заполнителях и из тяжелого природного камня ( 1800 кг/м ) | 1500 | 1000 | 750 | 750 | 500 |
2. Из камней, изготовленных из тяжелого бетона, тяжелых природных камней и бута | 1500 | 1000 | 750 | 500 | 350 |
3. Из крупных блоков, изготовленных из бетона на пористых заполнителях и поризованного, крупнопористого бетона на легких заполнителях, плотного силикатного бетона и из легкого природного камня | 1000 | 750 | 500 | 500 | 350 |
4. Из крупных блоков, изготовленных из ячеистых бетонов: |
|
|
|
|
|
автоклавных | 750 | 750 | 500 | 500 | 350 |
неавтоклавных | 500 | 500 | 350 | 350 | 350 |
5. Из камней, изготовленных из ячеистых бетонов: |
|
|
|
|
|
автоклавных | 750 | 500 | 350 | 350 | 200 |
неавтоклавных | 500 | 350 | 200 | 200 | 200 |
6. Из керамических камней всех видов | 1200 | 1000 | 750 | 500 | 350 |
7. Из кирпича керамического пластического прессования полнотелого и пустотелого, из пустотелых силикатных камней, из камней, изготовленных из бетона на пористых заполнителях и поризованного, из легких природных камней | 1000 | 750 | 500 | 350 | 200 |
8. Из кирпича силикатного полнотелого и пустотелого | 750 | 500 | 350 | 350 | 200 |
9. Из кирпича керамического полусухого прессования полнотелого и пустотелого | 500 | 500 | 350 | 350 | 200 |
Примечания: 1. При определении коэффициентов продольного изгиба для элементов с гибкостью или отношением (см. п.4.2) допускается принимать величины упругой характеристики кладки из кирпича всех видов как из кирпича пластического прессования. 2. Приведенные в табл.15* (поз.7-9) значения упругой характеристики для кирпичной кладки распространяются на виброкирпичные панели и блоки. 3. Упругая характеристика бутобетона принимается равной =2000. 4. Для кладки на легких растворах значения упругой характеристики следует принимать по табл.15* с коэффициентом 0,7. 5. Упругие характеристики кладки из природных камней допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке. |
а) при расчете конструкций по прочности кладки для определения усилий в кладке, рассматриваемой в предельном состоянии сжатия при условии, что деформации кладки определяются совместной работой с элементами конструкций из других материалов (для определения усилий в затяжках сводов, в слоях сжатых многослойных сечений, усилий, вызываемых температурными деформациями, при расчете кладки над рандбалками или под распределительными поясами), по формуле
б) при определении деформаций кладки от продольных или поперечных сил, усилий в статически неопределимых рамных системах, в которых элементы конструкций из кладки работают совместно с элементами из других материалов, периода колебаний каменных конструкций, жесткости конструкций по формуле
3.23*. Относительная деформация кладки с учетом ползучести определяется по формуле
3.25*. Модуль упругости и деформаций кладки из природных камней допускается принимать по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.
3.26*. Деформации усадки кладки из керамического кирпича и керамических камней не учитываются.
Деформации усадки следует принимать для кладок:
3.28. Величины коэффициентов линейного расширения кладки следует принимать по табл.16.
Таблица 16
|
|
Материал кладки | Коэффициент линейного расширения кладки , град. |
1. Кирпич керамический полнотелый, пустотелый и керамические камни | 0,000005 |
2. Кирпич силикатный, камни и блоки бетонные и бутобетон | 0,00001 |
3. Природные камни, камни и блоки из ячеистых бетонов | 0,000008 |
Примечание. Величины коэффициентов линейного расширения для кладки из других материалов допускается принимать по опытным данным. |
3.29. Коэффициент трения следует принимать по табл.17.
Таблица 17
|
|
|
Материал | Коэффициент трения при состоянии поверхности | |
| сухом | влажном |
1. Кладка по кладке или бетону | 0,7 | 0,6 |
2. Дерево по кладке или бетону | 0,6 | 0,5 |
3. Сталь по кладке или бетону | 0,45 | 0,35 |
4. Кладка и бетон по песку или гравию | 0,6 | 0,5 |
5. То же, по суглинку | 0,55 | 0,4 |
6. То же, по глине | 0,5 | 0,3 |
4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ
СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ (ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ)
КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Центрально-сжатые элементы
4.1. Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном сжатии следует производить по формуле
или прямоугольного сплошного сечения при отношении
Таблица 18
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Гибкость | Коэффициент продольного изгиба при упругих характеристиках кладки | |||||||
|
| 1500 | 1000 | 750 | 500 | 350 | 200 | 100 |
4 | 14 | 1 | 1 | 1 | 0,98 | 0,94 | 0,9 | 0,82 |
6 | 21 | 0,98 | 0,96 | 0,95 | 0,91 | 0,88 | 0,81 | 0,68 |
8 | 28 | 0,95 | 0,92 | 0,9 | 0,85 | 0,8 | 0,7 | 0,54 |
10 | 35 | 0,92 | 0,88 | 0,84 | 0,79 | 0,72 | 0,6 | 0,43 |
12 | 42 | 0,88 | 0,84 | 0,79 | 0,72 | 0,64 | 0,51 | 0,34 |
14 | 49 | 0,85 | 0,79 | 0,73 | 0,66 | 0,57 | 0,43 | 0,28 |
16 | 56 | 0,81 | 0,74 | 0,68 | 0,59 | 0,5 | 0,37 | 0,23 |
18 | 63 | 0,77 | 0,7 | 0,63 | 0,53 | 0,45 | 0,32 | - |
22 | 76 | 0,69 | 0,61 | 0,53 | 0,43 | 0,35 | 0,24 | - |
26 | 90 | 0,61 | 0,52 | 0,45 | 0,36 | 0,29 | 0,2 | - |
30 | 104 | 0,53 | 0,45 | 0,39 | 0,32 | 0,25 | 0,17 | - |
34 | 118 | 0,44 | 0,38 | 0,32 | 0,26 | 0,21 | 0,14 | - |
38 | 132 | 0,36 | 0,31 | 0,26 | 0,21 | 0,17 | 0,12 | - |
42 | 146 | 0,29 | 0,25 | 0,21 | 0,17 | 0,14 | 0,09 | - |
46 | 160 | 0,21 | 0,18 | 0,16 | 0,13 | 0,1 | 0,07 | - |
50 | 173 | 0,17 | 0,15 | 0,13 | 0,1 | 0,08 | 0,05 | - |
54
| 187
| 0,13
| 0,12
| 0,1
| 0,08
| 0,06
| 0,04
| -
|
Примечания: 1. Коэффициент при промежуточных величинах гибкостей определяется по интерполяции. 2. Коэффициент для отношений , превышающих предельные (пп.6.16-6.20), следует принимать при определении (п.4.7) в случае расчета на внецентренное сжатие с большими эксцентриситетами. 3. Для кладки с сетчатым армированием величины упругих характеристик, определяемые по формуле (4), могут быть менее 200. |
В формулах (11) и (12):
Для узких простенков, ширина которых меньше толщины стены, производится также расчет простенка в плоскости стены, при этом расчетная высота простенка принимается равной высоте проема.
Внецентренно сжатые элементы
4.7. Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле
В формулах (13)-(15):
или гибкости
Рис.5. Внецентренное сжатие
и
Рис.6. Знакопеременная эпюра изгибающего момента
для внецентренно сжатого элемента
Таблица 19*
|
|
|
Вид кладки | Значения для сечений | |
| произвольной формы | прямоугольного |
1. Кладка всех видов, кроме указанных в поз.2 |
| |
2. Кладка из керамических кирпича, камней и блоков пустотностью более 25%; из камней и крупных блоков, изготовленных из ячеистых и крупнопористых бетонов; из природных камней (включая бут) | 1 | 1 |
Примечание. Если , то при определении коэффициента вместо следует принимать . |
Таблица 20
|
|
|
|
|
|
Гибкость | Коэффициент для кладки | ||||
| из керамических кирпича и камней; из камней и крупных блоков из тяжелого бетона; из природных камней всех видов | из силикатного кирпича и силикатных камней; камней из бетона на пористых заполнителях; крупных блоков из ячеистого бетона | |||
|
| при проценте продольного армирования | |||
|
| 0,1 и менее | 0,3 и более | 0,1 и менее | 0,3 и более |
10 | 35 | 0 | 0 | 0 | 0 |
12 | 42 | 0,04 | 0,03 | 0,05 | 0,03 |
14 | 49 | 0,08 | 0,07 | 0,09 | 0,08 |
16 | 56 | 0,12 | 0,09 | 0,14 | 0,11 |
18 | 63 | 0,15 | 0,13 | 0,19 | 0,15 |
20 | 70 | 0,20 | 0,16 | 0,24 | 0,19 |
22 | 76 | 0,24 | 0,20 | 0,29 | 0,22 |
24 | 83 | 0,27 | 0,23 | 0,33 | 0,26 |
26
| 90
| 0,31
| 0,26
| 0,38
| 0,30
|
Примечание. Для неармированной кладки значения коэффициента следует принимать как для кладки с армированием 0,1% и менее. При проценте армирования более 0,1 и менее 0,3 коэффициент определяется интерполяцией. |
Величину случайного эксцентриситета следует принимать равной: для несущих стен - 2 см; для самонесущих стен, а также для отдельных слоев трехслойных несущих стен - 1 см; для перегородок и ненесущих стен, а также заполнений фахверковых стен случайный эксцентриситет допускается не учитывать.
КОСОЕ ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ
Рис.7. Расчетная схема прямоугольного сечения
при косом внецетренном сжатии
В случаях сложного по форме сечения для упрощения расчета допускается принимать прямоугольную часть сечения без учета участков, усложняющих его форму (рис.8).
Рис.8. Расчетная схема сложного сечения при косом внецентренном сжатии;
СМЯТИЕ (МЕСТНОЕ СЖАТИЕ)
4.13. Расчет сечений на смятие при распределении нагрузки на части площади сечения следует производить по формуле
Таблица 21*
|
|
|
|
|
| для нагрузок по схеме | |||
Материал кладки | рис.9, , , , ,
| рис.9, , , , | ||
| местная нагрузка | сумма местной и основной нагрузок
| местная нагрузка | сумма местной и основной нагрузок |
1. Полнотелый кирпич, сплошные камни и крупные блоки из тяжелого бетона или бетона на пористых заполнителях М50 и выше | 2 | 2 | 1 | 1,2 |
2. Керамические кирпич и камни с пустотами, бутобетон | 1,5 | 2 | 1 | 1,2 |
3. Пустотелые бетонные камни и блоки. Сплошные камни и блоки из бетона М35. Камни и блоки из ячеистого бетона и природного камня | 1,2 | 1,5 | 1 | 1 |
Примечание. Для кладок всех видов на неотвердевшем растворе или на замороженном растворе в период его оттаивания при зимней кладке, выполненной способом замораживания, принимаются значения , указанные в поз.3 настоящей таблицы. Для кирпича, камней и блоков пустотностью более 25% значение коэффициента принимается равным 1. |
При расчете на сумму местной и основной нагрузок разрешается учитывать только ту часть местной нагрузки, которая будет приложена до загружения площади смятия основной нагрузкой.
Примечание. В случае, когда площадь сечения достаточна для восприятия одной лишь местной нагрузки, но недостаточна для восприятия суммы местной и основной нагрузок, допускается устранять передачу основной нагрузки на площадь смятия путем устройства промежутка или укладки мягкой прокладки над опорным концом прогона, балки или перемычки.
Рис.9. Определение расчетных площадей сечений при местном сжатии
4.17. При опирании на край кладки изгибаемых элементов (балок, прогонов и т.п.) без распределительных плит или с распределительными плитами, которые могут поворачиваться вместе с концами элемента, длина опорного участка элемента должна приниматься по расчету. При этом плита обеспечивает распределение нагрузки только по своей ширине в направлении, перпендикулярном изгибаемому элементу.
Указания настоящего пункта не распространяются на расчет опор висячих стен, который производится согласно пп.4.13 и 6.5.
Примечания: 1. При необходимости увеличения площади смятия под опорными плитами следует укладывать на них стальные прокладки, фиксирующие положение опорного давления.
2. Конструктивные требования к участкам кладки, загруженным местными нагрузками, приводятся в пп.6.40-6.43.
ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
4.18*. Расчет изгибаемых неармированных элементов следует производить по формуле
Расчет изгибаемых неармированных элементов на поперечную силу следует производить по формуле
Примечание. Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на изгиб по неперевязанному сечению, не допускается.
ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
4.19. Расчет элементов неармированных каменных конструкций на прочность при осевом растяжении следует производить по формуле
Примечание. Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на осевое растяжение по неперевязанному сечению, не допускается.
СРЕЗ
4.20. Расчет неармированной кладки на срез по горизонтальным неперевязанным швам и перевязанным швам для бутовой кладки следует производить по формуле
Расчет кладки на срез по перевязанному сечению (по кирпичу или камню) следует производить по формуле (23) без учета обжатия (2-й член формулы 23). Расчетные сопротивления кладки должны приниматься по табл.11.
МНОГОСЛОЙНЫЕ СТЕНЫ (СТЕНЫ ОБЛЕГЧЕННОЙ КЛАДКИ
И СТЕНЫ С ОБЛИЦОВКАМИ)
4.21. Отдельные слои многослойных стен должны быть соединены между собой жесткими или гибкими связями (см. пп.6.30-6.31). Жесткие связи должны обеспечивать распределение нагрузки между конструктивными слоями.
4.22. При расчете многослойных стен на прочность различаются два случая:
а) жесткое соединение слоев. Различную прочность и упругие свойства слоев, а также неполное использование прочности их при совместной работе в стене следует учитывать путем приведения площади сечения к материалу основного несущего слоя. Эксцентриситеты всех усилий должны определяться по отношению к оси приведенного сечения;
б) гибкое соединение слоев. Каждый слой следует рассчитывать раздельно на воспринимаемые им нагрузки, нагрузки от покрытий и перекрытий должны передаваться только на внутренний слой. Нагрузку от собственного веса утеплителя следует распределять на несущие слои пропорционально их сечению.
4.23. При приведении сечения стены к одному материалу толщина слоев должна приниматься фактической, а ширина слоев (по длине стены) изменяться пропорционально отношению расчетных сопротивлений и коэффициентов использования прочности слоев по формуле
Таблица 22*
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициенты использования прочности слоев | ||||||||
| из материалов | |||||||
из бетонных камней | керамичес- кие камни | кирпич керамический пластического прессования | кирпич силикатный | кирпич керамический полусухого прессования | ||||
| ||||||||
Камни марок М25 и выше из бетонов на пористых заполнителях и из поризованных бетонов | 0,8 | 1 | 0,9 | 1 | 1 | 0,9 | 1 | 0,85 |
Камни марок М25 и выше из автоклавных ячеистых бетонов | - | - | 0,85 | 1 | 1 | 0,8 | 1 | 0,8 |
Камни марок М25 и выше из неавтоклавных ячеистых бетонов | - | - | 0,7 | 1 | 0,8 | 1 | 0,9 | 1,0 |
4.24*. Расчет многослойных стен с жесткими связями следует производить:
а) при центральном сжатии по формуле (10);
б) при внецентренном сжатии по формуле (13).
4.28*. Расчет стен с облицовками, жестко соединенными с материалом стены, при наличии или отсутствии несущих теплоизоляционных слоев следует производить по правилам расчета многослойных стен (пп.4.22-4.24), по площади сечения, приведенного к одному материалу, - по формуле (24). Сечение стен с облицовкой следует приводить к материалу основного несущего слоя стены.
В многослойных стенах с облицовками величину коэффициента использования прочности несущего слоя, к которому приводится сечение, следует принимать по табл.22* и 23.
Таблица 23
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| Материал стены | |||||||
Материал облицовочного слоя | керамические камни | керамический кирпич пластического прессования | силикатный кирпич | керамический кирпич полусухого прессования | ||||
|
| |||||||
Лицевой кирпич пластического прессования высотой 65 мм | 0,8 | 1 | 1 | 0,9 | 1 | 0,6 | 1 | 0,65 |
Лицевые керамические камни со щелевидными пустотами высотой 140 мм | 1 | 0,9 | 1 | 0,8 | 0,85 | 0,6 | 1 | 0,5 |
Крупноразмерные плиты из силикатного бетона | 0,6 | 0,8 | 0,6 | 0,7 | 0,7 | 0,6 | 0,9 | 0,6 |
Силикатный кирпич | 0,6 | 0,85 | 0,6 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0,8 |
Силикатные камни высотой 138 мм | 0,9 | 1 | 0,8 | 1 | 1 | 0,8 | 1 | 0,7 |
Крупноразмерные плиты из тяжелого цементного бетона | 1 | 0,9 | 1 | 0,9 | 1 | 0,75 | 1 | 0,65 |
АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
4.30*. Расчет элементов с сетчатым армированием (рис.10) при центральном сжатии следует производить по формуле
при пустотности более 20% - по формуле:
Примечания: 1. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при центральном сжатии не должен превышать определяемого по формуле
2. Элементы с сетчатым армированием выполняются на растворах марки не ниже 50 при высоте ряда кладки не более 150 мм.
Рис.10. Поперечное (сетчатое) армирование каменных конструкций
1 - арматурная сетка; 2 - выпуск арматурной сетки для контроля ее укладки
или для прямоугольного сечения
а при марке раствора менее 25 (при проверке прочности кладки в процессе ее возведения) по формуле
Остальные величины имеют те же значения, что в пп.4.1. и 4.7.
2. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при внецентренном сжатии не должен превышать определяемого по формуле
5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ
ВТОРОЙ ГРУППЫ (ПО ОБРАЗОВАНИЮ И РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН
И ПО ДЕФОРМАЦИЯМ)
5.1. По образованию и раскрытию трещин (швов кладки) и по деформациям следует рассчитывать:
б) смежные, работающие совместно конструктивные элементы кладки из материалов различной деформативности (с различными модулями упругости, ползучестью, усадкой) или при значительной разнице в напряжениях, возникающих в этих элементах;
в) самонесущие стены, связанные с каркасами и работающие на поперечный изгиб, если несущая способность стен недостаточна для самостоятельного (без каркаса) восприятия нагрузок;
г) стеновые заполнения каркасов - на перекос в плоскости стен;
д) продольно армированные изгибаемые, внецентренно сжатые и растянутые элементы, эксплуатируемые в условиях среды, агрессивной для арматуры;
е) продольно армированные емкости при наличии требований непроницаемости штукатурных или плиточных изоляционных покрытий;
ж) другие элементы зданий и сооружений, в которых образование трещин не допускается или же раскрытие трещин должно быть ограничено по условиям эксплуатации.
при расчете принимается линейная эпюра напряжений внецентренного сжатия как для упругого тела;
расчет производится по условному краевому напряжению растяжения, которое характеризует величину раскрытия трещин в растянутой зоне.
Расчет следует производить по формуле
Таблица 24
|
|
|
|
Характеристика и условия работы кладки | Коэффициент условий работы при предполагаемом сроке службы конструкций, лет | ||
| 100 | 50 | 25 |
1. Неармированная внецентренно нагруженная и растянутая кладка | 1,5 | 2,0 | 3,0 |
2. То же, с декоративной отделкой для конструкций с повышенными архитектурными требованиями | 1,2 | 1,2 | - |
3. Неармированная внецентренно нагруженная кладка с гидроизоляционной штукатуркой для конструкций, работающих на гидростатическое давление жидкости | 1,2 | 1,5 | - |
4. То же, с кислотоупорной штукатуркой или облицовкой на замазке на жидком стекле | 0,8 | 1,0 | 1,0 |
Примечание. Коэффициент условий работы при расчете продольно армированной кладки на внецентренное сжатие, изгиб, осевое и внецентренное растяжение и главные растягивающие напряжения принимается по табл.24 с коэффициентами: =1,25 при 0,1%; =1 при 0,05%.
При промежуточных процентах армирования - по интерполяции, выполняемой по формуле .
|
Остальные обозначения величин те же, что в п.4.7.
Таблица 25
|
|
Вид и назначение покрытий | |
Гидроизоляционная цементная штукатурка для конструкций, подверженных гидростатическому давлению жидкостей | 0,8 ·10
|
Кислотоупорная штукатурка на жидком стекле или однослойное покрытие из плиток каменного литья (диабаз, базальт) на кислотоупорной замазке | 0,5 ·10 |
Двух- и трехслойные покрытия из прямоугольных плиток каменного литья на кислотоупорной замазке: |
|
а) вдоль длинной стороны плиток | 1 ·10 |
б) то же, вдоль короткой стороны плиток
| 0,8 ·10 |
Примечание. При продольном армировании конструкций, а также при оштукатуривании неармированных конструкций по сетке предельные относительные деформации допускается увеличивать на 25%. |
5.5. Расчет по деформациям растянутых поверхностей каменных конструкций из неармированной кладки следует производить по формулам:
при осевом растяжении
при изгибе
при внецентренном сжатии
при внецентренном растяжении
В формулах (34)-(37):
6. УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
6.1. При проверке прочности и устойчивости стен, столбов, карнизов и других элементов в период возведения зданий следует учитывать, что элементы перекрытий (балки, плиты и пр.) укладываются по ходу кладки и что возможно опирание элементов здания на свежую кладку.
6.2. Крупноразмерные элементы конструкций (панели, крупные блоки и т.п.) должны быть проверены расчетом для стадий их изготовления, транспортирования и монтажа. Собственный вес элементов сборных конструкций следует принимать в расчете с учетом коэффициента динамичности, величина которого принимается равной: при транспортировании - 1,8; при подъеме и монтаже - 1,5; при этом коэффициент перегрузки к собственному весу элемента не вводится. Допускается уменьшение указанных выше коэффициентов динамичности, если это подтверждено длительным опытом применения таких элементов, но не ниже 1,25.
6.3*. Для сплошной кладки из кирпича и камней правильной формы, за исключением кирпичных панелей, необходимо предусматривать следующие минимальные требования к перевязке:
а) для кладки из полнотелого кирпича толщиной 65 мм - один тычковый ряд на шесть рядов кладки, а из кирпича толщиной 88 мм и пустотелого кирпича толщиной 65 мм - один тычковый ряд на четыре ряда кладки;
б) для кладки из камней правильной формы при высоте ряда до 200 мм - один тычковый ряд на три ряда кладки;
в) для кладки из крупноформатных камней 250х510х219 мм длиной на толщину стены 510 мм перевязку следует осуществлять в полкамня по его ширине в каждом ряду.
6.4. Необходимо предусматривать защиту стен и столбов от увлажнения со стороны фундаментов, а также со стороны примыкающих тротуаров и отмосток устройством гидроизоляционного слоя выше уровня тротуара или верха отмостки. Гидроизоляционный слой следует устраивать также ниже пола подвала.
Для подоконников, поясков, парапетов и тому подобных выступающих, особо подверженных увлажнению частей стен следует предусматривать защитные покрытия из цементного раствора, кровельной стали и др. Выступающие части стен должны иметь уклоны, обеспечивающие сток атмосферной влаги.
6.5. Неармированные кладки из каменных материалов в зависимости от вида кладки, а также прочности камней и растворов подразделяются на четыре группы (табл.26*).
Таблица 26*
|
|
|
|
|
Вид кладки | Группа кладки | |||
| I | II | III | IV |
1. Сплошная кладка из кирпича или камней марки 50 и выше | На растворе марки 10 и выше | На растворе марки 4 | - | - |
2. То же, марок 35 и 25 | - | На растворе марки 10 и выше | На растворе марки 4 | - |
3. То же, марок 15, 10 и 7 | - | - | На любом растворе
| На любом растворе |
4. Крупные блоки из кирпича или камней (вибрированные и невибрированные) | На растворе марки 25 и выше | - | - | - |
5. Кладка из грунтовых материалов (грунтоблоки и сырцовый кирпич) | - | - | На известковом растворе | На глиняном растворе |
6. Облегченная кладка из кирпича или бетонных камней с перевязкой горизонтальными тычковыми рядами или скобами | На растворе марки 50 и выше с заполнением бетоном не ниже класса В2 или вкладышами марок 25 и выше | На растворе марки 25 с заполнением бетоном или вкладышами марки 15 | На растворе марки 10 и с заполнением засыпкой | - |
7. Облегченная кладка из кирпича или камней колодцевая (с перевязкой вертикальными диафрагмами) | На растворе марки 50 и выше с заполнением теплоизоля- ционными плитами или засыпкой | На растворе марки 25 с заполнением теплоизоля- ционными плитами или засыпкой | - | - |
8. Кладка из постелистого бута | - | На растворе марки 25 и выше | На растворе марок 10 и 4 | На глиняном растворе |
9. Кладка из рваного бута | - | На растворе марки 50 и выше | На растворе марок 25 и 10 | На растворе марки 4 |
10. Бутобетон | На бетоне класса В7,5 и выше | На бетоне классов B5 и B3,5 | На бетоне класса B2,5 | - |
6.6. Каменные стены в зависимости от конструктивной схемы здания подразделяются на:
несущие, воспринимающие кроме нагрузок от собственного веса и ветра также нагрузки от покрытий, перекрытий, кранов и т.п.;
самонесущие, воспринимающие нагрузку только от собственного веса стен всех вышележащих этажей зданий и ветровую нагрузку;
ненесущие (в том числе навесные), воспринимающие нагрузку только от собственного веса и ветра в пределах одного этажа при высоте этажа не более 6 м; при большей высоте этажа эти стены относятся к самонесущим;
перегородки - внутренние стены, воспринимающие нагрузки только от собственного веса и ветра (при открытых оконных проемах) в пределах одного этажа при высоте его не более 6 м; при большей высоте этажа стены этого типа условно относятся к самонесущим.
В зданиях с самонесущими и ненесущими наружными стенами нагрузки от покрытий, перекрытий и т.п. передаются на каркас или поперечные конструкции зданий.
6.7. Каменные стены и столбы зданий при расчете на горизонтальные нагрузки, внецентренное и центральное сжатие следует принимать опертыми в горизонтальном направлении на междуэтажные перекрытия, покрытия и поперечные стены. Эти опоры делятся на жесткие (несмещаемые) и упругие.
За жесткие опоры следует принимать:
а) поперечные каменные и бетонные стены толщиной не менее 12 см, железобетонные толщиной не менее 6 см, контрфорсы, поперечные рамы с жесткими узлами, участки поперечных стен и другие конструкции, рассчитанные на восприятие горизонтальной нагрузки;
б) покрытия и междуэтажные перекрытия при расстоянии между поперечными, жесткими конструкциями не более указанных в табл.27;
в) ветровые пояса, фермы, ветровые связи и железобетонные обвязки, рассчитанные по прочности и по деформациям на восприятие горизонтальной нагрузки, передающейся от стен.
Таблица 27
|
|
|
|
|
Тип покрытий и перекрытий | Расстояние между поперечными жесткими конструкциями, м, при группе кладки | |||
| I | II | III | IV |
А. Железобетонные сборные замоноличенные (см. прим.2) и монолитные | 54 | 42 | 30 | - |
Б. Из сборных железобетонных настилов (см. прим.3) и из железобетонных или стальных балок с настилом из плит или камней | 42 | 36 | 24 | - |
В. Деревянные
| 30 | 24 | 18 | 12 |
Примечания: 1. Указанные в табл.27 предельные расстояния должны быть уменьшены в следующих случаях:
а) при скоростных напорах ветра 70, 85 и 100 кгс/м соответственно на 15, 20 и 25%; б) при высоте здания 22-32 м - на 10%; 33-48 м - на 20% и более 48 м - на 25%;
в) для узких зданий при ширине менее двойной высоты этажа - пропорционально отношению . 2. В сборных замоноличенных перекрытиях типа А стыки между плитами должны быть усилены для передачи через них растягивающих усилий (путем сварки выпусков арматуры, прокладки в швах дополнительной арматуры с заливкой швов раствором марки не ниже 100 - при плитах из тяжелого бетона и марки не ниже М 50 - при плитах из легкого бетона или другими способами замоноличивания).
3. В перекрытиях типа Б швы между плитами или камнями, а также между элементами заполнения и балками должны быть тщательно заполнены раствором марки не ниже 50.
4. Перекрытия типа В должны иметь двойной деревянный настил или настил, накат и подшивку. |
За упругие опоры следует принимать покрытия и междуэтажные перекрытия при расстояниях между поперечными жесткими конструкциями, превышающих указанные в табл.27, при отсутствии ветровых связей, указанных в подпункте "в".
Стены и столбы, не имеющие связи с перекрытиями (при устройстве катковых опор и т.п.), следует рассчитывать как свободно стоящие.
6.8. При упругих опорах производится расчет рамной системы, стойками которой являются стены и столбы (железобетонные, кирпичные и др.), а ригелями - перекрытия и покрытия. При этом следует принимать, что стойки жестко защемлены в опорных сечениях.
6.9. В стенах с пилястрами или без пилястр ширину стены при расчете следует принимать:
а) если конструкция покрытия обеспечивает равномерную передачу давления по всей длине опирания его на стену, равной ширине между проемами, а в стенах без проемов равной ширине участка стены между осями пролетов;
6.10. Стены и столбы, имеющие в плоскостях междуэтажных перекрытий опоры, рассматриваемые согласно п.6.7 как жесткие, рассчитываются на внецентренную нагрузку как вертикальные неразрезные балки.
Допускается стены или столбы считать расчлененными по высоте на однопролетные балки с расположением опорных шарниров в плоскостях опирания перекрытий. При этом нагрузку от верхних этажей следует принимать приложенной в центре тяжести сечения стены или столба вышележащего этажа; нагрузки в пределах рассчитываемого этажа принимают приложенными с фактическими эксцентриситетами относительно центра тяжести сечения стены или столба с учетом изменения сечения в пределах этажа и ослабления горизонтальными и наклонными бороздами. При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение опорного давления, допускается принимать расстояние от точки приложения опорной реакции прогонов, балок или настила до внутренней грани стены или опорной плиты равным одной трети глубины заделки, но не более 7 см.
Изгибающие моменты от ветровой нагрузки следует определять в пределах каждого этажа как для балки с заделанными концами, за исключением верхнего этажа, в котором верхняя опора принимается шарнирной.
6.11. При расчете стен (или их отдельных вертикальных участков) на вертикальные и горизонтальные нагрузки должны быть проверены:
а) горизонтальные сечения на сжатие или внецентренное сжатие;
б) наклонные сечения на главные растягивающие напряжения при изгибе в плоскости стены;
в) раскрытие трещин от вертикальной нагрузки разнонагруженных, связанных между собой стен или разной жесткости смежных участков стен.
При учете совместной работы поперечных и продольных стен при действии горизонтальной нагрузки должно быть обеспечено восприятие сдвигающих усилий в местах их взаимного примыкания, определяемых по формуле
Рис.11. План поперечной стены и простенков продольных стен
1 - простенок продольной стены; 2 - поперечная стена
6.12. Расчет поперечных стен на главные растягивающие напряжения следует производить по формуле
при наличии в стене растянутой части сечения - по формуле
В формулах (39) и (40):
При наличии в стене растянутой части сечения принимается
.
6.14. При расчете поперечных стен здания на горизонтальные нагрузки, действующие в их плоскости, перемычки, перекрывающие проемы в стенах, рассматриваются как шарнирные вставки между вертикальными участками стен.
Если прочность поперечных стен с проемами при действии горизонтальных нагрузок обеспечивается только с учетом жесткости перемычек, то перемычки должны воспринимать возникающие в них перерезывающие силы, определяемые по формуле
6.15. Расчет перемычек на перерезывающую силу от горизонтальной нагрузки, определяемую по формуле (45), производится на скалывание и на изгиб по формулам (46) и (47), причем принимается меньшая из двух полученных величин
Если прочность перемычек недостаточна, то они должны быть усилены продольным армированием или железобетонными балками, рассчитываемыми на изгиб и скалывание на момент
ДОПУСТИМЫЕ ОТНОШЕНИЯ ВЫСОТ СТЕН И СТОЛБОВ К ИХ ТОЛЩИНАМ
6.16. Отношение высоты стены или столба к толщине независимо от результатов расчета не должно превышать указанных в пп.6.17-6.20.
Таблица 28
|
|
|
|
|
Марка раствора | Отношения при группе кладки (см. табл.26*) | |||
| I | II | III | IV |
50 и выше | 25 | 22 | - | - |
25 | 22 | 20 | 17 | - |
10 | 20 | 17 | 15 | 14 |
4 | -
| 15
| 14
| 13
|
Таблица 29
|
|
Характеристика стен и перегородок | Коэффициент |
1. Стены и перегородки, не несущие нагрузки от перекрытий или покрытий при толщине, см: |
|
25 и более
| 1,2 |
10 и менее
| 1,8 |
2. Стены с проемами | |
3. Перегородки с проемами | 0,9 |
4. Стены и перегородки при свободной их длине между примыкающими поперечными стенами или колоннами от 2,5 до 3,5 | 0,9 |
5. То же, при | 0,8 |
6. Стены из бутовых кладок и бутобетона | 0,8 |
Примечания: 1. Общий коэффициент снижения отношений , определяемый путем умножения отдельного коэффициента снижения (табл.29), принимается не ниже коэффициента снижения , указанного в табл.30 для столбов. 2. При толщине ненесущих стен и перегородок более 10 и менее 25 см величина поправочного коэффициента определяется по интерполяции. 3. Значения - площадь нетто и - площадь брутто определяются по горизонтальному сечению стены. |
Таблица 30
|
|
|
| Коэффициент для столбов | |
Меньший размер поперечного сечения столба, см | из кирпича и камней правильной формы | из бутовой кладки и бутобетона |
90 и более | 0,75 | 0,6 |
70-89 | 0,7 | 0,55 |
50-69 | 0,65 | 0,5 |
Менее 50 | 0,6 | 0,45 |
Примечание. Предельные отношения несущих узких простенков, имеющих ширину менее толщины стены, должны приниматься как для столбов с высотой, равной высоте проемов. |
СТЕНЫ ИЗ ПАНЕЛЕЙ И КРУПНЫХ БЛОКОВ
6.21. Кирпичные панели следует проектировать из керамического или силикатного кирпича марки не ниже 75 на растворах марок не ниже 50.
6.22. При проектировании панелей следует, как правило, предусматривать заполнение растворных швов с применением вибрации. Расчетные сопротивления вибрированной кладки следует принимать по п.3.2. Допускается проектирование однослойных панелей наружных стен из пустотелых керамических камней, эффективных в теплотехническом отношении, толщиной в один, полтора и два камня без применения вибрации. Расчетные сопротивления кладки следует принимать в этом случае по п.3.1.
Примечание. В панелях из пустотелых керамических камней, изготовленных без применения вибрации, должна быть соблюдена перевязка вертикальных швов кладки, что должно быть указано в проекте.
6.23. Кирпичные панели наружных стен следует проектировать двухслойными или трехслойными. Двухслойные панели следует выполнять толщиной в полкирпича или более с утеплителем из жестких теплоизоляционных плит, расположенных с наружной или внутренней стороны панелей и защищенных отделочным армированным слоем из раствора марки не ниже 50, толщиной не менее 40 мм.
Трехслойные панели следует выполнять с наружными слоями толщиной в четверть или в полкирпича и средним слоем из жестких или полужестких теплоизоляционных плит.
Каркасы в панелях наружных стен должны устанавливаться в ребрах или швах, расположенных по периметру панелей и по контуру проемов в пределах всей толщины панелей. Ширина ребер, в которые устанавливаются каркасы, не должна превышать 30 мм.
При проектировании панелей наружных стен следует учитывать, что в зависимости от архитектурных требований наружный слой панелей можно выполнять с открытой фактурой кирпича и камней или с отделочным слоем из раствора.
6.24. Кирпичные панели внутренних стен и перегородок следует проектировать однослойными толщиной: в четверть кирпича (8,5 см), в полкирпича (14 см) и в кирпич (27 см) и двухслойными из двух слоев толщиной по четверти кирпича (18 см).
Каркасы в панелях внутренних стен должны устанавливаться по периметру панелей и по контуру проемов.
Примечания: 1. Толщины панелей указаны с учетом наружных и внутреннего растворных слоев.
2. Панели толщиной в четверть кирпича следует проектировать только для перегородок.
6.25. Кирпичные и керамические стеновые панели следует рассчитывать на внецентренное сжатие по указаниям, приведенным в пп.4.7 и 4.8 при действии вертикальной и ветровой нагрузок, а также на усилия, возникающие при транспортировании и монтаже (см. п.6.2).
6.26. Панели с армированными ребрами при различном материале несущих слоев рассчитываются как многослойные стены с жестким соединением слоев согласно пп.4.22-4.24.
6.27. Соединения панелей наружных и внутренних стен, а также панелей наружных стен с панелями перекрытий следует проектировать при помощи стальных связей, приваренных к закладным деталям или к пластинам каркасов. Связи между панелями должны быть установлены в углублениях, расположенных в углах панелей, и покрыты слоем раствора толщиной не менее 10 мм. При выполнении закладных деталей и соединительных стержней из обычной стали они должны быть защищены от коррозии. Марку раствора для монтажных швов стен из панелей следует принимать по расчету, но не менее 50.
6.28. Крупные блоки для наружных и внутренних стен следует проектировать из цементных и силикатных тяжелых бетонов, бетонов на пористых заполнителях, ячеистых бетонов и природного камня, а также из кладки, выполняемой из кирпича, керамических, бетонных и природных камней. Расчетное сопротивление кладки из крупных блоков принимают по п.3.3, а для блоков, изготовленных из кирпича или камней без вибрации, - по пп.3.1, 3.4 и 3.6.
Марку раствора для монтажных швов кладки блоков из кирпича или камней следует принимать на одну ступень выше марки раствора блоков.
6.29. В крупноблочных зданиях высотой до 5 этажей включительно при высоте этажа до 3 м связь между продольными и поперечными стенами следует осуществлять:
а) в наружных углах - перевязкой кладки специальными угловыми блоками (не менее одного ряда блоков на этаж);
б) в местах примыкания внутренних поперечных стен к продольным, а также средней продольной стены к торцевым - закладкой Т-образных анкеров из полосовой стали или арматурных сеток в одном горизонтальном шве в каждом этаже в уровне перекрытий.
Для крупноблочных зданий высотой более 5 этажей и для зданий с высотой этажей более 3 м должны быть предусмотрены жесткие связи между стенами как в углах, так и в местах примыкания внутренних стен к наружным. Связи следует проектировать в виде закладных деталей в блоках, соединяемых сваркой с накладками.
МНОГОСЛОЙНЫЕ СТЕНЫ (СТЕНЫ ОБЛЕГЧЕННОЙ КЛАДКИ
И СТЕНЫ С ОБЛИЦОВКАМИ)
6.30. При расчете многослойных стен (см. пп.4.21-4.29) связи между конструктивными слоями следует считать жесткими:
Гибкие связи в многослойных стенах с утеплителем и с наружным облицовочным слоем из кирпича или камня должны обеспечивать возможность восприятия силовых, температурно-усадочных и осадочных деформаций по вертикали. Связи должны выполняться с закреплением в несущей стене и облицовочном слое путем отгибов.
6.32*. Облицовочный слой и основная кладка стены, если они жестко связаны друг с другом взаимной перевязкой, должны, как правило, иметь близкие деформационные свойства. Рекомендуется предусматривать применение облицовочного кирпича или камней, имеющих высоту, равную высоте ряда основной кладки. При разной прочности и деформационных свойствах слоев расчет стен производится в соответствии с пп.4.21-4.29.
6.33*. В проектах следует предусматривать:
перевязку облицовки, жестко связанной с кладкой тычковыми рядами, по указаниям п.6.3;
в качестве утеплителя в облегченной (колодцевой) кладке заливочные материалы, прошедшие экспертизу в специализированных (базовых) организациях соответствующего профиля, или засыпку из пористых заполнителей;
в многослойных стенах из кирпича и камня плитный утеплитель из пенополистирола, пенополиуретана, минераловатных плит с гофрированной структурой волокон.
Для повышения теплотехнических характеристик стен допускается применять наружные фасадные системы теплоизоляции.
6.34. При устройстве обрезов в кладке, жестко связанной с облицовкой, в пределах выступающей части стены по всей ее толщине в проекте следует предусматривать укладку у обреза арматурных сеток не менее чем в трех швах.
АНКЕРОВКА СТЕН И СТОЛБОВ
6.36. Расстояние между анкерами балок, прогонов или ферм, а также перекрытий из сборных настилов или панелей, опирающихся на стены, должно быть не более 6 м. При увеличении расстояния между фермами до 12 м следует предусматривать дополнительные анкеры, соединяющие стены с покрытием. Концы балок, укладываемые на прогоны, внутренние стены или столбы, должны быть заанкерены и при двухстороннем опирании соединены между собой.
6.37. Самонесущие стены в каркасных зданиях должны быть соединены с колоннами гибкими связями, допускающими возможность независимых вертикальных деформаций стен и колонн. Связи, устанавливаемые по высоте колонн, должны обеспечивать устойчивость стен, а также передачу действующей на них ветровой нагрузки на колонны каркаса.
6.38. Расчет анкеров должен производиться:
а) при расстоянии между анкерами более 3 м;
б) при несимметричном изменении толщины столба или стены;
Расчетное усилие в анкере определяется по формуле
Рис.12. Определение усилия в анкере от изгибающего момента в уровне перекрытия
Примечание. Указания настоящего пункта не распространяются на стены из виброкирпичных панелей.
6.39. Если толщина стен или перегородок назначена с учетом опирания по контуру, необходимо предусматривать их крепление к примыкающим боковым конструкциям и к верхнему перекрытию.
ОПИРАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ НА КЛАДКУ
6.40. Под опорными участками элементов, передающих местные нагрузки на кладку, следует предусматривать слой раствора толщиной не более 15 мм, что должно быть указано в проекте.
6.41. В местах приложения местных нагрузок в случае, когда это требуется по расчету на смятие, следует предусматривать установку распределительных плит толщиной, кратной толщине рядов кладки, но не менее 15 см, армированных по расчету двумя сетками с общим количеством арматуры не менее 0,5% объема бетона.
6.42. При опирании ферм, балок покрытий, подкрановых балок и т.п. на пилястры следует предусматривать связь распределительных плит на опорном участке кладки с основной стеной. Глубина заделки плит в стену должна составлять не менее 12 см (рис.13). Выполнение кладки, расположенной над плитами, следует предусматривать непосредственно после установки плит. Предусматривать установку плит в борозды, оставляемые при кладке стен, не допускается.
Рис.13. Железобетонные распределительные плиты
6.43. При местных краевых нагрузках, превышающих 80% расчетной несущей способности кладки при местном сжатии, следует предусматривать армирование опорного участка кладки сетками из стержней диаметром не менее 3 мм с размером ячейки не более 60х60 мм, уложенными не менее чем в трех верхних горизонтальных швах.
При передаче местных нагрузок на пилястры участок кладки, расположенный в пределах 1 м ниже распределительной плиты, следует армировать через три ряда кладки сетками, указанными в настоящем пункте. Сетки должны соединять опорные участки пилястр с основной частью стены и заделываться в стену на глубину не менее 12 см.
РАСЧЕТ УЗЛОВ ОПИРАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ НА КИРПИЧНУЮ КЛАДКУ
6.44. При опирании на кирпичные стены и столбы железобетонных прогонов, балок и настилов кроме расчета на внецентренное сжатие и смятие сечений ниже опорного узла должно быть проверено на центральное сжатие сечение по кладке и железобетонным элементам.
Расчет опорного узла при центральном сжатии следует производить по формуле
при сплошных элементах и настилах с круглыми пустотами - 1;
при настилах с овальными пустотами и наличии хомутов на опорных участках - 0,5
.
6.45. В сборных железобетонных настилах с незаполненными пустотами кроме проверки несущей способности опорного узла в целом должна быть проверена несущая способность горизонтального сечения, пересекающего ребра настила, по формуле
Рис.14. Расчетные схемы заделки консольных балок
Необходимую глубину заделки следует определять по формуле
Если заделка конца балки не удовлетворяет расчету по формуле (53), то следует увеличить глубину заделки или уложить распределительные подкладки под балкой и над ней.
ПЕРЕМЫЧКИ И ВИСЯЧИЕ СТЕНЫ
6.47. Железобетонные перемычки следует рассчитывать на нагрузку от перекрытий и на давление от свежеуложенной, неотвердевшей кладки, эквивалентное весу пояса кладки высотой, равной 1/3 пролета для кладки в летних условиях и целому пролету для кладки в зимних условиях (в стадии оттаивания).
Примечания: 1. Допускается при наличии соответствующих конструктивных мероприятий (выступы в сборных перемычках, выпуски арматуры и т.п.) учитывать совместную работу кладки с перемычкой.
2. Нагрузки на перемычки от балок и настилов перекрытий не учитываются, если они расположены выше квадрата кладки со стороной, равной пролету перемычки, а при оттаивающей кладке, выполненной способом замораживания, - выше прямоугольника кладки с высотой, равной удвоенному пролету перемычки в свету. При оттаивании кладки перемычки допускается усиливать постановкой временных стоек на клиньях на период оттаивания и первоначального твердения кладки.
3. В вертикальных швах между брусковыми перемычками, в случаях когда не обеспечивается требуемое сопротивление их теплопередаче, следует предусматривать укладку утеплителя.
6.48. Кладку висячих стен, поддерживаемых рандбалками, следует проверять на прочность при смятии в зоне над опорами рандбалок. Должна быть проверена также прочность кладки при смятии под опорами рандбалок. Длину эпюры распределения давления в плоскости контакта стены и рандбалки следует определять в зависимости от жесткости кладки и рандбалки. При этом рандбалка заменяется эквивалентным по жесткости условным поясом кладки, высота которого определяется по формуле
Жесткость стальных рандбалок определяется как произведение
Максимальное напряжение над опорой рандбалки
Рис.15. Распределение давления в кладке над опорами висячих стен
и на опорах однопролетных рандбалок
6.51*. Прочность кладки висячих стен при местном сжатии в зоне, расположенной над опорами рандбалок, следует проверять по указаниям, приведенным в пп.4.13-4.16.
Рис.16. Эпюра распределения давления в кладке висячих стен при наличии проема
6.53. Расчет рандбалок должен производиться на два случая загружения:
а) на нагрузки, действующие в период возведения стен. При кладке стен из кирпича, керамических камней или обыкновенных бетонных камней должна приниматься нагрузка от собственного веса неотвердевшей кладки высотой, равной 1/3 пролета для кладки в летних условиях и целому пролету - для кладки в зимних условиях (в стадии оттаивания при выполнении кладки способом замораживания, см. п.7.1).
При кладке стен из крупных блоков (бетонных или кирпичных) высоту пояса кладки, на нагрузку от которого должны быть рассчитаны рандбалки, следует принимать равной 1/2 пролета, но не менее высоты одного ряда блоков. При наличии проемов и высоте пояса кладки от верха рандбалок до подоконников менее 1/3 пролета следует учитывать также вес кладки стен до верхней грани железобетонных или стальных перемычек (рис.17). При рядовых, клинчатых и арочных перемычках должен учитываться вес кладки стен до отметки, превышающей отметку верха проема на 1/3 его ширины;
Рис.17. Схема нагрузки на рандбалку при наличии проема в стене
1 - нагрузка на рандбалку; 2 - железобетонная перемычка
б) на нагрузки, действующие в законченном здании. Эти нагрузки следует определять исходя из приведенных выше эпюр давлений, передающихся на балки от опор и поддерживаемых балками стен.
Количество и расположение арматуры в балках устанавливают по максимальным величинам изгибающих моментов и поперечных сил, определенных по двум указанным выше случаям расчета.
КАРНИЗЫ И ПАРАПЕТЫ
6.54. Расчет верхних участков стен в сечении, расположенном непосредственно под карнизами, производится для двух стадий готовности здания:
а) для незаконченного здания, когда отсутствуют крыша и чердачное перекрытие;
б) для законченного здания.
6.55. При расчете стены под карнизом для незаконченного здания должны учитываться следующие нагрузки:
а) расчетная нагрузка от собственного веса карниза и опалубки (для монолитных железобетонных и армированных каменных карнизов), если она поддерживается консолями или подкосами, укрепленными в кладке;
б) временная расчетная нагрузка по краю карниза 100 кг на 1 м карниза или на один элемент сборного карниза, если он имеет длину менее 1 м;
в) нормативная ветровая нагрузка на внутреннюю сторону стены.
Примечания. 1. Если по проекту концы анкеров, обеспечивающих устойчивость карниза, заделываются под чердачным перекрытием, то при расчете должно учитываться наличие чердачного перекрытия (полностью или частично).
2. Расчетом должна быть также проверена устойчивость карниза при неотвердевшей кладке.
6.56. Карнизы и участки стен под карнизами законченных зданий должны быть рассчитаны на следующие нагрузки:
а) вес всех элементов здания, как создающих опрокидывающий момент относительно наружной грани стены, так и повышающих устойчивость стены, при этом вес крыши принимается уменьшенным на величину откоса от ветровой нагрузки;
б) расчетная нагрузка на край карниза 150 кг на 1 м или на один элемент сборного карниза длиной менее 1 м;
в) половина расчетной ветровой нагрузки.
Примечание. Снеговая нагрузка при расчете карнизов не учитывается.
6.57. Общий вынос карниза, образованного напуском рядов кладки, не должен превышать половины толщины стены. При этом вынос каждого ряда не должен превышать 1/3 длины камня или кирпича.
6.58. Для кладки карнизов с выносом менее половины толщины стены и не более 20 см применяются те же растворы, что и для кладки верхнего этажа. При большем выносе кирпичных карнизов марка раствора для кладки должна быть не ниже 50.
6.59. Карнизы и парапеты при недостаточной их устойчивости должны закрепляться анкерами, заделываемыми в нижних участках кладки.
Расстояние между анкерами не должно превышать 2 м, если концы анкеров закрепляются отдельными шайбами. При закреплении концов анкеров за балку или за концы прогонов расстояние между анкерами может быть увеличено до 4 м. Заделка анкеров должна располагаться не менее чем на 15 см ниже того сечения, где они требуются по расчету.
При железобетонных чердачных перекрытиях концы анкеров следует заделывать под ними.
При сборных карнизах из железобетонных элементов в процессе возведения должна быть обеспечена устойчивость каждого элемента.
6.60. Анкеры должны располагаться, как правило, в кладке на расстоянии в 1/2 кирпича от внутренней поверхности стены. Анкеры, расположенные снаружи кладки, должны быть защищены слоем цементной штукатурки толщиной 3 см (от поверхности анкера).
При кладке на растворах марки 10 и ниже анкеры должны закладываться в борозды с последующей заделкой их бетоном.
6.61. Сечение анкера допускается определять по усилию, определяемому по формуле
Во всех случаях должны быть проверены расчетом все узлы передачи усилий (места заделки анкеров, анкерных балок и т.п.).
6.64. Нагрузки, повышающие устойчивость карнизов и парапетов, принимаются с коэффициентом 0,9.
ФУНДАМЕНТЫ И СТЕНЫ ПОДВАЛОВ
6.65. Фундаменты, стены подвалов и цоколи следует преимущественно проектировать сборными из крупных бетонных блоков. Допускается также применение мелких бетонных блоков и камней, природных камней правильной и неправильной формы, монолитного бетона и бутобетона, хорошо обожженного керамического кирпича пластического прессования. Расчетные сопротивления кладки ленточных фундаментов и стен подвалов, выполняемых из крупных бетонных блоков, принимаются по п.3.3.
6.66. Переход от одной глубины заложения фундамента к другой следует производить уступами. При плотных грунтах отношение высоты уступа к его длине должно быть не более 1:1 и высота уступа - не более 1 м. При неплотных грунтах отношение высоты уступа к его длине должно быть не более 1:2 и высота уступа - не более 0,5 м.
Уширение бутобетонных и бутовых фундаментов к подошве производится уступами. Высота уступа принимается для бутобетона не менее 30 см, а для бутовой кладки - в два ряда кладки (35-60 см). Минимальные отношения высоты уступов к их ширине для бутобетонных и бутовых фундаментов должны быть не менее указанных в табл.31*.
Таблица 31*
|
|
|
|
Класс бетона | Марка раствора | Минимальное отношение высоты уступов к их ширине при расчетной нагрузке, МПа (кгс/см ) | |
|
| 0,2 (2,0) | >0,25 (2,5) |
B3,5-B7,5 | 50-100 | 1,25 | 1,5 |
B1-B2 | 10-25 | 1,5 | 1,75 |
-
| 4
| 1,75
| 2
|
Примечание. Проверка уступов на изгиб и срез не требуется. |
6.67. В фундаментах и стенах подвалов:
а) из бутобетона толщина стен принимается не менее 35 см и размеры сечения столбов не менее 40 см;
б) из бутовой кладки толщина стен принимается не менее 50 см и размеры сечения столбов не менее 60 см.
ТОНКОСТЕННЫЕ СВОДЧАТЫЕ ПОКРЫТИЯ
6.69*. Тонкостенные сводчатые покрытия следует проектировать в виде сводов двоякой кривизны.
Для кладки сводов двоякой кривизны следует применять:
а) кирпич керамический (полнотелый и пустотелый) или силикатный марки не ниже 75 при пролете сводов до 18 м и не ниже 100 при больших пролетах;
б) камни из тяжелого бетона, бетона на пористых заполнителях, автоклавного цементного ячеистого бетона, а также природные камни марки не ниже 50.
Примечание. При пролете сводов до 12 м допускается применение природных камней марки не ниже 25, при этом толщина сводов должна быть не менее 9 см.
6.70. Для кладки сводов двоякой кривизны, включая их пяты, а также верхние участки стен в пределах 6-7 рядов кладки ниже уровня примыкания свода, следует применять растворы марки не ниже 50.
6.71. Расчет сводов двоякой кривизны должен производиться на внецентренное сжатие по условной расчетной схеме как плоских двухшарнирных арок. Рассчитывается одна волна сводчатого покрытия в сечениях с максимальными изгибающими моментами.
Расчетные сопротивления кладки сводов толщиной в 1/4 кирпича должны приниматься по п.3.1 с коэффициентом 1,25.
6.73. Расчетные изгибающие моменты, вызываемые удлинением затяжек, обжатием свода и смещением пят, следует учитывать только от нагрузок, действующих на свод после его раскружаливания (вес утеплителя, кровли, фонарей, снеговой нагрузки и т.п.).
6.74. Модуль деформаций кладки сводов при определении усилий в затяжках следует принимать по формуле (7).
КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К АРМИРОВАННОЙ КЛАДКЕ
6.75. Сетчатое армирование горизонтальных швов кладки допускается применять только в случаях, когда повышение марок кирпича, камней и растворов не обеспечивает требуемой прочности кладки и площадь поперечного сечения элемента не может быть увеличена.
Количество сетчатой арматуры, учитываемой в расчете столбов и простенков, должно составлять не менее 0,1% объема кладки (см. п.4.30).
6.76. Арматурные сетки следует укладывать не реже чем через пять рядов кирпичной кладки из обыкновенного кирпича, через четыре ряда кладки из утолщенного кирпича и через три ряда кладки из керамических камней.
6.77. Диаметр сетчатой арматуры должен быть не менее 3 мм.
Диаметр арматуры в горизонтальных швах кладки должен быть, не более:
при пересечении арматуры в швах - 6 мм
без пересечения " " - 8 "
Расстояние между стержнями сетки должно быть не более 12 и не менее 3 см.
Швы кладки армокаменных конструкций должны иметь толщину, превышающую диаметр арматуры не менее чем на 4 мм.
ДЕФОРМАЦИОННЫЕ ШВЫ
6.78. Температурно-усадочные швы в стенах каменных зданий должны устраиваться в местах возможной концентрации температурных и усадочных деформаций, которые могут вызвать недопустимые по условиям эксплуатации разрывы кладки, трещины, перекосы и сдвиги кладки по швам (по концам протяженных армированных и стальных включений, а также в местах значительного ослабления стен отверстиями или проемами). Расстояния между температурно-усадочными швами должны устанавливаться расчетом.
6.79. Максимальные расстояния между температурно-усадочными швами, которые допускается принимать для неармированных наружных стен без расчета:
а) для надземных каменных и крупноблочных стен отапливаемых зданий при длине армированных бетонных и стальных включений (перемычки, балки и т.п.) не более 3,5 м и ширине простенков не менее 0,8 м - по табл.32; при длине включений более 3,5 м участки кладки по концам включений должны проверяться расчетом по прочности и раскрытию трещин;
б) то же, для стен из бутобетона - по табл.32 как для кладки из бетонных камней на растворах марки 50 с коэффициентом 0,5;
в) то же, для многослойных стен - по табл.32 для материала основного конструктивного слоя стен;
г) для стен неотапливаемых каменных зданий и сооружений для условий, указанных в п."а", - по табл.32 с умножением на коэффициенты:
для закрытых зданий и сооружений - 0,7;
для открытых сооружений - 0,6;
д) для каменных и крупноблочных стен подземных сооружений и фундаментов зданий, расположенных в зоне сезонного промерзания грунта, - по табл.32 с увеличением в два раза; для стен, расположенных ниже границы сезонного промерзания грунта, а также в зоне вечной мерзлоты - без ограничения длины.
Таблица 32
|
|
|
|
|
| Расстояние между температурными швами, м, при кладке | |||
Средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки | из керамического кирпича и камней, природных камней, крупных блоков из бетона или керамического кирпича | из силикатного кирпича, бетонных камней, крупных блоков из силикатного бетона и силикатного кирпича | ||
| на растворах марок | |||
| 50 и более | 25 и более | 50 и более | 25 и более
|
Минус 40 °С и ниже | 50 | 60 | 35 | 40 |
" 30 °С | 70 | 90 | 50 | 60 |
" 20 °С и выше | 100 | 120 | 70 | 80 |
Примечания: 1. Для промежуточных значений расчетных температур расстояния между температурными швами допускается определять интерполяцией.
2. Расстояния между температурно-усадочными швами крупнопанельных зданий из кирпичных панелей назначаются в соответствии с Инструкцией по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов. |
6.80. Деформационные швы в стенах, связанных с железобетонными или стальными конструкциями, должны совпадать со швами в этих конструкциях. При необходимости в зависимости от конструктивной схемы зданий в кладке стен следует предусматривать дополнительные температурные швы без разрезки швами в этих местах железобетонных или стальных конструкций.
6.81. Осадочные швы в стенах должны быть предусмотрены во всех случаях, когда возможна неравномерная осадка основания здания или сооружения.
6.82. Деформационные и осадочные швы следует проектировать со шпунтом или четвертью, заполненными упругими прокладками, исключающими возможность продувания швов.
7. УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ,
ВОЗВОДИМЫХ В ЗИМНЕЕ ВРЕМЯ
7.1*. Способ кладки, применяемый для возведения зданий и сооружений в зимнее время при отрицательных температурах, должен обосновываться предварительными технико-экономическими расчетами, обеспечивающими оптимальные показатели стоимости, трудоемкости, расхода цемента, электроэнергии, топлива и т.п. Принятый способ зимней кладки должен обеспечивать прочность и устойчивость конструкций как в период их возведения, так и последующей эксплуатации. Выполнение зимней кладки из кирпича, камней правильной формы и крупных блоков следует предусматривать одним из следующих способов:
а) на растворах не ниже марки 50 с противоморозными химическими добавками, не вызывающими коррозии материалов кладки (поташ, нитрит натрия, смешанные добавки, комплексные добавки НКМ), твердеющих на морозе без обогрева;
б) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 10 без химических добавок. При этом элементы конструкций должны иметь достаточную прочность и устойчивость как в период их первого оттаивания (при наименьшей прочности свежеоттаявшего раствора), так и в последующий период эксплуатации зданий. Высота каменных конструкций, возводимых способом замораживания, определяется расчетом, но не должна превышать 15 м и четырех этажей. Допускается выполнение способом замораживания фундаментов малоэтажных зданий (до трех этажей включительно) из постелистого камня, укладываемого "враспор" со стенками траншей на растворах марки не ниже 25;
в) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 50 без химических добавок с обогревом возводимых конструкций в течение времени, за которое кладка достигает несущей способности, достаточной для нагружения вышележащими конструкциями зданий.
7.2. Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполнявшейся на растворах с противоморозными химическими добавками, принимаются:
равными расчетным сопротивлениям летней кладки, приведенным в табл.2-8, если каменная кладка будет выполняться при среднесуточной температуре наружного воздуха до минус 15 °С, и с понижающим коэффициентом 0,9, если кладка будет выполняться при температуре ниже минус 15 °С.
7.3. Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполнявшейся способом замораживания и способом замораживания с обогревом возведенных конструкций, на растворах без противоморозных добавок в законченном здании после оттаивания и твердения раствора при положительных температурах следует принимать по табл.2-8 с понижающими коэффициентами; для кирпичной и каменной кладок при среднесуточной температуре наружного воздуха, при которой выполнялись кладки, до минус 15 °С - 0,9 и до минус 30 °С - 0,8, - для кладки из крупных блоков расчетные сопротивления не снижаются.
7.4. Мероприятия, обеспечивающие необходимую конечную прочность зимней кладки (повышение марок растворов, применение кирпича и камней повышенной прочности или в отдельных случаях применение сетчатого армирования), должны быть указаны на рабочих чертежах. При кладке, выполняемой на растворах с химическими добавками (п.7.2), указанные мероприятия применяются для элементов кладки, несущая способность которых используется более чем на 90%. При кладке, выполняемой способом замораживания (п.7.3), - для элементов, несущая способность которых используется более чем на 70%.
Таблица 33
|
|
|
| Коэффициенты условий работы | |
Вид напряженного состояния зимней кладки
| кладки | сетчатой арматуры |
1. Сжатие отвердевшей (после оттаивания) кладки из кирпича | 1,0 | _ |
2. То же, бутовой кладки из постелистого камня | 0,8 | _ |
3. Растяжение, изгиб, срез отвердевшей кладки всех видов по растворным швам | 0,5 | _ |
4. Сжатие кладки с сетчатым армированием, возводимой способом замораживания в стадии оттаивания | - | 0,5 |
5. То же, отвердевшей (после оттаивания) | - | 0,7 |
6. То же, возводимой на растворах с противоморозными добавками при твердении на морозе и прочности раствора не менее 1,5 МПа (15 кгс/см ) в момент оттаивания | - | 1,0 |
7.6. В рабочих чертежах зданий повышенной этажности (9 этажей и более), возводимых зимой на растворах с противоморозными химическими добавками, следует указывать требуемые промежуточные прочности раствора на этажах для различных стадий готовности здания.
7.8. Прочность зимней кладки, выполняемой способом замораживания с обогревом, должна определяться расчетом с учетом упрочнения, достигнутого раствором в пределах всего или части сечения.
Отогревание конструкций допускается только после проверки расчетом их достаточной несущей способности в период искусственного оттаивания кладки.
7.9. Участки кладки, выполняемой способом замораживания (столбы, простенки), в которых расчетом были выявлены перенапряжения в стадии оттаивания, необходимо усиливать установкой временных стоек на клиньях на период оттаивания и последующего твердения кладки.
7.10. Возведение кладки на обыкновенных растворах способом замораживания не допускается для конструкций:
а) из бутобетона и рваного бута;
б) подвергающихся в стадии оттаивания вибрации или значительным динамическим нагрузкам;
в) подвергающихся в стадии оттаивания поперечным нагрузкам, величина которых превышает 10% продольных;
7.11. В качестве противоморозной добавки к растворам допускается применять только нитрит натрия:
а) при возведении влажных цехов, бань, прачечных и других помещений с повышенной влажностью воздуха, определяемой в соответствии со СНиП по строительной теплотехнике, а также помещений с температурой воздуха выше 40 °С;
б) при возведении конструкций, расположенных в зоне переменного уровня воды и под водой, не имеющих гидроизоляции.
7.12. Не допускается непосредственный контакт растворов с добавками нитрита натрия, поташа, НКМ, ННХКМ с оцинкованными и алюминиевыми закладными частями без предварительной защиты их протекторными покрытиями.
7.13. Растворы с добавками поташа не допускается применять в стенах из силикатного кирпича марки ниже 100 и морозостойкостью ниже F25.
7.14. При проектировании каменных стен с облицовками из плит, устанавливаемых одновременно с кладкой в зимних условиях, необходимо учитывать различную деформативность облицовочных слоев и кладки стен и в проекте указывать мероприятия, исключающие возможность образования трещин и отслоений облицовки от основной кладки стен.
7.15. В рабочих чертежах зданий или сооружений, каменные конструкции которых будут возводиться способом замораживания, дополнительно к мероприятиям, приведенным в п.7.4, необходимо указывать:
а) предельные высоты стен, которые могут быть допущены в период оттаивания раствора;
б) в необходимых случаях временные крепления конструкций, устанавливаемые до возведения вышележащих этажей, на период их оттаивания и твердения раствора кладки.
ПРИЛОЖЕНИЕ
ТРЕБОВАНИЯ К РАБОЧИМ ЧЕРТЕЖАМ КАМЕННЫХ
И АРМОКАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
В рабочих чертежах должны быть указаны:
а) вид кирпича, камней, облицовочных материалов и бетонов, применяемых для кладки, а также для изготовления панелей и крупных блоков с указанием соответствующих ГОСТов или технических условий и их проектные марки по прочности и морозостойкости; для бетона на пористых заполнителях, ячеистого и поризованного указывается также плотность;
б) проектные марки растворов и вид вяжущего для кладки монтажных швов, а также изготовления панелей и крупных блоков при производстве работ как в летнее, так и в зимнее время;
в) классы и марки арматуры, полосовой и фасонной стали;
г) конструкции стен, система перевязки швов, а при облегченной кладке вид и толщина утеплителя;
д) для кладки, выполняемой при отрицательных температурах, - способ кладки и дополнительные мероприятия, обеспечивающие прочность и устойчивость зимней кладки в период ее возведения и последующей эксплуатации (см. разд.7). Чертежи, по которым может осуществляться кладка при отрицательных температурах, должны иметь надпись о произведенной проверке прочности конструкций и возможности ее возведения в зимних условиях;
е) требования о систематическом контроле на строительстве прочности кирпича (камня) и раствора для конструкций, расчетная несущая способность которых используется более чем на 80%. Эти конструкции должны быть отмечены на рабочих чертежах;
ж) в необходимых случаях указания о последовательности производства работ, установке временных креплений и выполнении других мероприятий, обеспечивающих прочность и устойчивость конструкций при их возведении, о прочности растворов в процентах от проектной марки, при которой может быть допущено нагружение кладки.