СНиП 2.03.01-84 Бетонные и железобетонные конструкции.
СНиП 2.03.01-84*
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Дата введения 1986-01-01
РАЗРАБОТАНЫ НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук, проф. А.А.Гвоздев - руководитель темы; доктора техн. наук А.С.Залесов, Ю.П.Гуща; д-р техн. наук, проф. В.А.Клевцов; кандидаты техн. наук Е.А.Чистяков, Р.Л.Серых, Н.М.Мулин и Л.К.Руллэ) и ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (И.К.Никитин - руководитель темы; Б.Ф.Васильев).
ВНЕСЕНЫ НИИЖБ Госстроя СССР.
ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Управлением стандартизации и технических норм в строительстве Госстроя СССР (В.М.Скубко).
УТВЕРЖДЕНЫ постановлением Госстроя СССР от 20 августа 1984 г. N 136.
ВЗАМЕН СНиП II-21-75 и СН 511-78.
СНиП 2.03.01-84* является переизданием СНиП 2.03.01-84 с изменениями, утвержденными постановлениями Госстроя СССР от 8 июля 1988 г. N 132 и от 25 августа 1988 г. N 169.
Разделы, пункты, таблицы, формулы, приложения и подписи к рисункам, в которые внесены изменения, отмечены в настоящих строительных нормах и правилах звездочкой.
В СНиП 2.03.01-84* "Бетонные и железобетонные конструкции" внесено изменение N 2, утвержденное постановлением Госстроя СССР от 12 ноября 1991 г. N 11 и введенное в действие с 1 января 1992 г. Пункты, таблицы, в которые внесены изменения, отмечены в настоящих Строительных нормах и правилах знаком (К).
ПЕРЕИЗДАНИЕ с изменениями на 1 января 1989 г.
Настоящие нормы распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения, работающих при систематическом воздействии температур не выше 50 °С и не ниже минус 70 °С.
Нормы устанавливают требования к проектированию бетонных и железобетонных конструкций, изготовляемых из тяжелого, мелкозернистого, легкого, ячеистого и поризованного бетонов, а также из напрягающего бетона.
(К) Положения данных норм соответствуют ГОСТ 27751-88 (СТ СЭВ 384-87).
При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в особых условиях эксплуатации (при сейсмических воздействиях, в среде с агрессивной степенью воздействия на бетонные и железобетонные конструкции, в условиях повышенной влажности и т.п.), должны соблюдаться дополнительные требования, предъявляемые к таким конструкциям соответствующими нормативными документами.
По показателям прочности бетона приняты классы бетона в соответствии с СТ СЭВ 1406-78.
Основные буквенные обозначения, принятые в настоящих нормах согласно СТ СЭВ 1565-79, приведены в справочном приложении 5.
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Бетонные и железобетонные конструкции, согласно СТ СЭВ 1406-78, должны быть обеспечены с требуемой надежностью от возникновения всех видов предельных состояний расчетом, выбором материалов, назначением размеров и конструированием.
1.2. Выбор конструктивных решений должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, энергоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, достигаемого путем:
применения эффективных строительных материалов и конструкций;
снижения веса конструкций;
наиболее полного использования физико-механических свойств материалов;
использования местных строительных материалов;
соблюдения требований по экономному расходованию основных строительных материалов.
1.3. При проектировании зданий и сооружений должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также отдельных конструкций на всех стадиях возведения и эксплуатации.
1.4. Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях.
При выборе элементов сборных конструкций должны предусматриваться преимущественно предварительно напряженные конструкции из высокопрочных бетонов и арматуры, а также конструкции из легкого и ячеистого бетонов там, где их применение не ограничивается требованиями других нормативных документов.
Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, условия изготовления и транспортирования.
1.5. Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные арматурные каркасы.
1.6. В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность и долговечность соединений.
Конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать с помощью различных конструктивных и технологических мероприятий надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции.
1.7. Бетонные элементы применяются:
а) преимущественно в конструкциях, работающих на сжатие при малых эксцентриситетах продольной силы, не превышающих значений, указанных в п.3.3;
б) в отдельных случаях в конструкциях, работающих на сжатие с большими эксцентриситетами, а также в изгибаемых конструкциях, когда их разрушение не представляет непосредственной опасности для жизни людей и сохранности оборудования (элементы, лежащие на сплошном основании, и др.).
Примечание. Конструкции рассматриваются как бетонные, если их прочность в стадии эксплуатации обеспечивается одним бетоном.
1.8. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01-82*. Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование.
Влажность воздуха окружающей среды определяется как средняя относительная влажность наружного воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01-82 или как относительная влажность внутреннего воздуха помещений отапливаемых зданий.
1.9. В настоящих нормах приняты буквенные обозначения основных величин, подлежащих применению при проектировании строительных конструкций, а также индексы к буквенным обозначениям, установленные СТ СЭВ 1565-79.
ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
1.10. Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы).
а) Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от:
хрупкого, вязкого или иного характера разрушения (расчет по прочности с учетом в необходимых случаях прогиба конструкции перед разрушением);
потери устойчивости формы конструкции (расчет на устойчивость тонкостенных конструкций и т.д.) или ее положения (расчет на опрокидывание и скольжение подпорных стен; расчет на всплывание заглубленных или подземных резервуаров, насосных станций и т.п.);
усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки - подвижной или пульсирующей: подкрановых балок, шпал, рамных фундаментов и перекрытий под некоторые неуравновешенные машины и т.п.);
разрушения под совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (периодического или постоянного воздействия агрессивной среды, действия попеременного замораживания и оттаивания, воздействия пожара и т.п.).
б) Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от:
образования трещин, а также их чрезмерного или продолжительного раскрытия (если по условиям эксплуатации образование или продолжительное раскрытие трещин недопустимо);
чрезмерных перемещений (прогибов, углов перекоса и поворота, колебаний).
1.11. Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов должен, как правило, производиться для всех стадий - изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.
Расчет по раскрытию трещин и по деформациям допускается не производить, если на основании опытной проверки или практики применения железобетонных конструкций установлено, что раскрытие в них трещин не превышает допустимых значений и жесткость конструкций в стадии эксплуатации достаточна.
1.12*. Значения нагрузок и воздействий, коэффициентов надежности по нагрузке, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85.
Значения нагрузок необходимо умножать на коэффициенты надежности по назначению, принимаемые согласно "Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций", утвержденным Госстроем СССР.
Нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы (эксплуатационные), следует принимать согласно указаниям пп.1.16 и 1.20. При этом к длительным нагрузкам относится также часть полного значения кратковременных нагрузок, оговоренных в СНиП 2.01.07-85, а вводимую в расчет кратковременную нагрузку следует принимать уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке. Коэффициенты сочетаний и коэффициенты снижения нагрузок относятся к полному значению кратковременных нагрузок.
Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IVА согласно СНиП 2.01.01-82, при расчете должны учитываться температурные климатические воздействия.
Для бетонных и железобетонных конструкций должна быть также обеспечена их огнестойкость в соответствии с требованиями СНиП 2.01.02-85.
1.13. При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса элемента следует вводить с коэффициентом динамичности, равным:
при транспортировании . . . . . . . . . . . . . . .1,60
" подъеме и монтаже . . . . . . . . . . . . . . .1,40
Для указанных коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, обоснованные в установленном порядке, но не ниже 1,25.
1.14. Сборно-монолитные конструкции, а также монолитные конструкции с несущей арматурой должны рассчитываться по прочности, образованию и раскрытию трещин и по деформациям для следующих двух стадий работы конструкций:
а) до приобретения бетоном, уложенным на месте использования конструкции, заданной прочности - на воздействие веса этого бетона и других нагрузок, действующих на данном этапе возведения конструкции;
б) после приобретения бетоном, уложенным на месте использования конструкции, заданной прочности - на нагрузки, действующие на данном этапе возведения и при эксплуатации конструкции.
1.15. Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещений (вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т.п.), а также усилия в статически определимых конструкциях при расчете их по деформированной схеме следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин.
Для конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих свойств железобетона не разработана, а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств железобетона усилия в статически неопределимых конструкциях допускается определять в предположении их линейной упругости.
1.16. К трещиностойкости конструкций (или их частей) предъявляются требования соответствующих категорий в зависимости от условий, в которых они работают, и от вида применяемой арматуры:
а) 1-я категория - не допускается образование трещин;
Под непродолжительным раскрытием трещин понимается их раскрытие при совместном действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, а под продолжительным - только постоянных и длительных нагрузок.
Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций, а также значения предельно допустимой ширины раскрытия трещин в условиях неагрессивной среды приведены: для ограничения проницаемости конструкций - в табл.1, для обеспечения сохранности арматуры - в табл.2*.
Эксплуатационные нагрузки, учитываемые при расчете железобетонных конструкций по образованию трещин, их раскрытию или закрытию, должны приниматься согласно табл.3.
Если в конструкциях или их частях, к трещиностойкости которых предъявляются требования 2-й и 3-й категорий, трещины не образуются при соответствующих нагрузках, указанных в табл.3, их расчет по непродолжительному раскрытию и по закрытию трещин (для 2-й категории) или по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин (для 3-й категории) не производится.
Указанные категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций относятся к трещинам, нормальным и наклонным к продольной оси элемента.
Таблица 1
|
|
Условия работы конструкций | Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина и раскрытия трещин, мм, обеспечивающие ограничение проницаемости конструкций |
1. Элементы, воспринимающие давление жидкостей и газов при сечении: |
|
полностью растянутом
| 1-я категория*
|
частично сжатом | 3-я категория; =0,3; =0,2 |
2. Элементы, воспринимающие давление сыпучих тел | 3-я категория; =0,3; =0,2 |
* Конструкции должны преимущественно выполняться предварительно напряженными. При специальном обосновании допускается выполнять эти конструкции без предварительного напряжения, в этом случае к их трещиностойкости предъявляются требования 3-й категории.
|
Таблица 2*
|
|
|
|
| Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина и , мм, раскрытия трещин, обеспечивающие сохранность арматуры | ||
Условия эксплуатации конструкций | стержневой классов А-I, A-II, A-III, A-IIIв и A-IV; проволочной классов В-I и Вр-I | стержневой классов А-V и A-VI; проволочной классов В-II, Вр-II, К-7 и К-19 при диаметре проволоки 3,5 мм и более | проволочной классов В-II, Вр-II и К-7 при диаметре проволоки 3 мм и менее, стержневой класса Ат-VII |
1. В закрытом помещении |
3-я категория; =0,4; =0,3 |
3-я категория; =0,3; =0,2 |
3-я категория; =0,2; =0,1 |
2. На открытом воздухе, а также в грунте выше или ниже уровня грунтовых вод |
3-я категория; =0,4; =0,3 |
3-я категория; =0,2; =0,1 |
2-я категория; =0,2 |
3. В грунте при переменном уровне грунтовых вод |
3-я категория; =0,3; =0,2 |
2-я категория; =0,2 |
2-я категория; =0,1 |
Примечания: 1. Обозначения классов арматуры - в соответствии с п.2.24а.
2. В канатах подразумевается проволока наружного слоя.
3. Для конструкций со стержневой арматурой класса А-V, эксплуатируемых в закрытом помещении или на открытом воздухе, при наличии опыта проектирования и эксплуатации таких конструкций значения и допускается увеличивать на 0,1 мм по отношению к приведенным в настоящей таблице. |
Таблица 3
|
|
|
|
|
Категория требований к трещино- стойкости железо- бетонных конструкций | Нагрузки и коэффициенты надежности по нагрузке , принимаемые при расчете | |||
| по образованию трещин | по раскрытию трещин | по закрытию трещин | |
|
| непродолжи- тельному | продолжи- тельному |
|
1 | Постоянные , длительные и кратковременные при
| - | - | - |
2 | Постоянные, длительные и кратковременные при (расчет производится для выяснения необходимости проверки по непродолжительному раскрытию трещин и по их закрытию)
| Постоянные, длительные и кратко- временные при | - | Постоянные и длительные при |
3 | Постоянные, длительные и кратковременные при (расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин)
| То же | Постоянные и длительные при | - |
* Коэффициент принимается как при расчете по прочности. Примечания: 1. Длительные и кратковременные нагрузки принимаются с учетом указаний п.1.12*.
2. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к катастрофическому положению (взрыву, пожару и т.п.).
|
Во избежание раскрытия продольных трещин следует принимать конструктивные меры (устанавливать соответствующую поперечную арматуру), а для предварительно напряженных элементов, кроме того, ограничивать значения сжимающих напряжений в бетоне в стадии предварительного обжатия (см. п.1.29).
При этом предварительные напряжения в арматуре по длине зоны передачи напряжений принимаются линейно возрастающими от нуля до максимальных расчетных величин.
Указанное требование допускается не учитывать для части сечения, расположенной по его высоте от уровня центра тяжести приведенного сечения до растянутой от действия усилия предварительного обжатия грани, если в этой части отсутствует напрягаемая арматура без анкеров.
1.18. В случае, если в сжатой при эксплуатационных нагрузках зоне предварительно напряженных элементов, согласно расчету, в стадиях изготовления, транспортирования и возведения образуются трещины, нормальные к продольной оси, следует учитывать снижение трещиностойкости растянутой при эксплуатации зоны элементов, а также увеличение их кривизны. Для элементов, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, образование таких трещин не допускается.
1.19. Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны (см. п.4.9), площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15%.
1.20*. Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85.
1.22. Расстояния между температурно-усадочными швами, как правило, должны устанавливаться расчетом.
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ
ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
При автоматизированном натяжении арматуры значение числителя 360 в формуле (2) заменяется на 90.
В формулах (3) и (4):
Напряжения в арматуре самонапряженных конструкций рассчитываются из условия равновесия с напряжениями (самонапряжением) в бетоне.
1.25. При расчете предварительно напряженных элементов следует учитывать потери предварительного напряжения арматуры.
При натяжении арматуры на упоры следует учитывать:
а) первые потери - от деформации анкеров, трения арматуры об огибающие приспособления, от релаксации напряжений в арматуре, температурного перепада, деформации форм (при натяжении арматуры на формы), от быстронатекающей ползучести бетона;
б) вторые потери - от усадки и ползучести бетона.
При натяжении арматуры на бетон следует учитывать:
в) первые потери - от деформации анкеров, трения арматуры о стенки каналов или поверхность бетона конструкции;
г) вторые потери - от релаксации напряжений в арматуре, усадки и ползучести бетона, смятия бетона под витками арматуры, деформации стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков).
Потери предварительного напряжения арматуры следует определять по табл.5, при этом суммарную величину потерь при проектировании конструкций необходимо принимать не менее 100 МПа.
При расчете самонапряженных элементов учитываются только потери предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона в зависимости от марки бетона по самонапряжению и влажности среды. Для самонапряженных конструкций, эксплуатируемых в условиях избытка влаги, потери от усадки не учитываются.
1.26. При определении потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз.8 и 9 табл.5 необходимо учитывать следующие указания:
Таблица 5
|
|
|
|
|
|
|
| |
Факторы, вызывающие потери предварительного напряжения арматуры | Значения потерь предварительного напряжения, МПа, при натяжении арматуры | |||||||
| на упоры | на бетон | ||||||
А. Первые потери | ||||||||
1. Релаксация напряжений арматуры:
при механическом способе натяжения арматуры:
|
|
| ||||||
а) проволочной
| - | |||||||
б) стержневой | - | |||||||
при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения арматуры:
|
|
| ||||||
в) проволочной
г) стержневой |
| -
- | ||||||
| Здесь принимается без учета потерь, МПа. Если вычисленные значения потерь окажутся отрицательными, их следует принимать равными нулю |
| ||||||
2. Температурный перепад (разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона) | Для бетона классов В15-В40 - 1,25 Для бетона класса В45 и выше - 1,0 , где - разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилие натяжения, ° С. При отсутствии точных данных принимается =65 ° С. При подтягивании напрягаемой арматуры в процессе термообработки на величину, компенсирующую потери от температурного перепада, последние принимаются равными нулю. | - - | ||||||
3. Деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств |
где - обжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок и т.п., принимаемое равным 2 мм; смещение стержней в инвентарных зажимах, определяемое по формуле - диаметр стержня, мм; - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров формы или стенда), мм. При электротермическом способе натяжения потери от деформаций анкеров в расчете не учитываются, так как они учтены при определении значения полного удлинения арматуры
|
где - обжатие шайб или прокладок, расположенных между анкерами и бетоном элемента, принимаемое равным 1 мм;
- деформация анкеров стаканного типа, колодок с пробками, анкерных гаек и захватов, принимаемая равной 1 мм; - длина натягиваемого стержня (элемента), мм | ||||||
4. Трение арматуры:
а) о стенки каналов или о поверхность бетона конструкций
|
-
|
где - основание натуральных логарифмов; - коэффициенты, определяемые по табл. 6; - длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, м; - суммарный угол поворота оси арматуры, рад; - принимается без учета потерь | ||||||
б) об огибающие приспособления
|
где - основание натуральных логарифмов; - коэффициент, принимаемый равным 0,25; - суммарный угол поворота оси арматуры, рад; - принимается без учета потерь
|
-
| ||||||
5. Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций |
где - коэффициент, определяемый по формулам: при натяжении арматуры домкратом при натяжении арматуры намоточной машиной электротермомеханическим способом (50% усилия создается грузом) - число групп стержней, натягиваемых неодновременно; - сближение упоров по линии действия усилия , определяемое из расчета деформации формы; - расстояние между наружными гранями упоров. При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции формы потери от ее деформации принимаются равными 30 МПа. При электротермическом способе натяжения потери от деформации формы в расчете не учитываются, так как они учтены при определении полного удлинения арматуры |
- | ||||||
6. Быстронатекающая ползучесть для бетона:
а) естественного твердения
|
при при где и - коэффициенты, принимаемые:
но не более 0,8;
но не более 2,5 и не менее 1,1;
- определяются на уровне центров тяжести продольной арматуры S и S’ с учетом потерь по поз.1-5 настоящей таблицы. Для легкого бетона при передаточной прочности 11 МПа и ниже вместо множителя 40 принимается множитель 60 |
-
| ||||||
б) подвергнутого тепловой обработке
| Потери вычисляются по формулам поз.6а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85 | -
| ||||||
Б. Вторые потери | ||||||||
7. Релаксация напряжений арматуры:
а) проволочной
б) стержневой |
-
-
|
(см. пояснения к поз.1 настоящей таблицы)
| ||||||
8. Усадка бетона (см. п.1.26): | Бетон естественного твердения | Бетон, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении | Независимо от условий твердения бетона | |||||
тяжелого классов: |
|
|
| |||||
а) В35 и ниже
б) В40
в) В45 и выше | 40
50
60 | 35
40
50 | 30
35
40 | |||||
мелкозернистого групп:
г) А
д) Б
е) В
|
Потери определяются по поз.8а, б настоящей таблицы с умножением на коэффициент, равный 1,3 Потери определяются по поз.8а настоящей таблицы с умножением на коэффициент, равный 1,5 Потери определяются по поз.8а настоящей таблицы как для тяжелого бетона естественного твердения |
40
50
40 | ||||||
легкого при мелком заполнителе:
ж) плотном
з) пористом |
50
70 |
45
60 |
40
50 | |||||
9. Ползучесть бетона (см. п.1.26): а) тяжелого и легкого при плотном мелком заполнителе
|
при
при где - то же, что в поз.6, но с учетом потерь по поз.1-6 настоящей таблицы;
- коэффициент, принимаемый равным для бетона: естественного твердения - 1,00; подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении - 0,85 | |||||||
б) мелкозернистого групп:
А
Б
В в) легкого при пористом мелком заполнителе
|
Потери вычисляются по формулам поз.9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,3 Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,5 Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы при =0,85 Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,2 | |||||||
10. Смятие бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры (при диаметре конструкции до 3 м) |
- |
где - наружный диаметр конструкции, см.
| ||||||
11. Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков) |
- | , где - число швов конструкции и оснастки по длине натягиваемой арматуры;
- обжатие стыка, принимаемое равным для стыков, заполненных бетоном, - 0,3 мм; при стыковании насухо - 0,5 мм; - длина натягиваемой арматуры, мм. | ||||||
Примечания: 1. Потери предварительного напряжения в напрягаемой арматуре определяются так же, как в арматуре .
2. Для самонапряженных конструкций потери от усадки и ползучести бетона определяются по опытным данным.
|
Таблица 6
|
|
|
|
| Коэффициенты для определения потерь от трения арматуры (см. поз.4 табл.5) | ||
Канал или поверхность |
| при арматуре в виде | |
|
пучков, канатов | стержней периодического профиля | |
1. Канал:
с металлической поверхностью |
0,0030 |
0,35 |
0,40 |
с бетонной поверхностью, образованный жестким каналообразователем | 0
| 0,55
| 0,65
|
то же, гибким каналообразователем
2. Бетонная поверхность | 0,0015
0
| 0,55
0,55 | 0,65
0,65 |
б) для конструкций, предназначенных для эксплуатации при влажности воздуха ниже 40%, потери должны быть увеличены на 25%, за исключением конструкций из тяжелого и мелкозернистого бетонов, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IVА согласно СНиП 2.01.01-82 и не защищенных от солнечной радиации, для которых указанные потери увеличиваются на 50%;
в) допускается использовать более точные методы для определения потерь, обоснованные в установленном порядке, если известны сорт цемента, состав бетона, условия изготовления и эксплуатации конструкции и т.п.
Знак "плюс" принимается при неблагоприятном влиянии предварительного напряжения (т.е. на данной стадии работы конструкции или на рассматриваемом участке элемента предварительное напряжение снижает несущую способность, способствует образованию трещин и т.п.), знак "минус" - при благоприятном.
но принимаются не менее 0,1;
1.28. Напряжения в бетоне и арматуре, а также усилия предварительного обжатия бетона, вводимые в расчет предварительно напряженных конструкций, определяются с учетом следующих указаний.
Черт.1 Схема усилий предварительного напряжения в арматуре
в поперечном сечении железобетонного элемента
а) в стадии обжатия бетона - с учетом первых потерь;
б) в стадии эксплуатации элемента - с учетом первых и вторых потерь.
в стадии обжатия бетона - потерям напряжений от быстронатекающей ползучести по поз.6 табл.5;
с стадии эксплуатации элемента - сумме потерь напряжений от усадки и ползучести бетона по поз.6, 8 и 9 табл.5.
Таблица 7
|
|
|
|
|
|
|
Напряженное состояние сечения | Способ натяжения арматуры | Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия в долях от передаточной прочности бетона не более | ||||
|
| при расчетной зимней температуре наружного воздуха, °С | ||||
|
| минус 40 и выше | ниже минус 40 | |||
|
| при обжатии | ||||
|
| центральном | внецент- ренном | центральном | внецент- ренном | |
1. Напряжения уменьшаются или не изменяются при действии внешних нагрузок |
На упоры
На бетон |
0,85
0,70 |
0,95*
0,85 |
0,70
0,60 |
0,85
0,70 | |
2. Напряжения увеличиваются при действии внешних нагрузок
|
На упоры
На бетон |
0,65
0,60 |
0,70
0,65 |
0,50
0,45 |
0,60
0,50 | |
_______________ * Для элементов, изготовляемых с постепенной передачей усилия обжатия, при наличии стальных опорных деталей и косвенной арматуры с объемным коэффициентом армирования (см. п.5.15) на длине не менее длины зоны передачи напряжений (см. п.2.29) допускается принимать значение
Примечания: 1. Значения указанные в настоящей таблице, для бетона в водонасыщенном состоянии при расчетной температуре воздуха ниже минус 40 ° С следует принимать на 0,05 меньше. 2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п.1.8.
3. Для легкого бетона классов В7,5-В12,5 значения следует принимать не более 0,30. |
1.30. Для предварительно напряженных конструкций, в которых предусматривается регулирование напряжений обжатия бетона в процессе их эксплуатации (например, в реакторах, резервуарах, телевизионных башнях), напрягаемая арматура применяется без сцепления с бетоном, при этом необходимо предусматривать эффективные мероприятия по защите арматуры от коррозии. К предварительно напряженным конструкциям без сцепления арматуры с бетоном должны предъявляться требования 1-й категории трещиностойкости.
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТА ПЛОСКОСТНЫХ И МАССИВНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
С УЧЕТОМ НЕЛИНЕЙНЫХ СВОЙСТВ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА
1.31. Расчет плоскостных конструкций (типа балок-стенок, плит перекрытий) и массивных конструкций по предельным состояниям первой и второй групп следует производить по напряжениям (усилиям), деформациям и перемещениям, вычисляемым с учетом физической нелинейности, анизотропии, а в необходимых случаях - ползучести, накопления повреждений (в длительных процессах) и геометрической нелинейности (в основном для тонкостенных конструкций).
Примечание. Анизотропия - неодинаковость свойств (здесь - механических) по разным направлениям. Ортотропия - вид анизотропии, при котором имеются три взаимно перпендикулярные плоскости симметрии свойств.
1.32. Физическую нелинейность, анизотропию и ползучесть следует учитывать в определяющих соотношениях, связывающих между собой напряжения и деформации, а также в условиях прочности и трещиностойкости материала. При этом следует выделять две стадии деформирования элементов - до и после образования трещин.
1.33. До образования трещин для бетона должна, как правило, использоваться нелинейная ортотропная модель, позволяющая учитывать направленное развитие эффекта дилатации и неоднородность деформирования при сжатии и растяжении. Допускается пользоваться квазиизотропной моделью бетона, учитывающей проявление указанных факторов в среднем по объему. Для железобетона в этой стадии следует исходить из совместности осевых деформаций арматуры и окружающего бетона, за исключением концевых участков арматуры, не снабженных специальными анкерами.
При опасности выпучивания арматуры следует ограничивать ее предельные сжимающие напряжения.
Примечание. Дилатация - увеличение объема тела при сжати, обусловленное развитием множества микротрещин, а также трещин большей протяженности.
1.34. В условиях прочности бетона следует учитывать сочетание напряжений на площадках разных направлений, в силу которых, в частности, его сопротивление двух- и трехосному сжатию превышает прочность при одноосном сжатии, а при комбинациях сжатия и растяжения может быть меньше, чем при действии одного из них. В необходимых случаях должна приниматься во внимание длительность действия напряжений.
Условие прочности железобетона без трещин должно составляться исходя из условий прочности составляющих материалов как двухкомпонентной среды.
1.35. В качестве условия трещинообразования следует использовать условие прочности бетонных элементов двухкомпонентной среды.
1.36. После образования трещин следует использовать модель анизотропного тела общего вида при нелинейных выражениях зависимостей усилий или напряжений от перемещений с учетом следующих факторов:
углов наклона трещин к арматуре и схем пересечения трещин;
раскрытия трещин и сдвига их берегов;
жесткости арматуры: осевой - с учетом сцепления с полосами или блоками бетона между трещинами; тангенциальной - с учетом податливости бетонного основания у берегов трещин и соответственно осевых и касательных напряжений в арматуре в трещинах;
жесткости бетона: между трещинами - на осевые силы и сдвиг (снижается для схемы пересекающихся трещин); в трещинах - на осевые силы и сдвиг за счет зацепления берегов трещин при достаточно малой их ширине;
частичного нарушения совместности осевых деформаций арматуры и бетона между трещинами.
В модели деформирования неармированных элементов с трещинами учитывается лишь жесткость бетона между трещинами.
В случаях возникновения наклонных трещин следует учитывать особенности деформирования бетона над наклонными трещинами.
1.37. Ширину раскрытия трещин и взаимный сдвиг их берегов следует определять исходя из смещения стержней различных направлений относительно пересекаемых ими берегов трещин с учетом расстояний между трещинами и при соблюдении условия совместности этих смещений.
1.38. Условия прочности плоских и объемных элементов с трещинами должны основываться на следующих предпосылках:
принимается, что разрушение происходит вследствие значительного удлинения арматуры по наиболее опасным трещинам, в общем случае расположенным косо к стержням арматуры, и раздробления бетона полос или блоков между трещинами или за трещинами (например, в сжатой зоне плит над трещинами);
сопротивление бетона сжатию снижается из-за возникновения растяжения в перпендикулярном направлении, создаваемого силами сцепления с растянутой арматурой, а также из-за поперечных смещений арматуры у берегов трещин;
при определении прочности бетона учитываются схемы образования трещин и углы наклона трещин к арматуре;
в стержнях арматуры учитываются, как правило, нормальные напряжения, направленные вдоль их оси; допускается учитывать касательные напряжения в арматуре в местах трещин (нагельный эффект), принимая, что стержни не изменяют своей ориентации;
принимается, что в трещине разрушения все пересекающие ее стержни достигают расчетных сопротивлений на растяжение (для арматуры, не имеющей предела текучести, напряжения должны контролироваться в процессе деформационного расчета).
Прочность бетона в различных его зонах следует оценивать по напряжениям в нем как в компоненте двухкомпонентной среды (за вычетом приведенных напряжений в арматуре между трещинами, определяемых с учетом напряжений в трещинах, сцепления и частичного нарушения совместности осевых деформаций арматуры с бетоном).
1.39. Несущую способность железобетонных конструкций, способных претерпевать достаточные пластические деформации, допускается определять методом предельного равновесия.
1.40. При расчете конструкций по прочности, деформациям, образованию и раскрытию трещин методом конечных элементов должны быть проверены условия прочности и трещиностойкости для всех конечных элементов, составляющих конструкцию, а также условия возникновения чрезмерных перемещений конструкции. При оценке предельного состояния по прочности допускается полагать отдельные конечные элементы разрушенными, если это не влечет за собой прогрессирующего разрушения конструкции и по истечении действия рассматриваемой нагрузки эксплуатационная пригодность конструкции сохранится или может быть восстановлена.
2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
БЕТОН
2.1. Для бетонных и железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии с требованиями настоящих норм, следует предусматривать конструкционные бетоны, соответствующие ГОСТ 25192-82:
легкий плотной и поризованной структуры;
ячеистый автоклавного и неавтоклавного твердения;
специальный бетон - напрягающий.
2.2. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от их назначения и условий работы следует устанавливать показатели качества бетона, основными из которых являются:
а) класс по прочности на сжатие В;
в) марка по морозостойкости F (должна назначаться для конструкций, подвергающихся в увлажненном состоянии действию попеременного замораживания и оттаивания);
г) марка по водонепроницаемости W (должна назначаться для конструкций, к которым предъявляются требования ограничения проницаемости);
д) марка по средней плотности D (должна назначаться для конструкций, к которым кроме конструктивных предъявляются требования теплоизоляции);
Примечания: 1. Классы бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение отвечают значению гарантированной прочности бетона, МПа, с обеспеченностью 0,95.
2.3. Для бетонных и железобетонных конструкций следует предусматривать бетоны следующих классов и марок:
а) классов по прочности на сжатие
тяжелый бетон - В3,5; В5; В7,5, В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60;
напрягающий бетон - В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60;
мелкозернистый бетон групп:
A - естественного твердения или подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении на песке с модулем крупности свыше 2,0 - В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; В40;
Б - то же, с модулем крупности 2,0 и менее - В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30;
В - подвергнутый автоклавной обработке - В15; В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60;
легкий бетон при марках по средней плотности:
D800, D900 - В2,5; В3,5; В5; В7,5;
D1000, D1100 - В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5;
D1200, D1300 - В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15;
D1400, D1500 - В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30;
D1600, D1700 - В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35;
D1800, D1900 - В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; В40;
D2000 - В20; В25; В30; В35; В40;
ячеистый бетон при марках по средней плотности:
|
|
|
| aвтoклaвный: | неавтоклавный: |
D500
| - В1; В1,5; | - |
D600 | - В1; В1,5; В2; В2,5; | В1; В1,5; |
D700 | - В1,5; В2; В2,5; В3,5; | В1,5; В2; В2,5; |
D800 | - В2,5; В3,5; В5; | В2; В2,5; В3,5; |
D900 | - В3,5; В5; В7,5; | В3,5; В5; |
D1000 | - В5; В7,5; В10; | В5; В7,5; |
D1100 | В7,5; В10; | |
D1200 |
поризованный бетон при марках по средней плотности:
|
|
D800, D900, D1000, D1100, D1200, D1300
| - В2,5; В3,5; В5; В7,5;
|
D1400 | - В3,5; В5; В7,5. |
Допускается применение бетона промежуточных классов по прочности на сжатие В22,5 и В27,5 при условии, что это приведет к экономии цемента по сравнению с применением бетона соответственно классов В25 и В30 и не снизит другие технико-экономические показатели конструкции;
б) классов по прочности на осевое растяжение
|
|
тяжелый, напрягающий, мелкозернистый и легкий бетоны | - 0,8; 1,2; 1,6; 2; 2,4; 2,8; 3,2; |
в) марок по морозостойкости
|
|
тяжелый, напрягающий и мелкозернистый бетоны | - F50; F75; F100; F150; F200; F300; F400; F500; |
легкий бетон - F25; F35; F50; F75; F100; F150; F200; F300; F400; F500;
|
|
ячеистый и поризованный бетоны | - F15; F25; F35; F50; F75; F 100; |
г) марок по водонепроницаемости
|
|
тяжелый, мелкозернистый и легкий бетоны | - W2; W4; W6; W8; W10; W12; |
для напрягающего бетона марка по водонепроницаемости обеспечивается не ниже W12 и в проектах может не указываться;
д) марок по средней плотности
легкий бетон - D800; D900; D1000; D1100; D1200; D1300; D1400; D1500; D1600; D1700; D1800;
D1900; D2000;
ячеистый бетон - D500; D600; D700; D800; D900; D1000; D1100; D1200;
поризованный бетон - D800; D900; D1000; D1100; D1200; D1300; D1400;
е) марок по самонапряжению
Примечания: 1. В настоящих нормах термины "легкий бетон" и "поризованный бетон" используются соответственно для обозначения легкого бетона плотной структуры и легкого бетона поризованной структуры (со степенью поризации свыше 6%).
2. Группа мелкозернистого бетона (А, Б, В) должна указываться в рабочих чертежах конструкций.
2.4. Возраст бетона, отвечающий его классу по прочности на сжатие и осевое растяжение, назначается при проектировании исходя из возможных реальных сроков загружения конструкции проектными нагрузками, способа возведения, условий твердения бетона. При отсутствии этих данных класс бетона устанавливается в возрасте 28 сут.
Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций следует назначать в соответствии с ГОСТ 13015.0-83* и стандартами на конструкции конкретных видов.
2.5. Для железобетонных конструкций не допускается применять:
тяжелый и мелкозернистый бетоны класса по прочности на сжатие ниже В7,5;
легкий бетон класса по прочности на сжатие ниже В3,5 - для однослойных и ниже В2,5 - для двухслойных конструкций.
Рекомендуется принимать класс бетона по прочности на сжатие:
для железобетонных элементов из тяжелого и легкого бетонов, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, - не ниже В15;
для железобетонных сжатых стержневых элементов из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов - не ниже В15;
для сильнонагруженных железобетонных сжатых стержневых элементов (например, для колонн, воспринимающих значительные крановые нагрузки, и для колонн нижних этажей многоэтажных зданий) - не ниже В25.
2.6*. Для предварительно наряженных элементов из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов класс бетона, в котором расположена напряженная арматура, следует принимать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств не ниже указанного в табл.8*.
Таблица 8*
|
|
Вид и класс напрягаемой арматуры | Класс бетона, не ниже
|
1. Проволочная арматура классов: В-II (при наличии анкеров) |
В20 |
Вр-II (без анкеров) диаметром, мм:
до 5 включ.
6 и более
К-7 и К-19
|
В20
В30
В30 |
2. Стержневая арматура (без анкеров) диаметром, мм:
от 10 до 18 включ., классов: |
|
А-IV
A-V
A-VI и Ат-VII
20 и более, классов: | В15
В20
В30
|
A-IV
A-V
A-VI и Ат-VII | В20
В25
В30 |
Примечание. Обозначения классов арматуры - в соответствии с п. 2.24а*. |
Для конструкций, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, минимальные значения класса бетона, приведенные в табл.8*, при проволочной напрягаемой арматуре и стержневой напрягаемой арматуре класса А-IV независимо от диаметра, а также класса А-V диаметром 10-18 мм должны увеличиваться на одну ступень, т.е. 5 МПа, с соответствующим повышением передаточной прочности бетона.
При проектировании отдельных видов конструкций допускается обоснованное в установленном порядке снижение минимального класса бетона на одну ступень, равную 5 МПа, против приведенной в табл.8* с соответствующим снижением передаточной прочности бетона.
Примечания: 1. При расчете железобетонных конструкций в стадии предварительного обжатия расчетные характеристики бетона принимаются как для класса бетона, численно равного передаточной прочности бетона (по линейной интерполяции).
2.7. Мелкозернистый бетон без специального экспериментального обоснования не допускается применять для железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки, а также для предварительно напряженных конструкций пролетом свыше 12 м при армировании проволочной арматурой классов В-II, Вр-II, К-7 и К-19.
Класс мелкозернистого бетона по прочности на сжатие, применяемого для защиты от коррозии и обеспечения сцепления с бетоном напрягаемой арматуры, расположенной в пазах и на поверхности конструкции, должен быть не ниже В12,5, а для инъекции каналов - не ниже В25.
2.8. Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций класс бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже В7,5.
2.9. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься:
для конструкций зданий и сооружений (кроме наружных стен отапливаемых зданий) - не ниже указанных в табл.9;
для наружных стен отапливаемых зданий - не ниже указанных в табл.10.
Таблица 9
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| ||
Условия работы конструкций | Марка бетона, не ниже | ||||||||||||
| по морозостойкости | по водонепроницаемости | |||||||||||
характеристика режима | расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С | для конструкций (кроме наружных стен отапливаемых зданий) зданий и сооружений класса по степени ответственности | |||||||||||
|
| I | II | III | I | II | III | ||||||
1. Попеременное замораживание и оттаивание:
|
|
|
|
|
|
|
| ||||||
а) в водонасыщенном состоянии (например, конструкции, расположенные в сезонно- оттаивающем слое грунта в районах вечной мерзлоты |
|
|
|
|
|
|
| ||||||
| Ниже минус 40 Ниже минус 20 до минус 40 включ. | F300
F200 | F200
F150 | F150
F100 | W6
W4 | W4
W2 | W2 Не норми- руется | ||||||
| Ниже минус 5 до минус 20 включ. | F150 | F100 | F75 | W2 | Не нормируется | |||||||
| Минус 5 и выше | F100 | F75 | F50 | Не нормируется | ||||||||
б) в условиях эпизодического водонасыщения (например, надземные конструкции, постоянно подвергающиеся атмосферным воздействиям) | Ниже минус 40
| F200
| F150
| F100
| W4
| W2
| Не норми- руется | ||||||
| Ниже минус 20 до минус 40 включ. | F100 | F75 | F50 | W2 | Не норми- руется | |||||||
| Ниже минус 5 до минус 20 включ. | F75 | F50 | F35* | Не нормируется | ||||||||
| Минус 5 и выше | F50 | F35* | F25* | То же | ||||||||
в) в условиях воздушно- влажностного состояния при отсутствии эпизодического водонасыщения (например, конструкции, постоянно подвергающиеся воздействию окружающего воздуха, но защищенные от воздействия атмосферных осадков) | Ниже минус 40 | F150 | F100 | F75 | W4 | W2 | Не норми- руется | ||||||
| Ниже минус 20 до минус 40 включ. | F75 | F50 | F35* | Не нормируется | ||||||||
| Ниже минус 5 до минус 20 включ. | F50 | F35* | F25* | То же | ||||||||
| Минус 5 и выше | F35* | F25* | F15* | " | ||||||||
2. Возможное эпизодическое воздействие температуры ниже 0°С: |
|
|
|
|
|
|
| ||||||
а) в водонасыщенном состоянии (например, конструкции, находящиеся в грунте или под водой) | Ниже минус 40
| F150
| F100
| F75 |
| " |
| ||||||
| Ниже минус 20 до минус 40 включ.
| F75
| F50
| F35*
|
| " |
| ||||||
| Ниже минус 5 до минус 20 включ.
| F50
| F35*
| F25*
|
| " |
| ||||||
| Минус 5 и выше
| F35*
| F25*
| Не норми- руется
|
| " |
| ||||||
б) в условиях воздушно-влажностного состояния (например, внутренние конструкции отапливаемых зданий в период строительства и монтажа) | Ниже минус 40
| F75
| F50
| F35*
|
| " |
| ||||||
| Ниже минус 20 до минус 40 включ.
| F50
| F35*
| F25*
|
| " |
| ||||||
| Ниже минус 5 до минус 20 включ.
| F35*
| F25*
| F15**
|
| " |
| ||||||
| Минус 5 и выше
| F25*
| F15**
| Не норми- руется
|
| " |
| ||||||
* Для тяжелого и мелкозернистого бетонов марки по морозостойкости не нормируются.
** Для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов марки по морозостойкости не нормируются.
Примечания: 1. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций сооружений водоснабжения и канализации, а также для свай и свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих нормативных документов.
2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п.1.8. |
Таблица 10
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
Условия работы | Минимальная марка бетона по морозостойкости наружных стен отапливаемых зданий из бетонов
| |||||||||
конструкций | легкого, ячеистого, поризованного | тяжелого, мелкозернистого | ||||||||
относительная влажность внутреннего воздуха помещения | расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С |
для зданий класса по степени ответственности | ||||||||
, %
|
| I | II | III | I | II | III | |||
|
|
|
|
|
|
|
| |||
Ниже минус 40 Ниже минус 20 до минус 40 включ. Ниже минус 5 до минус 20 включ.
Минус 5 и выше | F100
F75
F50
F35 | F75
F50
F35
F25 | F50
F35
F25
F15* | F200
F100
F75
F50 | F150
F75
F50
Не норми- руется | F100
F50
Не норми- руется | ||||
|
|
|
|
|
| |||||
|
Ниже минус 40 |
F75 |
F50 |
F35 |
F100 |
F75 |
F50 | |||
| Ниже минус 20 до минус 40 включ.
Ниже минус 5 до минус 20 включ. | F50
F35
| F35
F25
| F25
F15*
| F50
Не норми- руется | Не нормируется
То же
| ||||
| Минус 5 и выше | F25 | F15* | Не нормируется | "
| |||||
|
Ниже минус 40
|
F50
|
F35
|
F25
|
F75 |
F50 |
Не норми- руется | |||
| Ниже минус 20 до минус 40 включ. Ниже минус 5 до минус 20 включ.
| F35
F25
| F25
F15*
| F15*
Не норми- руется | Не нормируется
То же | |||||
| Минус 5 и выше
| F15*
| Не нормируется | " | ||||||
_______________ * Для легких бетонов марки по морозостойкости не нормируются.
Примечания: 1. При наличии паро- и гидроизоляции конструкций из тяжелых, мелкозернистых и легких бетонов их марки по морозостойкости, указанные в настоящей таблице, снижаются на одну ступень.
2. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно указаниям п.1.8. |
2.10. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.
Нормативные и расчетные характеристики бетона
Таблица 11
|
|
|
|
|
| Коэффициенты надежности по бетону при сжатии и растяжении и для расчета конструкций по предельным состояниям | |||
Вид бетона | первой группы | второй группы | ||
| при назначении класса бетона по прочности | и | ||
|
| на сжатие | на растяжение |
|
Тяжелый, напрягающий, мелкозернистый, легкий и поризованный
| 1,3 | 1,5 | 1,3 | 1,0 |
Ячеистый | 1,5 | 2,3 | -
| 1,0
|
Таблица 12
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид сопро- тивления |
Бетон | Нормативные сопротивления бетона и расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы и при классе бетона по прочности на сжатие | ||||||||||||||||||
|
| В1 | В1,5 | В2 | В2,5 | В3,5
| В5 | В7,5 | В12,5 | В15 | В20 | В25 | В30 | В35 | В40 | В45 | В50 | В55 | В60 | |
Сжатие осевое (приз- менная |
Тяжелый и мелко- зернис- тый |
- |
- |
- |
- |
2,7 -- 27,5 |
3,5 -- 35,7 |
5,5 -- 56,1 |
7,5 -- 76,5
|
9,5 -- 96,9 |
11,0 -- 112 |
15,0 -- 153 |
18,5 -- 189
| 22,0 -- 224 |
25,5 -- 260 |
29,0 -- 296 |
32,0 -- 326 |
36,0 -- 367 |
39,5 -- 403 |
43,0 -- 438 |
проч- ность) и |
Легкий |
- |
- |
- | 1,9 -- 19,4 | 2,7 -- 27,5 | 3,5 -- 35,7 | 5,5 -- 56,1 | 7,5 -- 76,5 | 9,5 -- 96,9 | 11,0 -- 112 | 15,0 -- 153 | 18,5 -- 189 | 22,0 -- 224 | 25,5 -- 260 | 29,0 -- 296 | - | - | - | - |
|
Ячеистый | 0,95 - 9,69 | 1,4 -- 14,3 | 1,9 -- 19,4 | 2,4 -- 24,5 | 3,3 -- 33,7 | 4,6 -- 46,9 | 6,9 -- 70,4 | 9,0 -- 91,8 | 10,5 -- 107 | 11,5 -- 117 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Растя- жение осевое
|
Тяжелый |
- |
- |
- |
- | 0,39 -- 4,00 | 0,55 -- 5,61 | 0,70 -- 7,14 | 0,85 -- 8,67 | 1,00 -- 10,2 | 1,15 -- 11,7 | 1,40 -- 14,3 | 1,60 -- 16,3 | 1,80 -- 18,4 | 1,95 -- 19,9 | 2,10 -- 21,4 | 2,20 -- 22,4 | 2,30 -- 23,5 | 2,40 -- 24,5 | 2,50 -- 25,5 |
и | Мелко- зернистый групп:
А |
- |
- |
- |
- |
0,39 -- 4,00 |
0,55 -- 5,61 |
0,70 -- 7,14 |
0,85 -- 8,67 |
1,00 -- 10,2 |
1,15 -- 11,7 |
1,40 -- 14,3 |
1,60 -- 16,3 |
1,80 -- 18,4 |
1,95 -- 19,9 |
2,10 -- 21,4 |
- |
- |
- |
- |
|
Б |
- |
- |
- |
- | 0,26 -- 2,65 | 0,40 -- 4,08 | 0,60 -- 6,12 | 0,70 -- 7,14 | 0,85 -- 8,67 | 0,95 -- 9,69 | 1,15 -- 11,7 | 1,35 -- 13,8 | 1,50 -- 15,3 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
| В |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- | 1,15 -- 11,7 | 1,40 - 14,3 | 1,60 -- 16,3 | 1,80 -- 18,4 | 1,95 -- 19,9 | 2,10 -- 21,4 | 2,20 -- 22,4 | 2,30 -- 23,5 | 2,40 -- 24,5 | 2.50 -- 25,5 |
| Легкий при мелком заполни- теле:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| плотном
|
-
|
-
|
-
| 0,29 -- 2,96
| 0,39 -- 4,00
| 0,55 -- 5,61
| 0,70 -- 7,14
| 0,85 -- 8,67
| 1,00 -- 10,2
| 1,15 -- 11,7
| 1,40 -- 14,3
| 1,60 -- 16,3
| 1,80 -- 18,4
| 1,95 -- 19,9
| 2,10 -- 21,4
|
-
|
-
|
-
|
-
|
| пористом |
- |
- |
- | 0,29 -- 2,96 | 0,39 -- 4,00 | 0,55 -- 5,61 | 0,70 -- 7,14 | 0,85 -- 8,67 | 1,00 -- 10,2 | 1,10 -- 11,2 | 1,20 -- 12,2 | 1,35 -- 13,8 | 1,50 -- 15,3 | 1,65 -- 16,8 | 1,80 -- 18,4 |
- |
- |
- |
- |
| Ячеистый | 0,14 -- 1,43 | 0,22 -- 2,24 | 0,26 -- 2,65 | 0,31 -- 3,16 | 0,41 -- 4,18 | 0,55 -- 5,61 | 0,63 -- 6,42 | 0,89 -- 9,08 | 1,00 -- 10,2 | 1,05 -- 10,7 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Примечания: 1. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см . 2. Группы мелкозернистых бетонов приведены в п.2.3. 3. Значения сопротивлений приведены для ячеистого бетона средней влажностью 10%. 4. Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения и принимают как для легкого бетона на пористом песке с умножением на коэффициент 0,85. 5. Для поризованного бетона значения и принимают такими же, как для легкого бетона, а значения и умножают на коэффициент 0,7. 6. Для напрягающего бетона значения и принимают такими же, как для тяжелого бетона, а значения и умножают на коэффициент 1,2. |
Таблица 13
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид сопроти- вления |
Бетон |
Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы и при классе бетона по прочности на сжатие | ||||||||||||||||||
|
| В1 | В1,5 | В2 | В2,5 | В3,5 | В5 | В7,5 | В12,5
| В15 | В20 | В25 | В30 | В35 | В40 | В45 | В50 | В55 | В60 | |
Сжатие осевое (приз- менная проч- ность) |
Тяжелый и мелко- зернистый |
- |
- |
- |
- |
2,1 -- 21,4 |
2,8 -- 28,6 |
4,5 -- 45,9 |
6,0 -- 61,2 |
7,5 -- 76,5 |
8,5 -- 86,7 |
11,5 -- 117 |
14,5 -- 148 |
17,0 -- 173 |
19,5 -- 199 |
22,0 -- 224 |
25,0 -- 255 |
27,5 -- 280 |
30,0 -- 306 |
33,0 -- 336 |
|
Легкий |
- |
- |
- | 1,5 -- 15,3 | 2,1 -- 21,4 | 2,8 -- 28,6 | 4,5 -- 45,9 | 6,0 -- 61,2 | 7,5 -- 76,5 | 8,5 -- 86,7 | 11,5 -- 117 | 14,5 -- 148 | 17,0 -- 173 | 19,5 -- 199 | 22,0 -- 224 |
- |
- |
- |
- |
|
Ячеистый | 0,63 -- 6,42 | 0,95 -- 9,69 | 1,3 -- 13,3 | 1,6 -- 16,3 | 2,2 -- 22,4 | 3,1 -- 31,6 | 4,6 -- 46,9 | 6,0 -- 61,2 | 7,0 -- 71,4 | 7,7 -- 78,5 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Растя- жение осевое |
Тяжелый |
- |
- |
- |
- | 0,26 -- 2,65 | 0,37 -- 3,77 | 0,48 -- 4,89 | 0,57 -- 5,81 | 0,66 -- 6,73 | 0,75 -- 7,65 | 0,90 -- 9,18 | 1,05 -- 10,7 | 1,20 -- 12,2 | 1,30 -- 13,3 | 1,40 -- 14,3 | 1,45 -- 14,8 | 1,55 -- 15,8 | 1,60 -- 16,3 | 1,65 -- 16,8 |
| Мелкозер- нистый групп:
А |
- |
- |
- |
- |
0,26 -- 2,65 |
0,37 -- 3,77 |
0,48 -- 4,89 |
0,57 -- 5,81 |
0,66 -- 6,73 |
0,75 -- 7,65 |
0,90 -- 9,18 |
1,05 -- 10,7 |
1,20 -- 12,2 |
1,30 -- 13,3 |
1,40 -- 14,3 |
- |
- |
- |
- |
|
Б |
- |
- |
- |
- | 0,17 -- 1,73 | 0,27 -- 2,75 | 0,40 -- 4,08 | 0,45 -- 4,59 | 0,57 -- 5,81 | 0,64 -- 6,53 | 0,77 -- 7,85 | 0,90 -- 9,18 | 1,00 -- 10,2 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
В |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- | 0,75 -- 7,65 | 0,90 -- 9,18 | 1,05 -- 10,7 | 1,20 -- 12,2 | 1,30 -- 13,3 | 1,40 -- 14,3 | 1,45 -- 14,8 | 1,55 -- 15,8 | 1,60 -- 16,3 | 1,65 -- 16,8 |
| Легкий при мелком заполни- теле:
плотном |
- |
- |
- |
0,20 -- 2,04 |
0,26 -- 2,65 |
0,37 -- 3,77 |
0,48 -- 4,89 |
0,57 -- 5,81 |
0,66 -- 6,73 |
0,75 - 7,65 |
0,90 -- 9,18 |
1,05 -- 10,7 |
1,20 -- 12,2 |
1,30 -- 13,3 |
1,40 -- 14,3 |
- |
- |
- |
- |
|
пористом |
- |
- |
- | 0,20 -- 2,04 | 0,26 -- 2,65 | 0,37 -- 3,77 | 0,48 -- 4,89 | 0,57 -- 5,81 | 0,66 -- 6,73 | 0,74 - 7,55 | 0,80 -- 8,16 | 0,90 -- 9,18 | 1,00 -- 10,2 | 1,10 -- 11,2 | 1,20 -- 12,2 |
- |
- |
- |
- |
|
Ячеистый | 0,06 -- 0,612 | 0,09 -- 0,918 | 0,12 -- 1,22 | 0,14 -- 1,43 | 0,18 -- 1,84 | 0,24 -- 2,45 | 0,28 -- 2,86 | 0,39 -- 4,00 | 0,44 -- 4,49 | 0,46 -- 4,69 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Примечания: 1. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см . 2. Группы мелкозернистых бетонов приведены в п.2.3.
3. Значения расчетных сопротивлений приведены для ячеистого бетона средней влажностью 10%.
4. Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения принимают как для легких бетонов на пористом песке с умножением на коэффициент 0,85. 5. Для поризованного бетона значения принимают такими же, как для легкого бетона, а значение умножают на коэффициент 0,7. 6. Для напрягающего бетона значение принимают таким же, как для тяжелого бетона, а значения умножают на коэффициент 1,2. |
Таблица 14
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид сопроти- вления |
Бетон | Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы при классе бетона по прочности на осевое растяжение | ||||||
|
| 0,8 | 1,2 | 1,6 | 2,0 | 2,4 | 2,8 | 3,2 |
Растяжение осевое |
Тяжелый, напрягающий, мелкозернистый и легкий |
0,62 -- 6,32 |
0,93 -- 9,49 |
1,25 -- 12,7 |
1,55 -- 15,8 |
1,85 -- 18,9 |
2,15 -- 21,9 |
2,45 -- 25,0 |
Примечание. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см . |
Таблица 15
|
|
|
Факторы, обусловливающие введение коэффициента условий работы бетона | Коэффициент условий работы бетона | |
| условное обозначение | числовое значение |
1. Многократно повторяющаяся нагрузка |
|
См. табл.16 |
2. Длительность действия нагрузки: |
|
|
а) при учете постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок непродолжительного действия, суммарная длительность действия которых за период эксплуатации мала (например, крановые нагрузки; нагрузки от транспортных средств; ветровые нагрузки; нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и возведении и т.п.), а также при учете особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, вечномерзлых и подобных грунтов |
|
|
для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов естественного твердения и подвергнутых тепловой обработке:
в условиях эксплуатации конструкций, благоприятных для нарастания прочности бетона (например, под водой, во влажном грунте или при влажности воздуха окружающей среды свыше 75%) |
|
1,00
|
в остальных случаях
для ячеистого и поризованного бетонов независимо от условий эксплуатации |
| 0,90
0,85 |
б) при учете в рассматриваемом сочетании кратковременных нагрузок (непродолжительного действия) или особых нагрузок*, не указанных в поз.2а, для всех видов бетона |
| 1,10 |
3. Бетонирование в вертикальном положении (высота слоя бетонирования свыше 1,5 м) для бетона:
тяжелого, мелкозернистого, легкого
ячеистого и поризованного |
|
0,85
0,80 |
4. Влияние двухосного сложного напряженного состояния “сжатие-растяжение” на прочность бетона |
|
См. п.4.11 |
5. Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см |
|
0,85 |
6. Попеременное замораживание и оттаивание |
|
См. табл.17 |
7. Эксплуатация не защищенных от солнечной радиации конструкций в климатическом подрайоне IVА согласно СНиП 2.01.01-82 |
|
0,85 |
8. Стадия предварительного обжатия конструкций:
а) с проволочной арматурой: для легкого бетона
“ остальных видов бетона
б) со стержневой арматурой: для легкого бетона
“ остальных видов бетона |
|
1,25
1,10
1,35
1,20 |
9. Бетонные конструкции |
|
0,90 |
10. Бетонные конструкции из высокопрочного бетона при учете коэффициента |
|
(0,3+ 1 (значение ) см. п.3.12*) |
11. Влажность ячеистого бетона, % 10 и менее
св. 25
св. 10, но менее 25 |
|
1,0
0,85 По интерполяции |
12. Бетон для замоноличивания стыков сборных элементов при толщине шва менее 1/5 наименьшего размера сечения элемента и менее 10 см |
|
1,15 |
_____________ * При введении дополнительного коэффициента условий работы, связанного с учетом особых нагрузок согласно указаниям соответствующих нормативных документов (например, при учете сейсмических нагрузок), принимается =1,0. Примечания: 1. Коэффициенты условий работы бетона по поз.1, 2, 6, 7, 9 и 11 должны учитываться при определении расчетных сопротивлений и , по поз. 4 - при определении , а по остальным позициям -только при определении . 2. Для конструкций, находящихся под действием многократно повторяющейся нагрузки, коэффициент учитывается при расчете по прочности, а - при расчете на выносливость и по образованию трещин. 3. При расчете конструкций в стадии предварительного обжатия коэффициент не учитывается. 4. Коэффициенты условий работы бетона вводятся независимо друг от друга, но при этом их произведение должно быть не менее 0,45. |
Для отдельных видов легких бетонов допускается принимать иные значения расчетных сопротивлений, согласованные в установленном порядке.
Примечание. При использовании в расчетах промежуточных классов бетона по прочности на сжатие согласно п.2.3 значения характеристик, приведенных в табл.12, 13 и 18, принимаются по линейной интерполяции.
Таблица 16
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Бетон |
Состояние бетона по влажности | Коэффициент условий работы бетона при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла , равном | ||||||
|
| 0-0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 |
1. Тяжелый |
Естественной влажности
Водонасыщенный |
0,75
0,50 |
0,80
0,60 |
0,85
0,70 |
0,90
0,80 |
0,95
0,90 |
1,00
0,95 |
1,00
1,00 |
2. Легкий |
Естественной влажности
Водонасыщенный |
0,60
0,45 |
0,70
0,55 |
0,80
0,65 |
0,85
0,75 |
0,90
0,85 |
0,95
0,95 |
1,00
1,00 |
В табл. 16 , где - соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в бетоне в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно указаниям п. 3.47. |
Таблица 17
|
|
|
|
Условия эксплуатации конструкции |
Расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С | Коэффициент условий работы бетона при попеременном замораживании и оттаивании для бетона | |
|
| тяжелого и мелкозернистого | легкого и поризованного |
Попеременное замораживание и оттаивание: а) в водонасыщенном состоянии |
Ниже минус 40 |
0,70 |
0,80 |
| Ниже минус 20 до минус 40 включ.
| 0,85
| 0,90
|
| Ниже минус 5 до минус 20 включ. | 0,90
| 1,00
|
| Минус 5 и выше | 0,95 | 1,00
|
б) в условиях эпизодического водонасыщения | Ниже минус 40
Минус 40 и выше | 0,90
1,00 | 1,00
1,00 |
Примечания: 1. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно указаниям п.1.8.
2. При превышении марки бетона по морозостойкости по сравнению с требуемой согласно табл.9 коэффициенты настоящей таблицы могут быть увеличены на 0,05 соответственно каждой ступени превышения, однако не могут быть больше единицы. |
АРМАТУРА
2.17*(К). Для армирования железобетонных конструкций должна применяться арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий и принадлежащая к одному из следующих видов:
стержневая арматурная сталь:
а) горячекатаная - гладкая класса А-I, периодического профиля классов А-II и Ас-II, А-III, А-IV, А-V, А-VI;
б) термически и термомеханически упрочненная - периодического профиля классов Ат-IIIC, Ат-IV, Ат-IVC, Ат-IVК, Ат-V, Ат-VК, Ат-VСК, Ат-VI, Ат-VIK и Ат-VII’’;
проволочная арматурная сталь:
в) арматурная холоднотянутая проволока:
обыкновенная - периодического профиля класса Вр-I;
высокопрочная - гладкая класса B-II, периодического профиля класса Вр-II;
г) арматурные канаты - спиральные семипроволочные класса К-7, девятнадцатипроволочные класса К-19.
(К) Для закладных деталей и соединительных накладок принимается, как правило, прокат из углеродистой стали обыкновенного качества соответствующих марок согласно обязательному приложению 2.
В железобетонных конструкциях допускается применение упрочненной вытяжкой на предприятиях строительной индустрии стержневой арматуры класса А-IIIв (с контролем удлинений и напряжений или с контролем только удлинений).
Таблица 18
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Бетон | Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении при классе бетона по прочности на сжатие | ||||||||||||||||||
| В1 | В1,5 | В2 | В2,5 | В3,5 | В5 | В7,5 | В12,5 | В15 | В20 | В25 | В30 | В35 | В40 | В45 | В50 | В55 | В60 | |
Тяжелый:
естественного твердения |
-
|
-
|
-
|
-
|
9,5 -- 96,9 |
13,0 -- 133 |
16,0 -- 163 |
18,0 -- 184 |
21,0 -- 214 |
23,0 -- 235 |
27,0 -- 275 |
30,0 -- 306 |
32,5 -- 331 |
34,5 -- 352 |
36,0 -- 367 |
37,5 -- 382 |
39,0 -- 398 |
39,5 -- 403 |
40,0 -- 408 |
подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении
| - | - | - | - | 8,5 -- 86,7 | 11,5 -- 117 | 14,5 -- 148 | 16,0 -- 163 | 19,0 -- 194 | 20,5 -- 209 | 24,0 -- 245 | 27,0 -- 275 | 29,0 -- 296 | 31,0 -- 316 | 32,5 -- 332 | 34,0 -- 347 | 35,0 -- 357 | 35,5 -- 362 | 36,0 -- 367 |
подвергнутый автоклавной обработке | - | - | - | - | 7,0 -- 71,4 | 9,8 -- 99,5 | 12,0 -- 122 | 13,5 -- 138 | 16,0 -- 163 | 17,0 -- 173 | 20,0 -- 204 | 22,5 -- 230 | 24,5 -- 250 | 26,0 -- 265 | 27,0 -- 275 | 28,0 -- 286 | 29,0 -- 296
| 29,5 -- 301
| 30,0 -- 306
|
Мелкозернистый групп:
А - естественного твердения
подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении |
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
7,0 -- 71,4
6,5 -- 66,3
|
10,0 -- 102
9,0 -- 91,8
|
13,5 -- 138
12,5 -- 127
|
15,5 -- 158
14,0 -- 143
|
17,5 -- 178
15,5 -- 158
|
19,5 -- 199
17,0 -- 173
|
22,0 -- 224
20,0 -- 204
|
24,0 -- 245
21,5 -- 219
|
26,0 -- 265
23,0 -- 235
|
27,5 -- 280
24,0 -- 245
|
28,5 -- 291
24,5 -- 250
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
Б - естественного твердения
подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении
| -
-
| -
-
| -
-
| -
-
| 6,5 -- 66,3
5,5 -- 56,1 | 9,0 -- 91,8
8,0 -- 81,6 | 12,5 -- 127
11,5 -- 117 | 14,0 -- 143
13,0 -- 133 | 15,5 -- 158
14,5 -- 148 | 17,0 -- 173
15,5 -- 158 | 20,0 -- 204
17,5 -- 178 | 21,5 -- 219
19,0 -- 194 | 23,0 -- 235
20,5 -- 209 | -
-
| -
-
| -
-
| -
-
| -
-
| -
-
|
В - автоклавного твердения
| - | - | - | - | - | - | - | - | - | 16,5 -- 168 | 18,0 -- 184 | 19,5 -- 199 | 21,0 -- 214 | 22,0 -- 224 | 23,0 -- 235 | 23,5 -- 240 | 24,0 -- 245 | 24,5 -- 250 | 25,0 -- 255 |
Легкий и поризованный марки по средней плотности D:
800
|
-
|
-
|
-
|
4,0 -- 40,8 |
4,5 -- 45,9 |
5,0 -- 51,0 |
5,5 -- 56,1 |
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
1000
1200
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
5,0 -- 51,0
6,0 -- 61,2 |
5,5 -- 56,1
6,7 -- 68,3 |
6,3 -- 64,2
7,6 -- 77,5 |
7,2 -- 73,4
8,7 -- 88,7 |
8,0 -- 81,6
9,5 -- 96,9 |
8,4 -- 85,7
10,0 -- 102 |
-
10,5 -- 107 |
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
1400
1600
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
7,0 -- 71,4
-
|
7,8 -- 79,5
9,0 -- 91,8 |
8,8 -- 89,7
10,0 -- 102 |
10,0 -- 102
11,5 -- 117 |
11,0 -- 112
12,5 -- 127 |
11,7 -- 119
13,2 -- 135 |
12,5 -- 127
14,0 -- 143 |
13,5 -- 138
15,5 -- 158 |
14,5 -- 148
16,5 -- 168 |
15,5 -- 158
17,5 -- 178 |
-
18,0 -- 184 |
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
1800
2000 |
-
- |
-
- |
-
- |
-
- |
-
- |
11,2 -- 114
- |
13,0 -- 133
14,5 -- 148 |
14,0 -- 143
16,0 -- 163 |
14,7 -- 150
17,0 -- 173 |
15,5 -- 158
18,0 -- 184 |
17,0 -- 173
19,5 -- 199 |
18,5 -- 189
21,0 -- 214 |
19,5 -- 199
22,0 -- 224 |
20,5 -- 209
23,0 -- 235 |
21,0 -- 214
23,5 -- 240 |
-
- |
-
- |
-
- |
-
- |
Ячеистый автоклавного твердения марки по средней плотности D:
500
|
1,1 -- 11,2 |
1,4 -- 14,3 |
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
600
700
| 1,4 -- 14,3
-
| 1,7 -- 17,3
1,9 -- 19,4 | 1,8 -- 18,4
2,2 -- 22,4 | 2,1 -- 21,4
2,5 -- 25,5 |
-
2,9 -- 29,6 |
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
800
900
|
-
-
|
-
-
|
-
- | 2,9 -- 29,6
-
| 3,4 -- 34,7
3,8 -- 38,8 | 4,0 -- 40,8
4,5 -- 45,9 |
-
5,5 -- 56,1 |
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
-
-
|
1000
1100
1200
|
-
-
- |
-
-
- |
-
-
- |
-
-
- |
-
-
- | 5,0 -- 51,0
-
-
| 6,0 -- 61,2
6,8 -- 69,3
- | 7,0 -- 71,4
7,9 -- 80,6
8,4 -- 85,7 |
-
8,3 -- 84,6
8,8 -- 89,7 |
-
8,6 -- 87,7
9,3 -- 94,8 |
-
-
- |
-
-
- |
-
-
- |
-
-
- |
-
-
- |
-
-
- |
-
-
- |
-
-
- |
-
-
- |
Примечания: 1. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см . 2. Группы мелкозернистого бетона приведены в п.2.3.
3. Для легкого, ячеистого и поризованного бетонов при промежуточных значениях плотности бетона начальные модули упругости принимают по линейной интерполяции.
4. Для ячеистого бетона неавтоклавного твердения значения принимают как для бетона автоклавного твердения с умножением на коэффициент 0,8. 5. Для напрягающего бетона значения принимают как для тяжелого бетона с умножением на коэффициент =0,56+0,006В. |
Применение арматуры новых видов, осваиваемых промышленностью, должно быть согласовано в установленном порядке.
Примечания: 1. В настоящих нормах обозначения классов арматуры приняты согласно действующим государственным стандартам на арматурную сталь и будут уточнены при пересмотре СТ СЭВ 1406-78.
2. В обозначении классов термически и термомеханически упрочненной стержневой арматуры с повышенной стойкостью к коррозионному растрескиванию под напряжением добавляется буква К (например, Ат-IVК); свариваемой - буква С (например, Ат-IVC); свариваемой и повышенной стойкости к коррозионному растрескиванию под натяжением - буквы СК (например, Ат-VСК).
3. В обозначении горячекатаной стержневой арматуры буква “в” употребляется для арматуры, упрочненной вытяжкой - А-IIIв, а буква “с” - для арматуры специального назначения - Ас-II.
2.18*. Выбор арматурной стали следует производить в зависимости от типа конструкции, наличия предварительного напряжения, а также от условий возведения и эксплуатации здания или сооружения в соответствии с указаниями пп.2.19*-2.22*, 2.23, 2.24* и с учетом необходимой унификации арматуры конструкции по классам, диаметрам и т.п.
2.19*. В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций следует применять:
а) стержневую арматуру класса Ат-IVС - для продольной арматуры;
б) стержневую арматуру классов А-III и Ат-IIIС - для продольной и поперечной арматуры;
в) арматурную проволоку класса Вр-I - для поперечной и продольной арматуры;
г) стержневую арматуру классов А-I, А-II и Аc-II - для поперечной арматуры, а также для продольной арматуры, если другие виды ненапрягаемой арматуры не могут быть использованы;
д) стержневую арматуру классов А-IV, Ат-IV и Ат-IVК - для продольной арматуры в вязаных каркасах и сетках (см. п. 5.32*);
е) стержневую арматуру классов А-V, Ат-V, Ат-VК, Ат-VСК, А-VI, Ат-VI, Ат-VIК, Ат-VII - для продольной сжатой арматуры, а также для продольной сжатой и растянутой арматуры при смешанном армировании конструкции (наличии в них напрягаемой и ненапрягаемой арматуры) в вязаных каркасах и сетках.
В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций допускается применять арматуру класса А-IIIв для продольной растянутой арматуры в вязаных каркасах и сетках.
Арматуру классов А-III, Ат-IIIC, Ат-IVС, Вр-I, А-I, А-II и Ас-II рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сеток.
Допускается использовать в сварных сетках и каркасах арматуру классов А-IIIв, Ат-IVК (из стали марок 10ГС2 и 08Г2С) и Ат-V (из стали марки 20ГС) при выполнении крестообразных соединений контактно-точечной сваркой (см. п.5.32*).
2.20*. В конструкциях с ненапрягаемой арматурой, находящихся под давлением газов, жидкостей и сыпучих тел, следует применять стержневую арматуру классов А-II, А-I, А-III и Ат-IIIС и арматурную проволоку класса Вр-I.
2.21*. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций следует применять:
а) стержневую арматуру классов А-V, Ат-V, Ат-VК, Ат-VCК, А-VI, Ат-VI, Ат-VIК и Ат-VII;
б) арматурную проволоку классов В-II, Вр-II и арматурные канаты классов К-7 и К-19.
В качестве напрягаемой арматуры допускается применять стержневую арматуру классов А-IV, Ат-IV, Ат-IVC, Ат-IVК и А-IIIв.
В конструкциях до 12 м включ. следует преимущественно применять стержневую арматуру классов Ат-VII, Ат-VI и Ат-V мерной длины.
Примечание. Для армирования предварительно напряженных конструкций из легкого бетона классов В7,5-В12,5 следует применять стержневую арматуру классов А-IV, Ат-IV, Ат-IVC, Ат-IVК и А-IIIв.
2.22*. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов, находящихся под воздействием газов, жидкостей и сыпучих тел, следует применять:
а) арматурную проволоку классов В-II, Вр-II и арматурные канаты классов К-7 и К-19;
б) стержневую арматуру классов А-V, Ат-V, Ат-VК, Ат-VСК, А-VI, Ат-VI, Ат-VIК и Ат-VII;
в) стержневую арматуру классов А-IV, Ат-IV, Ат-IVК и Ат-IVC.
В таких конструкциях допускается применять также арматуру класса А-IIIв.
В качестве напрягаемой арматуры конструкций, предназначенных для эксплуатации в агрессивной среде, следует преимущественно применять арматуру класса А-IV, а также классов Ат-VIК, Ат-VК, Ат-VCК, Ат-IVК и арматуру других видов в соответствии со СНиП 2.03.11-85.
2.23(К). При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также проката для закладных деталей должны учитываться температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения согласно обязательным приложениям 1* и 2.
Для конструкций, предназначенных для работы при расчетной температуре ниже минус 40°С (п.1.8), а также при применении проката из низколегированной стали (например, С345 и С375 - марок 09Г2С, 15ХСНД, 10Г2С1) выбор проката для закладных деталей и электродов для их сварных соединений следует производить как для стальных сварных конструкций в соответствии с требованиями СНиП II-23-81*. Расчетные сопротивления этого проката необходимо принимать по СНиП II-23-81*.
2.24*(К). Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетонных конструкций должна применяться горячекатаная арматурная сталь класса Ас-II марки 10ГТ и класса А-I марок Ст3сп и Ст3пс, а также класса А-I по ТУ 14-2-736-87 (особенно для конструкций, предназначенных для применения в районах с расчетной температурой ниже минус 30 °С).
В случае, если возможен монтаж конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °С, для монтажных петель не допускается применять сталь марки Ст3пс.
2.24а*. В настоящих нормах в дальнейшем в случаях, когда нет необходимости указывать конкретный вид стержневой арматуры (горячекатаной, термомеханически упрочненной), при ее обозначении используется обозначение соответствующего класса горячекатаной арматурной стали (например, под классом А-V подразумевается арматура классов А-V, Ат-V, Ат-VК и Ат-VСК).
Нормативные и расчетные характеристики арматуры
Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурную сталь и гарантируются с вероятностью не менее 0,95.
Таблица 19*
|
|
Стержневая арматура классов | Нормативные сопротивления растяжению и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы , МПа (кгс/см ) |
A-I
A-II
A-III
A-IV
A-V
A-VI
Aт-VII
A-IIIв |
235 (2400)
295 (3000)
390 (4000)
590 (6000)
785 (8000)
980 (10000)
1175 (12000)
540 (5500) |
Примечание. Обозначения классов арматуры - в соответствии с п. 2.24а*. |
Таблица 20(К)
|
|
|
|
Проволочная арматура классов | Класс прочности | Диаметр арматуры, мм | Нормативные сопротивления растяжению и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы МПа (кгс/см ) |
Вр-I |
- |
3-5 |
490 (5000) |
В-II |
1500
1400
1300
1200
1100 |
3
4-5
6
7
8 |
1500 (15300)
1400 (14250)
1300 (13250)
1200 (12200)
1100 (11200) |
Вр-II |
1500
1400
1200
1100
1000 |
3
4-5
6
7
8 |
1500 (15300)
1400 (14250)
1200 (12200)
1100 (11200)
1000 (10200) |
К-7 |
1500
1400 |
6-12
15 |
1500 (15300)
1400 (14250) |
К-19 |
1500 |
14 |
1500 (15300) |
Примечания: 1. Класс прочности проволочной арматуры - установленное стандартами значение ее условного предела текучести в Н/мм . 2. В обозначении проволочной арматуры классов В-II, Вр-II, К-7 и К-19 в соответствии с государственными стандартами указывают ее класс прочности (например, обозначение проволоки класса В-II диаметром 3 мм - 3В1500, класса Вр-II диаметром 5 мм - 5Вр1400, канатов класса К-7 диаметром 12 мм - 12К7-1500). |
Таблица 21*(К)
|
|
|
Арматура | Коэффициент надежности по арматуре при расчете конструкций по предельным состояниям | |
| первой группы | второй группы |
Стержневая классов: А-I, А-II
A-III диаметром, мм: |
1,05
|
1,00
|
6-8
10-40
А-IV, А-V
A-VI, Ат-VII | 1,10
1,07
1,15
1,20 | 1,00
1,00
1,00
1,00 |
A-IIIв с контролем:
удлинения и напряжения
только удлинения |
1,10
1,20 |
1,00
1,00 |
Проволочная классов: Вр-I
В-II, Вр-II
К-7, К-19 |
1,20
1,20
1,20 |
1,00
1,00
1,00 |
Примечание. Обозначения классов арматуры - в соответствии с п.2.24а*. |
Расчетные сопротивления арматуры растяжению (с округлением) для основных видов стержневой и проволочной арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл.22* и 23, а при расчете по предельным состояниям второй группы - в табл.19* и 20.
Таблица 22*
|
|
|
|
Стержневая арматура классов | Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см ) | ||
| растяжению |
| |
| продольной | поперечной (хомутов и отогнутых стержней) | сжатию |
А-I
A-II
A-III диаметром, мм: |
225 (2300)
280 (2850)
|
175 (1800)
225 (2300)
|
225 (2300)
280 (2850)
|
6-8
10-40
A-IV | 355 (3600)
365 (3750)
510 (5200) | 285* (2900)
290* (3000)
405 (4150) | 355 (3600)
365 (3750)
450 (4600)** |
A-V
A-VI | 680 (6950)
815 (8300) | 545 (5550)
650 (6650) | 500 (5100)**
500 (5100)** |
Ат-VII
A-IIIв с контролем: | 980 (10000) | 785 (8000) | 500 (5100)** |
удлинения и напряжения
только удлинения | 490 (5000)
450 (4600) | 390 (4000)
360 (3700) | 200 (2000)
200 (2000) |
_______________ * В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значения принимаются равными 255 МПа (2600 кгс/см ). ** Указанные значения прини маются для конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов при учете в расчете нагрузок, указанных в поз. 2а табл. 15; при учете нагрузок, указанных в поз. 2б табл.15, принимается значение =400 МПа. Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях следует принимать значение =400 МПа (4100 кгс/см ). Примечания: 1. В тех случаях, когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А-III используется в качестве расчетной поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней), ее расчетные сопротивления принимаются как для арматуры класса А-III. 2. Обозначения классов арматуры - в соответствии с п.2.24а*. |
Таблица 23*(К)
|
|
|
|
|
Проволочная арматура классов |
Диаметр арматуры, мм |
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см ) | ||
|
| растяжению | сжатию | |
|
| продольной | поперечной (хомутов и отогнутых стержней) |
|
Вр-I |
3-5 |
410 (4200) |
290 (3000)* |
375 (3850)** |
В-II при классе прочности:
1500
1400
1300
1200
1100 |
3
4-5
6
7
8 |
1250 (12750)
1170 (11900)
1050 (10700)
1000 (10200)
915 (9300) |
1000 (10200)
940 (9600)
835 (8500)
785 (8000)
730 (7450) |
500 (5100)** |
Вр-II при классе прочности:
1500
1400
1200
1100
1000 |
3
4-5
6
7
8 |
1250 (12750)
1170 (11900)
1000 (10200)
915 (9300)
850 (8700) |
1000 (10200)
940 (9600)
785 (8000)
730 (7450)
680 (6950) |
|
К-7 при классе прочности:
1500
1400 |
6-12
15 |
1250 (12750)
1180 (12050) |
1000 (10200)
945 (9600) |
|
К-19 |
14 |
1250 (12750) |
1000 (10200) |
|
* При применении проволоки в вязаных каркасах значение следует принимать равным 325 МПа (3300 кгс/см ). ** Данные значения принимают при расчете конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов на нагрузки, указанные в поз. 2а табл.15. При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в поз. 2б и табл.15, а также при расчете конструкций из ячеистого и поризованного бетонов на нагрузки всех видов значение следует принимать для арматуры классов: Вр-I - 340 МПа (3500 кгс/см ); В-II, Вр-II, К-7 и К-19 - 400 МПа (4100 кгс/см ). |
Таблица 24*
|
|
|
|
|
Факторы, обусловливающие введение коэффициента условий работы арматуры | Характеристика арматуры | Класс арматуры | Коэффициент условий работы арматуры | |
|
|
| условное обозначение | числовое значение |
1. Работа арматуры на действие поперечных сил
|
Поперечная |
Независимо от класса |
|
См. п.2.28* |
2. Наличие сварных соединений арматуры при действии поперечных сил
|
“ |
А-III и Вр-I |
|
То же |
3. Многократно повторяющаяся нагрузка |
Продольная и поперечная |
Независимо от класса |
|
См. табл.25* |
4. Наличие сварных соединений при многократном повторении нагрузки |
Продольная и поперечная при наличии сварных соединений арматуры |
А-I, А-II, А-III, А-IV, А-V |
|
См. табл. 26* |
5. Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры |
Продольная напрягаемая Продольная ненапрягаемая |
Независимо от класса
То же |
|
В формулах поз.5: - расстояние от начала зоны передачи напряжений до рассматриваемого сечения; - соответственно длина зоны передачи напряжений и зоны анкеровки арматуры (см. пп. 2.29 и 5.14)
|
6. Работа высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести
|
Продольная растянутая |
А-IV; А-V; А-VI; Ат-VII; В-II; Вр-II; К-7; К-19 |
|
Согласно указаниям п. 3.13* |
7. Элементы из легкого бетона класса В7,5 и ниже
|
Поперечная |
А-I; Вр-I |
|
0,8 |
8. Элементы из ячеистого бетона класса В7,5 и ниже |
Продольная сжатая
Поперечная |
Независимо от класса
То же |
|
|
9. Защитное покрытие арматуры в элементах из ячеистого бетона
|
Продольная сжатая |
“ |
|
См. табл. 27 |
Примечания: 1. Коэффициенты и по поз. 3 и 4 настоящей таблицы учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, указанные коэффициенты учитываются одновременно. 2. Коэффициент по поз. 5 настоящей таблицы вводится кроме расчетных сопротивлений и к предварительному напряжению арматуры . 3. В формулах поз. 8 настоящей таблицы значения и даны в МПа; значения В - см. п.2.2. |
Таблица 25*
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Класс арматуры | Коэффициент условий работы арматуры при многократном повторении нагрузки с коэффициентом асимметрии цикла , равным | ||||||||
| -1,0 | -0,2 | 0 | 0,2 | 0,4 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 |
А-I
A-II
A-III диаметром, мм: |
0,41
0,42
|
0,63
0,51
|
0,70
0,55
|
0,77
0,60
|
0,90
0,69
|
1,00
0,93
|
1,00
1,00
|
1,00
1,00
|
1,00
1,00
|
6-8
10-40
A-IV
A-V
A-VI
Ат-VII
Вр-II
В-II
К-7 диаметром, мм:
6 и 9
12 и 15
К-19 диаметром 14 мм
Вр-I | 0,33
0,31
-
-
-
-
-
-
-
-
-
- | 0,38
0,36
-
-
-
-
-
-
-
-
-
- | 0,42
0,40
-
-
-
-
-
-
-
-
-
0,56 | 0,47
0,45
-
-
-
-
-
-
-
-
-
0,71 | 0,57
0,55
0,38
0,27
0,19
0,15
-
-
-
-
-
0,85 | 0,85
0,81
0,72
0,55
0,53
0,40
0,67
0,77
0,77
0,68
0,63
0,94 | 0,95
0,91
0,91
0,69
0,67
0,60
0,82
0,97
0,92
0,84
0,77
1,00 | 1,00
0,95
0,96
0,87
0,87
0,80
0,91
1,00
1,00
1,00
0,96
1,00 | 1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
|
A-IIIв с контролем:
удлинений и напряжений
только удлинений |
-
- |
-
- |
-
- |
-
- |
0,41
0,46
|
0,66
0,73
|
0,84
0,93 |
1,00
1,00 |
1,00 1,00 |
Обозначения, принятые в табл. 25*: где - соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в арматуре в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно п.3.47. Примечание. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой для продольной арматуры принимается:
при "
" где - соответственно наименьший и наибольший изгибающие моменты в расчетном сечении элемента в пределах цикла изменения нагрузки. |
Таблица 26*
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Класс арматуры | Группа сварных соединений | Коэффициент условий работы арматуры при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла , равном | ||||||
|
| 0 | 0,2 | 0,4 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 |
A-I; A-II |
1
2
3
4 |
0,90
0,65
0,25
0,20 |
0,95
0,70
0,30
0,20 |
1,00
0,75
0,35
0,25 |
1,00
0,90
0,50
0,30 |
1,00
1,00
0,65
0,45 |
1,00
1,00
0,85
0,65 |
1,00
1,00
1,00
1,00 |
А-III |
1
2
3
4 |
0,90
0,60
0,20
0,15 |
0,95
0,65
0,25
0,20 |
1,00
0,65
0,30
0,20 |
1,00
0,70
0,45
0,30 |
1,00
0,75
0,60
0,40 |
1,00
0,85
0,80
0,60 |
1,00
1,00
1,00
1,00 |
А-IV |
1
2
3 |
-
-
- |
-
-
- |
0,95
0,75
0,30 |
0,95
0,75
0,35 |
1,00
0,80
0,55 |
1,00
0,90
0,70 |
1,00
1,00
1,00 |
А-V горячекатаная |
1
2
3 |
-
-
- |
-
-
- |
0,95
0,75
0,35 |
0,95
0,75
0,40 |
1,00
0,80
0,50 |
1,00
0,90
0,70 |
1,00
1,00
1,00 |
Примечания: 1. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы сварных соединений по ГОСТ 14098-85* допускаемые для конструкций, рассчитываемых на выносливость:
1-я группа - стыковые типов СЗ-Км, С4-Кл;
2-я “ - крестообразное типа К1-Кт; стыковые типов С1-Ко, С5-Мф, С6-Мп, С7-Рв, С8-Мф, С9-Мп, С10-Рв и С20-Рм - все соединения при отношении диаметров стержней, равном 1,0;
3-я “ - крестообразное типа К2-Кт; стыковые типов С11-Мф, С12-Мп, С13-Рв, С14-Мп, С15-Рс, С16-Мо, С17-Мп, С18-Мо, С19-Рм, С21-Рн и С22-Ру; тавровые типов Т6-Кс, Т7-Ко;
4-я “ - нахлесточные типов Н1-Рш, Н2-Кр и Н3-Кл; тавровые типов Т1-Мф, Т2-Рф и Т12-Рз.
2. В таблице даны значения для арматуры диаметром до 20 мм. 3. Значения коэффициента должны быть снижены на 5% при диаметре стержней 22-32 мм и на 10% при диаметре свыше 32 мм. |
Таблица 27
|
|
|
Защитное покрытие | Коэффициент условий работы при арматуре | |
| гладкой | периодического профиля |
1. Цементно-полистирольное, латексно-минеральное
2. Цементно-битумное (холодное) при арматуре диаметром, мм: |
1,0
|
1,0
|
6 и более
менее 6 | 0,7
0,7 | 1,0
0,7 |
3. Битумно-силикатное (горячее) 4. Битумно-глинистое | 0,7
0,5 | 0,7 0,7 |
5. Сланцебитумное, цементное | 0,5 | 0,5 |
Таблица 28
|
|
|
|
Вид и класс арматуры |
Диаметр арматуры, мм | Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров | |
|
| ||
1. Стержневая периодического профиля независимо от класса
|
Независимо от диаметра |
0,25
|
10
|
2. Высокопрочная арматурная проволока периодического профиля класса Вр-II | 5
4
3 | 1,40
1,40
1,40 | 40
50
60 |
3. Арматурные канаты классов:
К-7
К-19
|
15
12
9
6
14
|
1,00
1,10
1,25
1,40
1,00
|
25
25
30
40
25
|
Примечание. Для элементов из легкого бетона классов В7,5-В12,5 значения и увеличиваются в 1,4 раза против приведенных в настоящей таблице. |
Таблица 29*
|
|
Класс арматуры | Модуль упругости арматуры , МПа (кгс/см ) |
A-I, A-II
A-III
A-IV, A-V, A-VI и Ат-VII
A-IIIв
В-II, Вр-II
К-7, К-19
Вр-I |
21 (210)
20 (200)
19 (190)
18 (180)
20 (200)
18 (180)
17 (170) |
3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ
РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ
3.1. Расчет по прочности бетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.
Черт.2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном
к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента,
рассчитываемого по прочности без учета сопротивления
бетона растянутой зоны
С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п.1.7б, а также элементов, в которых не допускаются трещины по условиям эксплуатации конструкций (элементов, подвергающихся давлению воды, карнизов, парапетов и др.). При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны (появлением трещин). Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок (черт.3):
Черт.3. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном
к продольной оси изгибаемого (внецентренно сжатого) бетонного элемента,
рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны
сечения после деформаций остаются плоскими;
напряжения в бетоне сжатой зоны определяются с учетом упругих (а в некоторых случаях и неупругих) деформаций бетона;
Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие) согласно указаниям п.3.39.
Внецентренно сжатые элементы
а) в зависимости от сочетания нагрузок:
при основном сочетании. . . . . . 0,9y
“ особом “ . . . . . . 0,95y
б) в зависимости от вида и класса бетона:
для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов класса выше В7,5 . . . . . y-1
для других видов и классов бетона . . . . . y-2
(здесь y - расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна бетона, см).
3.4. Во внецентренно сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п.5.48, необходимо предусмотреть конструктивную арматуру.
3.5. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов (см. черт.2) должен производиться из условия
Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия (12) должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны (см.п.3.1 и черт.3) из условия
Для элементов прямоугольного сечения условие (14) имеет вид
Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов, указанных в п.1.7б, должен производиться из условий (14) и (15).
В формулах (12)-(15):
тяжелого, мелкозернистого, легкого и поризованного. . . . .. . . 1,00
ячеистого автоклавного. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,85
“ неавтоклавного . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,75
Положение нулевой линии определяется из условия
В формуле (20):
Таблица 30
|
|
Бетон | Коэффициент в формуле (21) |
1. Тяжелый | 1,0 |
2. Мелкозернистый групп:
А
Б
В |
1,3
1,5
1,0 |
3. Легкий: при искусственных крупных заполнителях и мелком заполнителе:
плотном
пористом
при естественных заполнителях |
1,0
1,5
2,5 |
4. Поризованный | 2,0 |
5. Ячеистый:
автоклавный
неавтоклавный |
1,3 1,5 |
Примечание. Группы мелкозернистого бетона приведены в п.2.3. |
Таблица 31
|
|
Характер опирания стен и столбов | Расчетная длина внецентренно сжатых бетонных элементов |
1. С опорами вверху и внизу:
а) при шарнирах на двух концах независимо от величины смещения опор б) при защемлении одного из концов и возможном смещении опор для зданий:
многопролетных
однопролетных |
H
1,25H 1,50H |
2. Свободно стоящие | 2,00H |
Обозначение, принятое в табл.31: H - высота столба (стены) в пределах этажа за вычетом толщины плиты перекрытия или высота свободно стоящей конструкции. |
3.7. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие (смятие) должен производиться согласно указаниям пп.3.39 и 3.40.
Изгибаемые элементы
3.8. Расчет изгибаемых бетонных элементов (см. черт.3) должен производиться из условия
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ
3.9. Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, следует производить расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв).
Расчет по прочности сечений,
нормальных к продольной оси элемента
3.10. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:
сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;
деформации (напряжения) в арматуре определяются в зависимости от высоты сжатой зоны бетона с учетом деформаций (напряжений) от предварительного напряжения (см. п.3.28*);
тяжелого. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .0,85
мелкозернистого (см. п.2.3) групп:
А. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,80
Б и В . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,75
легкого, ячеистого и поризованного. . . . . . . . . . .0,80
A-IV . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,20
А-V, В-II, Вр-II, К-7 и К-19. . . . . . . . . . . . . . . 1,15
A-VI и Ат-VII. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,10
рассчитываемых на действие многократно повторяющейся нагрузки;
армированных высокопрочной проволокой, расположенной вплотную (без зазоров);
эксплуатируемых в агрессивной среде.
Изгибаемые элементы прямоугольного, таврового,
двутаврового и кольцевого сечений
Черт.4. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном
к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента,
при расчете его по прочности
а) если граница проходит в полке (черт.5, а), т.е. соблюдается условие
б) если граница проходит в ребре (черт. 5, б), т.е. условие (30) не соблюдается, расчет производится из условия
Черт.5. Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого
железобетонного элемента
в) при консольных свесах полки:
Внецентренно сжатые элементы прямоугольного и кольцевого сечений
3.19. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п.1.21, а также влияние прогиба на их несущую способность согласно указаниям п.3.24.
3.20. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п.3.11, следует производить:
при этом высота сжатой зоны определяется из формулы
Черт.6. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении,
нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного
элемента, при расчете его по прочности
для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов A-I, A-II, A-III - из формулы
для элементов из бетона класса выше В30, а также для элементов с арматурой класса выше A-III (ненапрягаемой и напрягаемой) - из формул (66) и (67) или (68).
при этом величина относительной площади сжатой зоны бетона определяется по формуле
В формулах (40)-(42):
А-I, A-II, A-III. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,0
A-IV, A-V, A-VI, Ат-VII, В-II, Вр-II, К-7 и К-19. . . . . . . . . . . . . . . . 1,1
а) при армировании сварными поперечными сетками
Площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;
б) при армировании спиральной или кольцевой арматурой
Значения коэффициентов армирования, определяемые по формулам (49) и (53), для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0,04.
В формуле (54):
A-IV. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10
А-V, A-VI и Ат-VII . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25
1,2 .......................... при арматуре класса А-IV
1,6 .......................... " " классов A-V, A-VI и Ат-VII
При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу (25) вводится
но не более 900 МПа для арматуры класса А-IV, 1200 МПа - для арматуры классов A-V, A-VI и Ат-VII.
Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям п.5.24.
3.23. При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п.3.22* следует производить расчет, обеспечивающий трещиностойкость защитного слоя бетона.
3.24. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме (см. п.1.15).
Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б в формулу (58) вместо значения 6,4 подставляется значение 5,6.
а) для колонн многоэтажных зданий при числе пролетов не менее двух и соединениях ригелей и колонн, рассчитываемых как жесткие, при конструкциях перекрытий:
сборных . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .H
монолитных . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,7H,
где H - высота этажа (расстояние между центрами узлов);
б) для колонн одноэтажных зданий с шарнирным опиранием несущих конструкций покрытий, жестких в своей плоскости (способных передавать горизонтальные усилия), а также для эстакад - по табл.32;
в) для элементов ферм и арок - по табл.33.
Таблица 32
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| Расчетная длина колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости | |||||||
Характеристика зданий и колонн | попе- речной рамы или перпен- дику- лярной к оси эста- кады | перпендикулярной поперечной раме или параллельной оси эстакады | ||||||
|
| при нали- чии | при отсут- ствии | |||||
|
| связей в плоскости продольного ряда колонн или анкерных опор | ||||||
|
|
| Подкрановая (нижняя) часть колонн при подкрановых балках | Разрезных | ||||
|
| При учете нагрузки от кранов |
| Неразрез- ных | ||||
|
|
| Надкрановая (верхняя) часть колонн при подкрановых балках | Разрезных | ||||
| С мостовыми кранами |
|
| Неразрез- ных | ||||
|
|
| Подкрановая (нижняя) часть колонн зданий | Однопро- летных | ||||
|
| Без учета нагрузки от кранов |
| Многопро- летных | ||||
|
|
| Надкрановая (верхняя) часть колонн при подкрановых балках | Разрезных | ||||
|
|
|
| Неразрез- ных | ||||
|
| Колонны ступенчатые | Нижняя часть колонн зданий | Однопро- летных | ||||
Здания | Без мостовых кранов |
|
| Многопро- летных | ||||
|
|
| Верхняя часть колонн | |||||
|
| Колонны постоянного сечения зданий | Однопро- летных | |||||
|
|
| Многопро- летных | |||||
| Крановые | При подкрановых балках | Разрезных | |||||
|
|
| Неразрез- ных | |||||
Эстакады | Под трубо- проводы | При соединении колонн с пролетным строением | Шарнир- ном | |||||
|
|
| Жестком | |||||
Обозначения, принятые в табл.32:
- полная высота колонны от верха фундамента до горизонтальной конструкции (стропильной или подстропильной, распорки) в соответствующей плоскости; - высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки; - высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости. Примечание. При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной . |
Таблица 33
|
|
Наименование элементов | Расчетная длина элементов ферм и арок |
1. Элементы ферм:
а) верхний пояс при расчете:
в плоскости фермы: |
|
при | |
" из плоскости фермы: |
|
для участка под фонарем (при ширине фонаря 12 м и более)
в остальных случаях
|
|
б) раскосы и стойки при расчете:
в плоскости фермы
из плоскости фермы:
при "
|
|
2. Арки:
а) при расчете в плоскости арки: |
|
трехшарнирной | |
двухшарнирной | |
бесшарнирной
б) при расчете из плоскости арки (любой) | |
Обозначения, принятые в табл.33: - длина элемента между центрами примыкающих узлов, а для верхнего пояса фермы при расчете из плоскости фермы - расстояние между точками его закрепления; - длина арки вдоль ее геометрической оси; при расчете из плоскости арки - длина арки между точками ее закрепления из плоскости арки; - высота сечения верхнего пояса; - ширина сечения соответственно верхнего пояса и стойки (раскоса) фермы. |
Центрально растянутые элементы
3.26. При расчете сечений центрально растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие
Внецентренно растянутые элементы
прямоугольного сечения
Черт. 7. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной
оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
Общий случай расчета (при любых сечениях,
внешних усилиях и любом армировании)
3.28*. Расчет сечений в общем случае (черт.8) должен производиться из условия
при этом знак "плюс" перед скобкой принимается для внецентренного сжатия и изгиба, знак "минус" - для растяжения.
В формуле (65):
во внецентренно сжатых элементах - через центр тяжести сечения наиболее растянутого или наименее сжатого стержня продольной арматуры;
во внецентренно растянутых элементах - через точку сжатой зоны, наиболее удаленную от указанной прямой;
Черт.8. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении,
нормальном к продольной оси железобетонного элемента,
в общем случае расчета по прочности
I-I - плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента,
или плоскость, проходящая через точки приложения продольной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий; 1 - точка приложения равнодействующей
усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре
Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии или растяжении - условия, что точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре (либо внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и равнодействующей усилий во всей арматуре) должны лежать на одной прямой (см. черт.8).
В формулах (66)-(68):
при механическом, а также автоматизированных электротермическом и электротермомеханическом способах предварительного напряжения арматуры классов А-IV, A-V, A-VI и Ат-VII по формулам:
Расчет по прочности сечений,
наклонных к продольной оси элемента
3.29. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:
на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами (см. п.3.30);
на действие поперечной силы по наклонной трещине (см. пп.3.31*-3.33);
на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой (для коротких консолей колонн; см. п.3.34);
на действие изгибающего момента по наклонной трещине (см. п.3.35).
3.30. Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия
но не более 1,3,
тяжелого, мелкозернистого и ячеистого. . . . . . . . . . . . . 0,01
легкого. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,02
3.31*. Расчет железобетонных элементов с поперечной арматурой (черт.9) на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия
Черт.9. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси
железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие
поперечной силы
тяжелого и ячеистого. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2,00
мелкозернистого. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,70
легкого при марке по средней плотности:
D1900 и более. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,90
D1800 и менее при мелком заполнителе:
плотном. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,75
пористом. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,50
но не более 0,5.
при действии продольных сжимающих сил
но не более 0,5;
при действии продольных растягивающих сил
но не более 0,8 по абсолютной величине.
тяжелого и ячеистого . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,6
мелкозернистого . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,5
легкого при марке по средней плотности:
D 1900 и более . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,5
D 1800 и менее . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,4
При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть также обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами, между опорой и отгибом и между отгибами.
При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету, должно удовлетворяться условие
Кроме того, поперечная арматура должна удовлетворять требованиям пп. 5.26-5.28.
3.32. Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия
тяжелого и ячеистого . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,5
мелкозернистого . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,2
легкого при марке по средней плотности:
D 1900 и более . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,2
D 1800 и менее . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,0
Черт.10. Схема для расчета железобетонных балок
с наклонными сжатыми гранями
Черт.11. Схема для расчета коротких консолей
При этом учитываются хомуты горизонтальные и наклонные под углом не более 45° к горизонтали.
Поперечное армирование коротких консолей колонн должно удовлетворять требованиям п.5.30.
3.35. Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента (черт.12) для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по опасному наклонному сечению из условия
Черт.12. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси
железобетонного элемента, при расчете его по прочности
на действие изгибающего момента
При определении усилий в арматуре, пересекающей наклонное сечение, следует учитывать ее анкеровку за наклонным сечением.
Высота сжатой зоны наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на продольную ось элемента.
Расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах обрыва или отгиба продольной арматуры, а также в приопорной зоне балок и у свободного края консолей. Кроме того, расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах резкого изменения конфигурации элемента (подрезки и т.п.).
Для конструкций из ячеистого бетона усилия в продольной арматуре должны определяться по расчету только с учетом работы поперечных анкеров на приопорных участках.
Расчет по прочности пространственных сечений
(элементов, работающих на кручение с изгибом)
3.36. При расчете пространственных сечений усилия определяются исходя из следующих предпосылок:
сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;
Элементы прямоугольного сечения
3.37. При расчете элементов на кручение с изгибом должно соблюдаться условие
3.38. Расчет по прочности пространственных сечений (черт.13) должен производиться из условия
Черт.13. Схема усилий в пространственном сечении
железобетонного элемента, работающего на изгиб с кручением,
при расчете его по прочности
Расчет должен производиться для трех расчетных схем расположения сжатой зоны пространственного сечения:
1-я схема - у сжатой от изгиба грани элемента (черт.14,а);
2-я схема - у грани элемента, параллельной плоскости действия изгибающего момента (черт.14, б);
3-я схема - у растянутой от изгиба грани элемента (черт.14, в).
Черт.14. Схема расположения сжатой зоны пространственного сечения
плоскости действия изгибающего момента; в - у растянутой от изгиба грани элемента
В формулах (92) и (93):
не менее
и не более
В случае, когда удовлетворяется условие
вместо расчета по 2-й схеме производится расчет из условия
В формулах (99) и (100):
Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузок
Расчет на местное сжатие
3.39. При расчете на местное сжатие (смятие) элементов без поперечного армирования должно удовлетворяться условие
|
|
при равномерном распредел при равном | 1,0 |
при неравномерном распределении нагрузки (под концами балок, прогонов, перемычек): |
|
для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов
| 0,75 |
для ячеистого бетона | 0,50 |
но не более следующих значений:
при схеме приложения нагрузки по черт.15, а, в, г, е, и для бетона:
тяжелого, мелкозернистого и легкого классов:
|
|
выше В7,5
| 2,5 |
В3,5; В5; В7,5
| 1,5 |
ячеистого и легкого классов В2,5 и ниже
| 1,2 |
при схеме приложения нагрузки по черт.15, б, д, ж независимо от вида и класса бетона
| 1,0 |
При этом должны выполняться следующие правила:
Черт.15. Схемы для расчета железобетонных элементов на местное сжатие
по всей ширине элемента; в, г - при местной нагрузке в местах опирания концов
прогонов и балок; д - при местной краевой нагрузке на угол элемента; е - при местной нагрузке,
приложенной на части длины и ширины элемента; при местной краевой нагрузке,
расположенной в пределах выступа стены или простенка; ж - при местной краевой нагрузке,
расположенной в пределах выступа стены (пилястры); и - сечений сложной формы;
1 - площадь смятия; 2 - расчетная площадь смятия; 3 - минимальная зона армирования
сетками, при которой косвенное армирование учитывается в расчете по формуле (104)
при местной нагрузке в местах опирания концов прогонов и балок в расчетную площадь включается участок шириной, равной глубине заделки прогона или балки, и длиной не более расстояния между серединами пролетов, примыкающих к балке (см. черт.15, в);
если расстояние между балками превышает двойную ширину элемента, длина расчетной площади определяется как сумма ширины балки и удвоенной ширины элемента (см. черт.15, г) ;
при местной нагрузке, приложенной на части длины и ширины элемента, расчетная площадь принимается согласно черт. 15, е. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложения двух соседних нагрузок;
при определении расчетной площади для сечений сложной формы не должны учитываться участки, связь которых с загруженным участком не обеспечена с необходимой надежностью (см. черт.15, и).
3.41. При расчете на местное сжатие элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие
но не более 3,5;
Расчет на продавливание
3.42. Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия
тяжелого. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,00
мелкозернистого. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,85
легкого. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,80
Черт.16. Схемы для расчета железобетонных элементов на продавливание
б - то же, более 45°
При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия
При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия (107).
Поперечная арматура должна удовлетворять требованиям п.5.29.
Расчет на отрыв
3.43. Расчет железобетонных элементов на отрыв от действия нагрузки, приложенной к его нижней грани или в пределах высоты его сечения (черт.17), должен производиться из условия
Черт.17. Схема для расчета железобетонных элементов на отрыв
Расчет закладных деталей
3.44. Расчет анкеров, приваренных втавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенных в одной плоскости симметрии закладной детали (черт.18), должен производиться по формуле
Черт.18. Схема усилий, действующих на закладную деталь
В формулах (112)-(115):
тяжелого. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,0
мелкозернистого групп:
А. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,8
Б и В. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .0,7
но принимаемый не менее 0,15;
Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься равной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда.
При применении типов сварных соединений, обеспечивающих большую зону включения пластины в работу при вырывании из нее анкерного стержня, и соответствующем обосновании возможна корректировка условия (119) для этих сварных соединений.
Толщина пластины должна также удовлетворять технологическим требованиям по сварке.
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ВЫНОСЛИВОСТЬ
3.48. Расчет на выносливость сечений, нормальных к продольной оси элемента, должен производиться из условий:
для сжатого бетона
для растянутой арматуры
В зоне, проверяемой по сжатому бетону, при действии многократно повторяющейся нагрузки следует избегать возникновения растягивающих напряжений. Сжатая арматура на выносливость не рассчитывается.
4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН
4.1. Железобетонные элементы рассчитываются по образованию трещин:
нормальных к продольной оси элемента;
наклонных к продольной оси элемента.
Расчет по образованию трещин, нормальных
к продольной оси элемента
4.2. Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов усилия, воспринимаемые нормальными к продольной оси сечениями при образовании трещин, определяются исходя из следующих положений:
сечения после деформации остаются плоскими;
напряжения в бетоне сжатой зоны (если она имеется) определяются с учетом упругих или неупругих деформаций бетона, при этом наличие неупругих деформаций учитывается уменьшением ядрового расстояния r (см. п. 4.5);
напряжения в ненапрягаемой арматуре равны алгебраической сумме напряжений, отвечающих приращению деформаций окружающего бетона, и напряжений, вызванных усадкой и ползучестью бетона;
напряжения в напрягаемой арматуре равны алгебраической сумме ее предварительного напряжения (с учетом всех потерь) и напряжения, отвечающего приращению деформаций окружающего бетона.
Указания данного пункта не распространяются на элементы, рассчитываемые на воздействие многократно повторяющейся нагрузки (см. п.4.10).
4.5. Расчет изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементов по образованию трещин производится из условия
для предварительно напряженных элементов - как внешнюю сжимающую силу;
для изгибаемых элементов (черт.19,а)
для внецентренно сжатых элементов (черт.19, б)
для внецентренно растянутых элементов (черт.19, в)
при расчете по образованию трещин в зоне сечения, растянутой от действия внешних нагрузок, но сжатой от действия усилия предварительного обжатия (см. черт.19), по формуле
при расчете по образованию трещин в зоне сечения, растянутой от действия усилия предварительного обжатия (черт.20), по формуле
Черт.19. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента
при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения,
растянутой от действия внешних нагрузок, но сжатой от действия усилия предварительного обжатия
1 - ядровая точка; 2 - центр тяжести приведенного сечения
Черт.20. Схема усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении элемента при расчете
его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения,
растянутой от действия усилия предварительного обжатия
1 - ядровая точка; 2 - центр тяжести приведенного сечения
В формулах (127)-(130)
внецентренно сжатых, изгибаемых предварительно напряженных, а также для внецентренно растянутых, если удовлетворяется условие
по формуле
внецентренно растянутых, если не удовлетворяется условие (131), по формуле
изгибаемых, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, по формуле
В формулах (132) и (133):
но принимается не менее 0,7 и не более 1,0;
причем при получении отрицательных значений он принимается равным нулю.
В формуле (136):
но не более 1,4;
Положение нулевой линии определяется из условия
4.8. В конструкциях, армированных предварительно напряженными элементами (например, брусками), при определении усилий, воспринимаемых сечениями при образовании трещин в предварительно напряженных элементах, площадь сечения растянутой зоны бетона, не подвергаемая предварительному напряжению, в расчете не учитывается.
4.10. Расчет по образованию трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки производится из условия
Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента
4.11. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия
но не более 1,0;
тяжелого. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,01
мелкозернистого, легкого и ячеистого. . . . . . . . . . 0,02
B - класс бетона по прочности на сжатие, МПа.
Проверка условия (141) производится в центре тяжести приведенного сечения и в местах примыкания сжатых полок к стенке элемента таврового и двутаврового сечений.
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН
4.13. Железобетонные элементы рассчитываются по раскрытию трещин:
нормальных к продольной оси элемента;
наклонных к продольной оси элемента.
Расчет по раскрытию трещин, нормальных
к продольной оси элемента
изгибаемых и внецентренно сжатых. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,0
растянутых. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,2
|
|
кратковременных нагрузок и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок
| 1,00 |
многократно повторяющейся нагрузки, а также продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок для конструкций из бетона:
|
|
тяжелого:
|
|
естественной влажности
| |
в водонасыщенном состоянии
| 1,20 |
при попеременном водонасыщении и высушивании
| 1,75 |
мелкозернистого групп:
|
|
А | 1,75
|
Б | 2,00
|
В | 1,50
|
легкого и поризованного
| не менее 1,50
|
ячеистого
| 2,50 |
|
|
при стержневой арматуре периодического профиля
| 1,0 |
" стержневой арматуре гладкой | 1,3
|
" проволочной арматуре периодического профиля и канатах | 1,2
|
" гладкой арматуре | 1,4 |
Ширина раскрытия трещин, определенная по формуле (144), корректируется в следующих случаях:
и принимаемый не более 3;
центрально-растянутых
изгибаемых
В формулах (147) и (148):
Расчет по раскрытию трещин, наклонных
к продольной оси элемента
4.17. Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, при армировании хомутами, нормальными к продольной оси, должна определяться по формуле
|
|
кратковременных нагрузок и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок
| 1,00 |
многократно повторяющейся нагрузки, а также продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок для конструкций из бетона:
|
|
тяжелого:
|
|
естественной влажности
| 1,50 |
в водонасыщенном состоянии
| 1,20 |
при попеременном водонасыщении и высушивании | 1,75 |
мелкозернистого, легкого, поризованного, ячеистого - то же, что и в формуле (144);
Напряжение в хомутах определяется по формуле
При определении ширины непродолжительного и продолжительного раскрытия наклонных трещин должны учитываться указания п.4.14 об учете длительности действия нагрузок.
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ЗАКРЫТИЮ ТРЕЩИН
4.18. Железобетонные элементы должны рассчитываться по закрытию (зажатию) трещин:
нормальных к продольной оси элемента;
наклонных к продольной оси элемента.
Расчет по закрытию трещин, нормальных
к продольной оси элемента
4.19. Для обеспечения надежного закрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, при действии постоянных и длительных нагрузок должны соблюдаться следующие требования:
Расчет по закрытию трещин, наклонных
к продольной оси элемента
4.21. Для обеспечения надежного закрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, оба главных напряжения в бетоне, определяемые согласно указаниям п.4.11 на уровне центра тяжести приведенного сечения при действии постоянных и длительных нагрузок, должны быть сжимающими и по величине не менее 0,5 МПа.
Указанное требование обеспечивается с помощью предварительно напряженной поперечной арматуры (хомутов или отогнутых стержней).
Расчет элементов железобетонных
конструкций по деформациям
4.22. Деформации (прогибы, углы поворота) элементов железобетонных конструкций следует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в них значения кривизны согласно указаниям пп.4.23-4.30.
Величина кривизны и деформаций железобетонных элементов отсчитывается от их начального состояния, при наличии предварительного напряжения - от состояния до обжатия.
Начальная кривизна самонапряженных элементов определяется с учетом содержания и положения продольной арматуры относительно бетонного сечения и величины обжатия бетона.
4.23. Кривизна определяется:
а) для участков элемента, где в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, - как для сплошного тела;
б) для участков элемента, где в растянутой зоне имеются трещины, нормальные к продольной оси, - как отношение разности средних деформаций крайнего волокна сжатой зоны бетона и продольной растянутой арматуры к рабочей высоте сечения элемента.
Определение кривизны железобетонных элементов
на участках без трещин в растянутой зоне
4.24. На участках, где не образуются нормальные к продольной оси трещины, полная величина кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов должна определяться по формуле
|
|
тяжелого, мелкозернистого, легкого при плотном мелком заполнителе, а также ячеистого (для двуслойных предварительно напряженных конструкций из ячеистого и тяжелого бетонов)
| 0,85 |
легкого при пористом мелком заполнителе, поризованного | 0,70 |
Таблица 34
|
|
|
|
|
| Коэффициент , учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин, для конструкций из бетона | |||
Длительность действия нагрузки | тяжелого, легкого, поризованного, ячеистого (для двуслойных предварительно напряженных конструкций из ячеистого и тяжелого бетонов) | мелкозернистого групп | ||
|
| А | Б | В |
1. Непродолжительное действие
| 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 |
2. Продолжительное действие при влажности воздуха окружающей среды, %:
а) 40-75
б) ниже 40 |
2,0
3,0 |
2,6
3,9 |
3,0
4,5 |
2,0
3,0 |
Примечания: 1. Влажность воздуха окружающей среды принимается согласно указаниям п.1.8.
2. Группы мелкозернистого бетона приведены в п.2.3.
3. При попеременном водонасыщении и высушивании бетона значение при продолжительном действии нагрузки следует умножать на коэффициент 1,2. 4. При влажности воздуха окружающей среды свыше 75% и при загружении бетона в водонасыщенном состоянии значения по поз.2а настоящей таблицы следует умножать на коэффициент 0,8. |
Определение кривизны железобетонных элементов
на участках с трещинами в растянутой зоне
|
|
для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов класса выше В7,5
| 0,9 |
для легкого, поризованного и ячеистого бетонов класса В7,5 и ниже
| 0,7 |
для конструкций, рассчитываемых на действие многократно повторяющейся нагрузки, независимо от вида и класса бетона | 1,0 |
Таблица 35
|
|
|
|
|
|
|
Длительность действия нагрузки | Коэффициент , характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны, для конструкций из бетона | |||||
| тяжелого, легкого | пори- зован- ного | мелкозернистого групп | ячеи- стого | ||
|
|
| А | Б | В |
|
1. Непродолжительное действие
| 0,45 | 0,45 | 0,45 | 0,45 | 0,45 | 0,45 |
2. Продолжительное действие при влажности воздуха окружающей среды, %: |
|
|
|
|
|
|
а) 40-75
| 0,15
| 0,07
| 0,10
| 0,08
| 0,15
| 0,20
|
б) ниже 40
| 0,10 | 0,04 | 0,07 | 0,05 | 0,10 | 0,10 |
Примечания: 1. Влажность воздуха окружающей среды принимается согласно указаниям п.1.8.
2. Виды мелкозернистого бетона приведены в п.2.3.
3. При попеременном водонасыщении и высушивании бетона сжатой зоны значения при продолжительном действии нагрузки следует разделить на коэффициент 1.2. 4. При влажности воздуха окружающей среды выше 75% и при загружении бетона в водонасыщенном состоянии значения по поз. 2а настоящей таблицы следует разделить на коэффициент 0,8. |
но принимается не более 1,0.
В формуле (161):
тяжелого и легкого. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,8
мелкозернистого. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,6
ячеистого и поризованного. . . . . . . . . . . . . . 1,4
но не более 1,0, при этом следует принимать
Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, последний член в правой части формулы (167) допускается принимать равным нулю.
В формуле (167):
но не более 1,0;
Таблица 36
|
|
|
Длительность действия нагрузки | Коэффициент при классе бетона | |
| выше В7,5 | В7,5 и ниже |
1. Непродолжительное действие при арматуре:
а) стержневой:
|
|
|
гладкой
| 1,0 | 0,7 |
периодического профиля
б) проволочной | 1,1
1,0 | 0,8
0,7 |
2. Продолжительное действие (независимо от вида арматуры)
|
0,8 |
0,6 |
при непродолжительном действии нагрузки
для арматуры периодического профиля. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,6
то же, для гладкой арматуры. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,7
при продолжительном действии нагрузки
независимо от профиля арматуры. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,8
Определение прогибов
Для изгибаемых элементов постоянного сечения без предварительного напряжения арматуры, имеющих трещины, на каждом участке, в пределах которого изгибающий момент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напряженного сечения, принимая ее для остальных сечений такого участка изменяющейся пропорционально значениям изгибающего момента (черт.21).
Черт.21. Эпюры изгибающих моментов и кривизны для железобетонных
элементов постоянного сечения
в - эпюра кривизны
4.35. При расчете элементов с однорядным армированием (черт.22) методом конечных элементов (или другими математическими методами) вместо уравнения (160) допускается использовать симметризированную систему физических зависимостей в виде:
Черт.22. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной
оси элемента, с однорядным армированием при расчете по деформациям
4.36. При расчете элементов с многорядным расположением арматуры (черт.23) рекомендуется использовать общую систему физических зависимостей вида:
Черт. 23. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента,
с многорядным армированием при расчете по деформациям
5. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
5.1. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетона надлежит выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем разделе.
МИНИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ
5.2. Минимальные размеры сечения бетонных и железобетонных элементов, определяемые из расчета по действующим усилиям и соответствующим группам предельных состояний, должны назначаться с учетом экономических требований, необходимости унификации опалубочных форм и армирования, а также условий принятой технологии изготовления конструкций.
Кроме того, размеры сечения элементов железобетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования в части расположения арматуры в сечении (толщины защитных слоев бетона, расстояния между стержнями и т.п.) и анкеровки арматуры.
5.3. Толщина монолитных плит должна приниматься, мм, не менее:
|
|
для покрытий
| 40 |
для междуэтажных перекрытий жилых и общественных зданий
| 50 |
для междуэтажных перекрытий производственных зданий
| 60 |
для плит из легкого бетона класса В7,5 и ниже во всех случаях | 70 |
Минимальная толщина сборных плит должна определяться из условия обеспечения требуемой толщины защитного слоя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты (см. пп.5.4-5.12).
|
|
для железобетонных элементов из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов
| 200 |
для колонн, являющихся элементами зданий
| 120 |
для бетонных элементов из тяжелого, мелкозернистого, легкого и поризованного бетонов
| 90 |
для бетонных и железобетонных элементов из ячеистого бетона | 70 |
Защитный слой бетона
5.4. Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном на всех стадиях работы конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и тому подобных воздействий.
5.5. Для продольной рабочей арматуры (ненапрягаемой и напрягаемой, натягиваемой на упоры) толщина защитного слоя, мм, должна быть, как правило, не менее диаметра стержня или каната и не менее:
в плитах и стенках толщиной, мм:
|
|
до 100 включ. | 10 |
св. 100 | 15 |
в балках и ребрах высотой, мм: |
|
менее 250 | 15 |
250 и более | 20
|
в колоннах | 20
|
в фундаментных балках | 30
|
в фундаментах: |
|
сборных | 30
|
монолитных при наличии бетонной подготовки | 35
|
монолитных при отсутствии бетонной подготовки | 70 |
В однослойных конструкциях из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже толщина защитного слоя должна составлять не менее 20 мм, а для наружных стеновых панелей (без фактурного слоя) - не менее 25 мм.
В однослойных конструкциях из ячеистого бетона толщина защитного слоя во всех случаях принимается не менее 25 мм.
5.6. Толщина защитного слоя бетона для поперечной, распределительной и конструктивной арматуры должна приниматься не менее диаметра указанной арматуры и не менее, мм:
|
|
при высоте сечения элемента менее 250 мм | 10
|
" " " " равной 250 мм и более | 15 |
В элементах из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже, из ячеистого бетона независимо от высоты сечения толщина защитного слоя бетона для поперечной арматуры принимается не менее 15 мм.
5.7*. Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов на длине зоны передачи напряжений (см. п.2.29) должна составлять не менее:
|
|
для стержневой арматуры классов А-IV, А-IIIв
| 2 |
для стержневой арматуры классов А-V, A-VI, Ат-VII
| 3 |
для арматурных канатов
| 2 |
(где - в мм). |
|
Кроме того, толщина защитного слоя бетона на указанном участке длины элемента должна быть не менее 40 мм - для стержневой арматуры всех классов и не менее 20 мм - для арматурных канатов.
Допускается защитный слой бетона сечения у опоры для напрягаемой арматуры с анкерами и без них принимать таким же, как для сечения в пролете, в следующих случаях:
а) для предварительно напряженных элементов с сосредоточенной передачей опорных усилий при наличии стальной опорной детали и косвенной арматуры (сварных поперечных сеток или охватывающих продольную арматуру хомутов) согласно указаниям п.5.61;
б) в плитах, панелях, настилах и опорах ЛЭП при условии постановки у концов дополнительной поперечной арматуры (корытообразных сварных сеток или замкнутых хомутов), предусмотренной п.5.61.
5.8. В элементах с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон и располагаемой в каналах, расстояние от поверхности элемента до поверхности канала должно приниматься не менее 40 мм и не менее ширины канала; указанное расстояние до боковых граней элемента должно быть, кроме того, не менее половины высоты канала.
При расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента толщина защитного слоя бетона, образуемого последующим торкретированием или иным способом, должна приниматься не менее 20 мм.
5.9. Для возможности свободной укладки в форму цельных арматурных стержней, сеток или каркасов, идущих по всей длине или ширине изделия, концы этих стержней должны отстоять от грани элемента при соответствующем размере изделия до 9 м - на 10 мм, до 12 м - на 15 мм, свыше 12 м - на 20 мм.
5.10. В полых элементах кольцевого или коробчатого сечения расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно удовлетворять требованиям пп.5.5 и 5.6.
МИНИМАЛЬНЫЕ РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ СТЕРЖНЯМИ АРМАТУРЫ
5.11. Расстояния в свету между стержнями арматуры (или оболочками каналов) по высоте и ширине сечения должны обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси; для предварительно напряженных конструкций должны также учитываться степень местного обжатия бетона и габариты натяжного оборудования (домкратов, зажимов и т.п.). В элементах, изготовляемых с помощью виброштампующих машин или штыковых вибраторов, должно быть обеспечено свободное прохождение между арматурными стержнями элементов этих машин или наконечников вибраторов, уплотняющих бетонную смесь.
5.12. Расстояния в свету между отдельными стержнями продольной ненапрягаемой арматуры либо напрягаемой арматуры, натягиваемой на упоры, а также между продольными стержнями соседних плоских сварных каркасов должны приниматься не менее наибольшего диаметра стержней, а также:
а) если стержни при бетонировании занимают горизонтальное или наклонное положение - не менее: для нижней арматуры - 25 мм, для верхней - 30 мм; при расположении нижней арматуры более чем в два ряда по высоте расстояние между стержнями в горизонтальном направлении (кроме стержней двух нижних рядов) должно быть не менее 50 мм;
б) если стержни при бетонировании занимают вертикальное положение - не менее 50 мм; при систематическом контроле фракционирования заполнителей бетона это расстояние может быть уменьшено до 35 мм, но при этом должно быть не менее полуторакратного наибольшего размера крупного заполнителя.
При стесненных условиях допускается располагать стержни арматуры попарно (без зазора между ними).
В элементах с напрягаемой арматурой, натягиваемой на бетон (за исключением непрерывно армированных конструкций), расстояние в свету между каналами для арматуры должно быть, как правило, не менее диаметра канала и во всяком случае не менее 50 мм.
Примечание. Расстояние в свету между стержнями периодического профиля принимается по номинальному диаметру без учета выступов и ребер.
АНКЕРОВКА НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ
5.13. Стержни периодического профиля, а также гладкие стержни, применяемые в сварных каркасах и сетках, выполняются без крюков. Растянутые гладкие стержни вязаных каркасов и сеток должны заканчиваться крюками, лапками или петлями.
Таблица 37
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| Коэффициенты для определения анкеровки ненапрягаемой арматуры | ||||||||
Условия работы ненапрягаемой арматуры | периодического профиля | гладкой | |||||||
| , мм | , мм | |||||||
|
|
| не менее |
|
| не менее | |||
1. Заделка арматуры:
а) растянутой в растянутом бетоне |
0,70 |
11 |
20 |
250 |
1,20 |
11 |
20 |
250 | |
б) сжатой или растянутой в сжатом бетоне | 0,50
| 8
| 12 | 200 | 0,80 | 8 | 15 | 200
| |
2. Стыки арматуры внахлестку:
а) в растянутом бетоне |
0,90 |
11 |
20 |
250 |
1,55 |
11 |
20 |
250 | |
б) в сжатом бетоне | 0,65
| 8 | 15 | 200 | 1,00 | 8 | 15 | 200 |
Анкера из гладкой арматуры класса А-I следует применять только при наличии усилений на их концах в виде пластинок, высаженных головок и поперечных коротышей. Длина этих анкеров определяется расчетом на выкалывание и смятие бетона. Допускается применение анкеров из указанной стали с крюками на концах для конструктивных деталей.
5.15. Для обеспечения анкеровки всех продольных стержней арматуры, заводимых за грань опоры, на крайних свободных опорах изгибаемых элементов должны выполняться следующие требования:
|
|
при сварных сетках | по формуле (49) (см. п.3.22*);
|
при огибающих хомутах | по формуле |
Косвенное армирование распределяется по длине зоны анкеровки от торца элемента до ближайшей к опоре нормальной трещине.
ПРОДОЛЬНОЕ АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ
5.16. Площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах должна приниматься не менее указанной в табл.38.
Таблица 38
|
|
Условия работы арматуры | Минимальная площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах, % площади сечения бетона |
1. Арматура в изгибаемых, а также во внецентренно растянутых элементах при расположении продольной силы за пределами рабочей высоты сечения |
0,05
|
2. Арматура , во внецентренно растянутых элементах при расположении продольной силы между арматурой и |
0,05 |
3. Арматура , во внецентренно сжатых элементах при:
|
0,05
0,10
0,20
0,25 |
Примечание. Минимальная площадь сечения арматуры, приведенная в настоящей таблице, относится к площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения . В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах указанная величина минимального армирования относится к полной площади сечения бетона. |
В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах, минимальная площадь сечения всей продольной арматуры должна приниматься вдвое больше величин, указанных в табл. 38.
Требования табл. 38 не распространяются на армирование, определяемое расчетом элемента для стадий транспортирования и возведения; в этом случае площадь сечения арматуры определяется только расчетом по прочности. Если расчетом установлено, что несущая способность элемента исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, то должны учитываться требования п. 1.19 для слабоармированных элементов.
Требования настоящего пункта не учитываются при назначении площади сечения арматуры, устанавливаемой по контуру плит или панелей из расчета на изгиб в плоскости плиты (панели).
5.17. Диаметр, мм, продольных стержней сжатых элементов не должен превышать для бетона:
тяжелого и мелкозернистого класса:
|
|
ниже В25 | 40
|
легкого и поризованного классов:
|
|
В12,5 и ниже | 16 |
В15-В25 | 25 |
В30 и выше | 40 |
ячеистого классов: |
|
В10 и ниже | 16 |
В12,5-В15 | 20 |
В изгибаемых элементах из легкого бетона с арматурой класса А-IV и ниже диаметр, мм, продольных стержней не должен превышать для бетона классов:
|
|
В12,5 и ниже | 16 |
В15-В25 | 25 |
В30 и выше | 32 |
Для арматуры более высоких классов предельные диаметры стержней должны быть согласованы в установленном порядке.
В изгибаемых элементах из ячеистого бетона класса В10 и ниже диаметр продольной арматуры должен быть не более 16 мм.
Диаметр продольных стержней внецентренно сжатых элементов монолитных конструкций должен быть не менее 12 мм.
5.18. В линейных внецентренно сжатых элементах расстояния между осями стержней продольной арматуры должны приниматься в направлении, перпендикулярном плоскости изгиба, не более 400 мм, а в направлении плоскости изгиба - не более 500 мм.
5.20. В балках шириной свыше 150 мм число продольных рабочих стержней, заводимых за грань опоры, должно быть не менее двух. В ребрах сборных панелей, настилов, часторебристых перекрытий и т.п. шириной 150 мм и менее допускается доведение до опоры одного продольного рабочего стержня.
В плитах расстояния между стержнями, заводимыми за грань опоры, не должны превышать 400 мм, причем площадь сечения этих стержней на 1 м ширины плиты должна составлять не менее 1/3 площади сечения стержней в пролете, определенной расчетом по наибольшему изгибающему моменту.
При армировании неразрезных плит сварными рулонными сетками допускается вблизи промежуточных опор все нижние стержни переводить в верхнюю зону.
5.21. В изгибаемых элементах при высоте сечения свыше 700 мм у боковых граней должны ставиться конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм и площадью сечения не менее 0,1% площади сечения бетона, имеющего размер, равный по высоте элемента расстоянию между этими стержнями, по ширине - половине ширины ребра элемента, но не более 200 мм.
ПОПЕРЕЧНОЕ АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ
5.22. У всех поврехностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура, должна предусматриваться также поперечная арматура, охватывающая крайние продольные стержни. При этом расстояния между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должны быть не более 600 мм и не более удвоенной ширины грани элемента.
Во внецентренно сжатых элементах с центрально-расположенной напрягаемой продольной арматурой (например, в сваях) постановка поперечной арматуры не требуется, если сопротивление действию поперечных сил обеспечивается одним бетоном.
Поперечную арматуру допускается не ставить у граней тонких ребер изгибаемых элементов (шириной 150 мм и менее), по ширине которых располагается лишь один продольный стержень или сварной каркас.
Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в сжатой зоне изгибаемых элементов при наличии учитываемой в расчете сжатой продольной арматуры хомуты должны ставиться на расстоянии:
в конструкциях из тяжелого, мелкозернистого, легкого и поризованного бетонов:
При этом конструкция поперечной арматуры должна обеспечивать закрепление сжатых стержней от их бокового выпучивания в любом направлении.
При проверке соблюдения требований настоящего пункта продольные сжатые стержни, не учитываемые расчетом, не должны приниматься во внимание, если диаметр этих стержней не превышает 12 мм и половины толщины защитного слоя бетона.
5.23. Конструкция вязаных хомутов во внецентренно сжатых элементах должна быть такой, чтобы продольные стержни (по крайней мере через один) располагались в местах перегиба хомутов, а эти перегибы - на расстоянии не более 400 мм по ширине грани элемента. При ширине грани не более 400 мм и числе продольных стержней у этой грани не более четырех допускается охват всех продольных стержней одним хомутом.
При армировании внецентренно сжатых элементов плоскими сварными каркасами два крайних каркаса (расположенные у противоположных граней) должны быть соединены друг с другом для образования пространственного каркаса. Для этого у граней элемента, нормальных к плоскости каркасов, должны ставиться поперечные стержни, привариваемые контактной сваркой к угловым продольным стержням каркасов, или шпильки, связывающие эти стержни, на тех же расстояниях, что и поперечные стержни плоских каркасов.
Если крайние плоские каркасы имеют промежуточные продольные стержни, то они не реже чем через один и не реже чем через 400 мм по ширине грани элемента должны связываться шпильками с продольными стержнями, расположенными у противоположной грани. Шпильки допускается не ставить при ширине данной грани элемента не более 500 мм и числе продольных стержней у этой грани не более четырех.
5.24. Во внецентренно сжатых элементах с учитываемым в расчете косвенным армированием в виде сварных сеток (из арматуры классов А-I, A-II и А-III диаметром не более 14 мм и класса Вр-I) или в виде ненапрягаемой спиральной либо кольцевой арматуры должны быть приняты:
размеры ячеек сетки - не менее 45 мм, но не более 1/4 меньшей стороны сечения элемента и не более 100 мм;
диаметр навивки спиралей или диаметр колец - не менее 200 мм;
шаг сеток - не менее 60 мм, но не более 1/3 меньшей стороны сечения элемента и не более 150 мм;
шаг навивки спиралей или шаг колец - не менее 40 мм, но не более 1/5 диаметра сечения элемента и не более 100 мм.
Сетки и спирали (кольца) должны охватывать всю рабочую продольную арматуру.
Диаметр хомутов в вязаных каркасах изгибаемых элементов должен приниматься, мм, не менее:
|
|
при высоте сечения элемента, равной или менее 800 мм | 5
|
то же, свыше 800 мм | 8 |
Соотношение диаметров поперечных и продольных стержней в сварных каркасах и сварных сетках устанавливается из условия сварки по соответствующим нормативным документам.
5.26. В балочных конструкциях высотой свыше 150 мм, а также в многопустотных плитах (или аналогичных часторебристых конструкциях) высотой свыше 300 мм должна устанавливаться поперечная арматура.
В сплошных плитах независимо от высоты, в многопустотных плитах (или аналогичных часторебристых конструкциях) высотой менее 300 мм и в балочных конструкциях высотой менее 150 мм допускается поперечную арматуру не устанавливать. При этом должны быть обеспечены требования расчета согласно указаниям п.3.32.
5.27. Поперечная арматура в балочных и плитных конструкциях, указанных в п.5.26, устанавливается:
на приопорных участках, равных при равномерно распределенной нагрузке 1/4 пролета, а при сосредоточенных нагрузках - расстоянию от опоры до ближайшего груза, но не менее 1/4 пролета, с шагом:
|
|
при высоте сечения элемента , равной или менее 450 мм | не более /2 и не более 150 мм
|
то же, свыше 450 мм | не более /3 и не более 500 мм |
5.28. Поперечная арматура, предусмотренная для восприятия поперечных сил, должна иметь надежную анкеровку по концам путем приварки или охвата продольной арматуры, обеспечивающую равнопрочность соединений и хомутов.
Анкеровка указанной арматуры должна удовлетворять требованиям п.5.28.
5.31. В элементах, работающих на изгиб с кручением, вязаные хомуты должны быть замкнутыми с надежной анкеровкой по концам, а при сварных каркасах все поперечные стержни обоих направлений должны быть приварены к угловым продольным стержням, образуя замкнутый контур. При этом должна быть обеспечена равнопрочность соединений и хомутов.
СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ АРМАТУРЫ И ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ
5.32*. Арматура из горячекатаной стали гладкого и периодического профиля, термически упрочненной стали классов Ат-IIIС и Ат-IVС и обыкновенной арматурной проволоки, а также закладные детали должны, как правило, изготовляться с применением для соединения стержней между собой и с плоскими элементами проката контактной сварки - точечной и стыковой. Допускается применение дуговой сварки - автоматической и полуавтоматической, а также ручной согласно указаниям п.5.36*.
Стыковые соединения упрочненной вытяжкой арматуры класса А-IIIв должны свариваться до ее упрочнения.
Сварные соединения стержневой горячекатаной арматуры классов А-IV (из стали марки 20ХГ2Ц), А-V и А-VI, термомеханически упрочненной арматуры классов Ат-IIIС, Ат-IVС, Ат-IVК (из стали марок 10ГС2 и 08Г2С), Ат-V (из стали марки 20ГС) и Ат-VСК следует применять только типов, установленных ГОСТ 14098-85
Сварные соединения стержневой горячекатаной арматуры класса А-IV (из стали марки 80С) и термомеханически упрочненной арматуры классов Ат-IV, Ат-IVК (из стали марки 25С2Р), Ат-V (кроме из стали марки 20ГС), Ат-VК, Ат-VI, Ат-VIК и Ат-VII, высокопрочной арматурной проволоки и арматурных канатов не допускаются.
5.33*. Типы сварных соединений и способы сварки арматуры и закладных деталей следует назначать с учетом условий эксплуатации конструкции, свариваемости стали, технико-экономических показателей соединений и технологических возможностей предприятия-изготовителя в соответствии с ГОСТ 14098-85.
Выполняемые контактно-точечной сваркой или дуговой сваркой прихватками крестообразные соединения, которые должны обеспечивать восприятие арматурой сеток и каркасов напряжений не менее ее расчетных сопротивлений (соединения “с нормируемой прочностью”), необходимо указывать в рабочих чертежах арматурных изделий.
Сварные крестообразные соединения с ненормируемой прочностью применяются для обеспечения взаимного расположения стержней арматурных изделий в процессе их транспортирования, бетонирования и изготовления конструкции.
5.34. В заводских условиях при изготовлении сварных арматурных сеток, каркасов и соединений по длине отдельных стержней следует применять преимущественно контактную точечную и стыковую сварку, а при изготовлении закладных деталей - автоматическую сварку под флюсом для тавровых и контактную рельефную сварку для нахлесточных соединений.
5.35. При монтаже арматурных изделий и сборных железобетонных конструкций в первую очередь должны применяться полуавтоматические способы сварки, обеспечивающие возможность контроля качества соединений.
5.36*. При отсутствии необходимого сварочного оборудования допускается выполнять в заводских и монтажных условиях крестообразные, стыковые, нахлесточные и тавровые соединения арматуры и закладных деталей, применяя приведенные в ГОСТ 14098-85 и в нормативных документах на сварную арматуру и закладные детали способы дуговой, в том числе и ручной, сварки. Не допускается применять дуговую сварку прихватками в крестообразных соединениях стержней рабочей арматуры класса А-III марки 35ГС.
Применяя ручную дуговую сварку при выполнении сварных соединений, рассчитываемых по прочности, в сетках и каркасах, следует устанавливать дополнительные конструктивные элементы в местах соединения стержней продольной и поперечной арматуры (прокладки, косынки, крючки и т.д.).
СТЫКИ НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ ВНАХЛЕСТКУ (БЕЗ СВАРКИ)
5.37. Стыки ненапрягаемой рабочей арматуры внахлестку применяются при стыковании сварных и вязаных каркасов и сеток, при этом диаметр рабочей арматуры должен быть не более 36 мм.
Стыки стержней рабочей арматуры внахлестку не рекомендуется располагать в растянутой зоне изгибаемых и внецентренно растянутых элементов в местах полного использования арматуры. Такие стыки не допускаются в линейных элементах, сечение которых полностью растянуто (например, в затяжках арок), а также во всех случаях применения стержневой арматуры класса А-IV и выше.
Стыкование отдельных стержней, сварных сеток и каркасов без разбежки допускается при конструктивном армировании (без расчета), а также на тех участках, где арматура используется не более чем на 50%.
5.40. Стыки сварных сеток в направлении рабочей арматуры из гладкой горячекатаной стали класса А-I должны выполняться таким образом, чтобы в каждой из стыкуемых в растянутой зоне сеток на длине нахлестки располагалось не менее двух поперечных стержней, приваренных ко всем продольным стержням сеток (черт.24). Такие же типы стыков применяются и для стыкования внахлестку сварных каркасов с односторонним расположением рабочих стержней из всех видов арматуры.
Стыки сварных сеток в направлении рабочей арматуры классов А-II и А-III выполняются без поперечных стержней в пределах стыка в одной или обеих стыкуемых сетках (черт.25).
5.41. Стыки сварных сеток в нерабочем направлении выполняются внахлестку с перепуском (считая между крайними рабочими стержнями сетки):
|
|
при диаметре распределительной (поперечной) арматуры до 4 мм включ.
| на 50 мм (черт.26, а, б) |
то же, свыше 4 мм | на 100 мм (черт.26, а, б) |
Черт.24. Стыки сварных сеток внахлестку (без сварки) в направлении
рабочей арматуры, выполненной из гладких стержней
б, в - то же, в разных плоскостях
Черт.25. Стыки сварных сеток внахлестку (без сварки) в направлении
рабочей арматуры, выполненной из стержней периодического профиля
б - то же, в обеих стыкуемых сетках
Сварные сетки в нерабочем направлении допускается укладывать впритык без нахлестки и без дополнительных стыковых сеток в следующих случаях:
при укладке сварных полосовых сеток в двух взаимно перпендикулярных направлениях;
при наличии в местах стыков дополнительного конструктивного армирования в направлении распределительной арматуры.
Черт.26. Стыки сварных сеток в направлении распределительной арматуры
б - то же, с расположением рабочих стержней в разных плоскостях;
в - стык впритык с наложением дополнительной стыковой сетки
СТЫКИ ЭЛЕМЕНТОВ СБОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
5.42. При стыковании железобетонных элементов сборных конструкций усилия от одного элемента к другому передаются через стыкуемую рабочую арматуру, стальные закладные детали, заполняемые бетоном швы, бетонные шпонки или (для сжатых элементов) непосредственно через бетонные поверхности стыкуемых элементов.
Стыкование предварительно напряженных элементов, а также конструкций, к которым предъявляются требования водонепроницаемости, должно осуществляться, как правило, бетоном на напрягающем цементе.
5.43. Жесткие стыки сборных конструкций должны, как правило, замоноличиваться путем заполнения швов между элементами бетоном. Если при изготовлении элементов обеспечивается плотная подгонка поверхностей друг к другу (например, при использовании торца одного из стыкуемых элементов в качестве опалубки для торца другого), допускается при передаче через стык только сжимающего усилия выполнение стыков насухо.
5.44. Стыки элементов, воспринимающие растягивающие усилия, должны выполняться:
а) сваркой стальных закладных деталей;
б) сваркой выпусков арматуры;
в) пропуском через каналы или пазы стыкуемых элементов стержней арматурных канатов или болтов с последующим натяжением их и заполнением швов и каналов цементным раствором или мелкозернистым бетоном;
г) склеиванием элементов конструкционными полимеррастворами с использованием соединительных деталей из стержневой арматуры.
При проектировании стыков элементов сборных конструкций должны предусматриваться такие соединения закладных деталей, при которых не происходило бы разгибания их частей, а также выколов бетона.
5.45. Закладные детали должны быть заанкерены в бетоне с помощью анкерных стержней или приварены к рабочей арматуре элементов.
Если анкера, испытывающие растяжение, располагаются нормально к оси элемента и вдоль них могут образоваться трещины от основных усилий, действующих на элемент, концы анкеров должны быть усилены приваренными пластинами или высаженными головками.
Штампованные закладные детали должны состоять из полосовых анкеров, имеющих усиления (например, в виде сферических выступов), и участков, выполняющих функцию пластин (аналогично сварным деталям). Штампованные закладные детали следует, как правило, проектировать из полосовой стали толщиной 4-8 мм таким образом, чтобы отходы при раскрое полосы были минимальными. Деталь необходимо рассчитывать по прочности полосовых анкеров и пластин. Прочность анкеровки детали проверяется из расчета бетона на раскалывание, выкалывание и смятие.
Толщина пластин закладных деталей определяется согласно указаниям п.3.46 и в соответствии с требованиями сварки. В зависимости от технологии сварки отношение толщины пластины к диаметру анкерного стержня принимается в соответствии с требованиями ГОСТ 14098-85.
5.46. На концевых частях стыкуемых внецентренно сжатых элементов (например, на концах сборных колонн) должна устанавливаться косвенная арматура согласно указаниям п.5.24.
ОТДЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
5.47. Осадочные швы должны, как правило, предусматриваться в случаях возведения здания (сооружения) на неоднородных грунтах основания (просадочных и др.), в местах резкого изменения нагрузок и т.п.
Если в указанных случаях осадочные швы не предусматриваются, фундаменты должны обладать достаточной прочностью и жесткостью, предотвращающей повреждение вышележащих конструкций, или иметь специальную конструкцию, служащую для достижения этой же цели.
Осадочные швы, а также температурно-усадочные швы в сплошных бетонных и железобетонных конструкциях следует осуществлять сквозными, разрезая конструкцию до подошвы фундамента. Температурно-усадочные швы в железобетонных каркасах осуществляются посредством применения двойных колонн с доведением шва до верха фундамента.
Расстояния между температурно-усадочными швами в бетонных фундаментах и стенках подвалов допускается принимать в соответствии с расстояниями между швами, принятыми для вышележащих конструкций.
5.48. В бетонных конструкциях должно предусматриваться конструктивное армирование:
а) в местах резкого изменения размеров сечения элементов;
б) в местах изменения высоты стен (на участке не менее 1 м);
в) в бетонных стенах под и над проемами каждого этажа;
г) в конструкциях, подвергающихся воздействию динамической нагрузки;
Требования настоящего пункта не распространяются на элементы сборных конструкций, проверяемые в стадиях транспортирования и монтажа, в этом случае необходимое армирование определяется расчетом по прочности.
Если расчетом установлено, что прочность элемента исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, то следует учитывать требования п.1.19 для слабоармированных элементов (без учета работы растянутого бетона). Если, согласно расчету с учетом сопротивления растянутой зоны бетона, арматура не требуется и опытом доказана возможность транспортирования и монтажа таких элементов без арматуры, конструктивная арматура не предусматривается.
5.49. Соответствие расположения арматуры ее проектному положению должно обеспечиваться специальными мероприятиями (установкой пластмассовых фиксаторов, шайб из мелкозернистого бетона и т.п.).
5.50. Отверстия значительных размеров в железобетонных плитах, панелях и т.п. должны окаймляться дополнительной арматурой сечением не менее сечения рабочей арматуры (того же направления), которая требуется по расчету плиты как сплошной.
5.51. При проектировании элементов сборных перекрытий следует предусматривать устройство швов между ними, заполняемых бетоном. Ширина швов назначается из условия обеспечения качественного их заполнения и должна составлять не менее 20 мм для элементов высотой сечения до 250 мм и не менее 30 мм - для элементов большей высоты.
5.52. В элементах сборных конструкций должны предусматриваться приспособления для захвата их при подъеме: инвентарные монтажные вывинчивающиеся петли, строповочные отверстия со стальными трубками, стационарные монтажные петли из арматурных стержней и т.п. Петли для подъема должны выполняться из горячекатаной стали согласно требованиям п.2.24*.
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ
ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
5.53. В предварительно напряженных элементах необходимо, как правило, обеспечивать надежное сцепление арматуры с бетоном путем применения стали периодического профиля, заполнения каналов, пазов и выемок цементным раствором или мелкозернистым бетоном.
5.54. Схемы и способы возведения статически неопределимых предварительно напряженных конструкций рекомендуется выбирать так, чтобы при создании предварительного напряжения исключалась возможность возникновения в конструкции дополнительных усилий, ухудшающих их работу. Допускается устройство временных швов или шарниров, замоноличиваемых после натяжения арматуры.
5.55. В сборно-монолитных железобетонных конструкциях должно обеспечиваться сцепление предварительно напряженных элементов с бетоном, уложенным на месте использования конструкции, а также анкеровка их концевых участков. Совместная работа элементов в поперечном направлении, кроме того, должна обеспечиваться соответствующими мероприятиями (установкой поперечной арматуры или предварительным напряжением элементов в поперечном направлении).
5.56. Часть продольной стержневой арматуры элемента допускается применять без предварительного напряжения, если при этом удовлетворяются требования расчета по трещиностойкости и деформациям.
5.57. Местное усиление участков предварительно напряженных элементов под анкерами напрягаемой арматуры, а также в местах опирания натяжных устройств рекомендуется выполнять установкой закладных деталей или дополнительной поперечной арматуры, а также увеличением размеров сечения элемента на этих участках.
5.58. У торцов элемента необходимо предусматривать дополнительную напрягаемую или ненапрягаемую поперечную арматуру, если напрягаемая продольная арматура располагается сосредоточенно у верхней и нижней граней.
Напрягаемая поперечная арматура должна напрягаться ранее натяжения продольной арматуры усилием не менее 15% усилия натяжения всей продольной арматуры растянутой зоны опорного сечения.
Ненапрягаемая поперечная арматура должна быть надежно заанкерена по концам приваркой к закладным деталям. Сечение этой арматуры в конструкциях, не рассчитываемых на выносливость, должно быть в состоянии воспринимать не менее 20%, а в конструкциях, рассчитываемых на выносливость, - не менее 30% усилия в продольной напрягаемой арматуре нижней зоны опорного сечения, определяемого расчетом по прочности.
5.59. При проволочной арматуре, расположенной в виде пучка, должны предусматриваться зазоры между отдельными проволоками или группами проволок (установкой спиралей внутри пучка, коротышей в анкерах и т.п.) размерами, достаточными для прохождения между проволоками пучка цементного раствора или мелкозернистого бетона при заполнении каналов.
5.60. Напрягаемая арматура (стержневая или канаты) в пустотных и ребристых элементах должна располагаться, как правило, по оси каждого ребра элемента. Исключение из этого правила оговорено в п.5.20.
При применении в качестве напрягаемой рабочей арматуры высокопрочной арматурной проволоки периодического профиля, арматурных канатов однократной свивки, горячекатаной и термически упрочненной стержневой арматуры периодического профиля, натягиваемой на упоры, установка анкеров у концов напрягаемых стержней, как правило, не требуется.
6*. УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ И КОНСТРУИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ ПРИ РЕКОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
6.1. Настоящий раздел устанавливает требования к проектированию ранее эксплуатировавшихся бетонных и железобетонных конструкций, сохраняемых (без усиления или с усилением) в составе зданий и сооружений после реконструкции или капитального ремонта.
Раздел устанавливает правила расчета существующих конструкций (поверочного расчета), а также расчета и конструирования усиливаемых конструкций.
6.2. Поверочные расчеты существующих конструкций необходимо производить при изменении действующих на них нагрузок, объемно-планировочных решений и условий эксплуатации, а также при обнаружении дефектов и повреждений в конструкциях с целью установления, обеспечивается ли несущая способность и пригодность к нормальной эксплуатации конструкций в изменившихся условиях их работы.
6.3. Конструкции, не отвечающие требованиям поверочного расчета, подлежат усилению.
При проектировании усиливаемых конструкций следует исходить из необходимости выполнения работ без или с кратковременной остановкой производства.
6.4. Поверочные расчеты существующих конструкций, а также расчет и конструирование усиливаемых конструкций необходимо производить на основе проектных материалов, данных по изготовлению и возведению этих конструкций и их натурных обследований.
6.5. При отсутствии в конструкциях дефектов и повреждений, снижающих их несущую способность, а также при отсутствии недопустимых прогибов конструкций и раскрытия в них трещин поверочные расчеты допускается выполнять исходя из проектных данных о геометрических размерах сечений конструкций, классе (марке) бетона по прочности, классе арматурной стали, армировании и расчетной схеме конструкции.
6.6. В случаях, когда требования расчетов по проектным материалам не удовлетворяются либо при отсутствии проектных материалов, а также при наличии дефектов и повреждений, снижающих несущую способность конструкции, недопустимых прогибов конструкции или раскрытия в них трещин, следует производить поверочные расчеты с учетом данных натурных обследований конструкций.
6.7. На основании натурных обследований должны быть установлены: геометрические размеры сечения, армирование конструкции, прочность бетона и вид арматуры, прогибы конструкции и ширина раскрытия трещин, дефекты и повреждения, нагрузки, статическая схема конструкций.
6.8. Усиление конструкций следует предусматривать лишь в случаях, когда существующие конструкции не удовлетворяют поверочным расчетам по несущей способности или требованиям нормальной эксплуатации. Не следует усиливать существующие конструкции, если:
их фактические прогибы превышают предельно допустимые в соответствии с п.1.20, но не препятствуют нормальной эксплуатации конструкции и не изменяют их расчетную схему;
имеются отступления от требований разд.5, но конструкция эксплуатировалась длительное время, а ее обследование не выявило повреждений, вызванных этими отступлениями.
6.9. Расчет и конструирование усиливаемых конструкций следует выполнять с учетом данных натурных обследований, указанных в п.6.7.
ПОВЕРОЧНЫЕ РАСЧЕТЫ
6.10. Поверочные расчеты бетонных и железобетонных конструкций следует выполнять в соответствии с требованиями разд.1-4 и настоящего подраздела.
6.11. Расчет по предельным состояниям второй группы не производится, если перемещения и ширина раскрытия трещин в существующих конструкциях меньше предельно допустимых, а усилия в сечениях элементов от новых нагрузок не превышают значений усилий от фактически действовавших нагрузок.
6.12. При расчете должны быть проверены сечения конструкций, имеющие дефекты и повреждения, а также сечения, в которых при натурных обследованиях выявлены зоны бетона, прочность которых меньше средней на 20% и более. Учет дефектов и повреждений производится путем уменьшения вводимой в расчет площади сечения бетона или арматуры. Необходимо также учитывать влияния дефекта или повреждения на прочностные и деформативные характеристики бетона, на эксцентриситет продольной силы, на сцепление арматуры с бетоном и т.п. в соответствии с утвержденными в установленном порядке документами.
6.13. Расчетные характеристики бетона определяются согласно разд.2 в зависимости от условного класса бетона по прочности на сжатие существующих конструкций.
6.14. При выполнении поверочных расчетов по проектным материалам, в том случае, если в проекте существующей конструкции нормируемой характеристикой бетона является его марка, значение условного класса бетона по прочности на сжатие следует принимать равным:
80%-ной кубиковой прочности бетона, соответствующей марке по прочности для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов;
70%-ной - для ячеистого бетона.
Для промежуточных значений условного класса бетона по прочности на сжатие, отличающихся от значений параметрического ряда (см. п.2.3), расчетные сопротивления бетона определяются линейной интерполяцией.
6.15. При выполнении поверочных расчетов по результатам натурных обследований значение условного класса бетона по прочности на сжатие определяется в соответствии с п.6.14, принимая вместо марки бетона фактическую прочность бетона в группе конструкций, конструкции или отдельной ее зоне, полученную по результатам испытаний неразрушающими методами или испытаний отобранных от конструкций образцов бетона.
6.16. В зависимости от состояния бетона, вида конструкций и условий их работы, а также используемых методов определения прочности бетона при специальном обосновании могут быть использованы другие способы определения класса бетона. При использовании статистических методов коэффициент вариации прочности бетона определяется по ГОСТ 18105-86.
6.17. Расчетные характеристики арматуры определяются в зависимости от класса арматурной стали существующих железобетонных конструкций согласно разд.2 с учетом требований пп.6.18 и 6.19.
|
|
для стержневой арматуры классов: | 1,15
|
А-I, A-II и A-III | 1,25
|
А-IV, A-V и A-VI
|
|
для проволочной арматуры классов:
|
|
В-I, B-II, Вр-II, К-7 и К-19
| 1,25 |
Вр-I | 1,15 |
Кроме того, в расчет необходимо вводить дополнительные коэффициенты условий работы арматуры согласно п.2.28.
Значения расчетных сопротивлений арматуры принимаются с округлением до трех значащих цифр.
6.19. При выполнении поверочных расчетов по данным испытаний образцов арматуры, отобранных от обследованных конструкций, нормативные сопротивления арматуры принимаются равными средним значениям предела текучести (или условного предела текучести), полученным при испытании образцов арматуры и деленным на коэффициенты:
1,1 - для арматуры классов А-I, A-II, A-III, A-IIIв, A-IV;
1,2 - для арматуры других классов.
Расчетные сопротивления арматуры необходимо принимать в соответствии с требованиями п.6.18.
6.20. В зависимости от числа отобранных для испытания образцов и состояния арматуры при специальном обосновании могут быть использованы другие способы определения расчетных сопротивлений арматуры.
для арматуры периодического профиля, имеющего выступы:
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ УСИЛИВАЕМЫХ КОНСТРУКЦИЙ
6.22. Требования настоящего подраздела распространяются на проектирование и расчет железобетонных конструкций, усиливаемых стальным прокатом, бетоном и железобетоном.
Усиливаемые железобетонные конструкции следует проектировать в соответствии с требованиями разд. 1-5, СНиП II-23-81* (при усилении стальным прокатом) и данного подраздела.
6.23. При проектировании усиливаемых железобетонных конструкций необходимо обеспечить включение в работу элементов усилений и совместную их работу с усиливаемой конструкцией.
6.24. Расчет усиливаемых конструкций следует производить для двух стадий работы:
а) до включения в работу усиления - на нагрузки, включающие нагрузку от элементов усиления (только для предельных состояний первой группы);
б) после включения в работу элементов усиления - на полные эксплуатационные нагрузки (по предельным состояниям первой и второй групп). Расчет по предельным состояниям второй группы может не производиться, если эксплуатационные нагрузки не увеличиваются, жесткость и трещиностойкость конструкций удовлетворяют требованиям эксплуатации, а усиление является следствием наличия дефектов и повреждений.
6.25. Для сильно поврежденных конструкций (при разрушении 50% и более сечения бетона или 50% и более площади сечения рабочей арматуры) элементы усиления следует рассчитывать на полную действующую нагрузку, при этом усиливаемая конструкция в расчете не учитывается.
6.26. Площадь поперечного сечения арматуры усиливаемой конструкции следует определять с учетом фактического уменьшения в результате коррозии. Арматура из высокопрочной проволоки в расчетах не учитывается при наличии язвенной или питтинговой (скрытой) коррозии, а также если коррозия вызвана хлоридами.
6.27. Нормативные и расчетные сопротивления стальных элементов усилений необходимо назначать в соответствии с указаниями СНиП II-23-81*.
Нормативные и расчетные сопротивления бетона и арматуры усиливаемых железобетонных конструкций и элементов усилений следует назначать в соответствии с указаниями разд.2 и пп.6.13 - 6.21.
В любом случае степень разгрузки конструкций следует выбирать из условия обеспечения безопасного ведения работ.
6.29. В случаях, если при усилении конструкция превращается в статически неопределимую, необходим учет факторов, перечисленных в п.1.15.
6.31. При расчете элементов, усиленных предварительно напряженными стержнями, потери предварительного напряжения необходимо определять в соответствии с пп.1.25 и 1.26.
При определении потерь от деформаций анкеров, расположенных у натяжных устройств, следует учитывать обжатие упорных устройств, которое при отсутствии экспериментальных данных принимается равным 4 мм.
6.33. Изгибаемые и внецентренно сжатые элементы, усиливаемые бетоном и железобетоном, рассчитываются как элементы сплошного сечения при условии соблюдения конструктивных и расчетных требований по обеспечению совместной работы старого и нового бетонов. При этом неисправляемые повреждения и дефекты усиливаемых элементов (коррозия или обрывы арматуры, коррозия, расслоения и повреждения бетона и т.д.), снижающие их несущую способность, следует учитывать при расчете в такой же мере, как и при поверочных расчетах конструкций до усиления.
6.34. При наличии в конструкциях, усиливаемых бетоном или железобетоном, бетона и арматуры разных классов, расположенные в сечении бетон и арматура каждого класса вводятся в расчет по прочности со своим расчетным сопротивлением.
6.35. Расчет железобетонных элементов, усиливаемых бетоном, арматурой и железобетоном, следует производить по прочности для сечений, нормальных к продольной оси элемента, наклонных и пространственных (при действии крутящих моментов), а также на местное действие нагрузки (сжатие, продавливание, отрыв) в соответствии с требованиями разд.3 и с учетом наличия в усиливаемом элементе бетона и арматуры разных классов.
6.36. Расчет железобетонных элементов, усиливаемых бетоном, арматурой или железобетоном, следует производить по образованию, раскрытию и закрытию трещин, по деформациям в соответствии с требованиями разд.4 и дополнительными требованиями, связанными с наличием в железобетонном элементе деформаций и напряжений до включения в работу усиления, а также с наличием в усиленном элементе бетона и арматуры разных классов.
6.37. Расчет железобетонных элементов, усиливаемых напрягаемой арматурой, не имеющей сцепления с бетоном, следует производить для предельных состояний первой и второй групп в соответствии с требованиями разд.4 и 5 и дополнительными требованиями, связанными с отсутствием сцепления между арматурой и бетоном.
6.38. Минимальные размеры элементов усиления сечений бетоном и железобетоном необходимо принимать из расчета на действующие усилия с учетом технологических требований и не менее размеров, необходимых для выполнения требований разд.5 в части расположения арматуры и толщины слоя бетона.
6.39. Класс бетона усиления по прочности на сжатие следует принимать, как правило, равным классу бетона усиливаемых конструкций и не менее В15 для наземных конструкций и В12,5 - для фундаментов.
6.40. В тех случаях, когда усиление предусматривается производить после разгрузки усиливаемой конструкции, загружение следует производить после достижения бетоном усиления проектной прочности.
6.41. При усилении монолитным бетоном и железобетоном необходимо предусматривать осуществление мероприятий (очистку, насечку, устройство шпонок на поверхности усиливаемой конструкции и др.), обеспечивающих прочность контактной зоны и совместную работу усиления с усиливаемой конструкцией.
6.42. При устройстве местного усиления только на длине поврежденного участка усиление необходимо распространять и на неповрежденные части, как правило, на длину не менее 500 мм и не менее:
пятикратной толщины бетона усиления;
длины анкеровки продольной арматуры усиления;
двойной ширины большей грани усиливаемого элемента (для стержневых конструкций).
6.43. Усиление элементов с ненапрягаемой арматурой под нагрузкой допускается производить приваркой дополнительной арматуры к существующей, если при действующей во время усиления нагрузке в данном сечении обеспечена прочность усиливаемого элемента без учета работы дополнительной арматуры.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1*(К)
Обязательное
ОСНОВНЫЕ ВИДЫ АРМАТУРНОЙ СТАЛИ И ОБЛАСТЬ ЕЕ ПРИМЕНЕНИЯ
В ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ (В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ХАРАКТЕРА
ДЕЙСТВУЮЩИХ НАГРУЗОК И РАСЧЕТНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ)
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид арматуры и документы, регламен- тирующие ее качество | Класс арма- туры | Марка стали | Диа- метр арма- туры, мм |
Условия эксплуатации конструкции при нагрузке | |||||||||
|
|
|
|
| статической | динамической и многократно повторяющейся | |||||||
|
|
|
| в отап- лива- емых зда- ниях | на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре, °С | в отап- лива- емых зда- ниях | на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре, °С | ||||||
|
|
|
|
| до минус 30 включ.
| ниже минус 30 до минус 40 включ. | ниже минус 40 до минус 55 включ. | ниже минус 55 до минус 70 включ. |
| до минус 30 включ. | ниже минус 30 до минус 40 включ. | ниже минус 40 до минус 55 включ. | ниже минус 55 до минус 70 включ. |
Стержневая горячекатаная гладкая, ГОСТ 5781-82 и ГОСТ 380-71 |
А-I |
Ст3сп Ст3пс Ст3кп Ст3сп Ст3пс Ст3кп Ст3пс |
6-40 6-40 6-40 6-40 6-40 6-40 6-18 |
+ + + + + + + |
+ + + + + + + |
+ + - + + - + |
+ - - + - - + |
- - + - - |
+ + + + + + + |
+ + + + + + + |
- - - + + - + |
- - - + - - + |
- - - + - - |
То же, ТУ 14-15-154-86 |
|
Ст3сп |
5,5 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
Стержневая горячекатаная периодического профиля, ГОСТ 5781-82 |
A-II |
Ст5сп Ст5пс
18Г2С |
10-40 10-16 18-40 40-80 |
+ + + + |
+ + + + |
+ + - + |
- + |
- - |
+ + + + |
+ + + |
- + |
- - - + |
- - - |
|
Ac-II |
10ГТ |
10-32 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
A-III |
35ГС 25Г2С
32Г2Рпс |
6-40 6-8 10-40 6-22 |
+ + + + |
+ + + + |
+ + + + |
+ + |
- + - |
+ + + + |
+ + + + |
+ + |
- + - |
- - - - |
|
A-IV |
80С 20ХГ2Ц |
10-18 10-32 |
+ + |
+ + |
- + |
- |
- |
+ + |
- + |
- + |
- |
- - |
|
A-V |
23Х2Г2Т |
10-32 |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
|
|
A-VI |
20Х2Г2СР 22Х2Г2ТАЮ 22Х2Г2Р |
10-22 10-22 10-22 |
+ + + |
+ + + |
+ + + |
|
|
+ + + |
+ + + |
+ + + |
|
- - - |
То же, ТУ 14-1-4235-87 |
|
22Х2Г2С |
10-40 |
+ |
+ |
+ |
|
|
+ |
+ |
+ |
|
- |
Стержневая термо- механически упрочненная периодического профиля, ГОСТ 10884-81* |
Ат-IIIС |
Ст5пс Ст5сп Ст5пс Ст5сп |
10-32 |
+ |
+ |
+ |
|
- |
+ |
+ |
|
- |
- |
| |||||||||||||
|
Ат-IV |
20ГС |
10-32 |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
|
Ат-IVC |
25Г2С |
10-32 |
+ |
+ |
+ |
|
|
+ |
+ |
+ |
|
- |
|
| 28С,35ГС | 12-32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ат-IVК |
10ГС2, 08Г2С, 25С2Р |
10-32 |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
|
Ат-V |
20ГС, 20ГС2, 10ГС2, 08Г2С, 28С, 25Г2С |
10-32 |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
|
| 25С2Р, 35ГС | 18-32
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ат-VК |
20ГС, 25С2Р, 35ГС |
18-32 |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
|
Ат-VСК |
20ХГС2 |
10-28 |
+ |
+ |
+ |
|
- |
+ |
+ |
+ |
|
- |
|
Ат-VI |
20ГС2, 20ГС, 25С2Р |
10-32 |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
|
Ат-VIК |
20ХГС2 |
10-16 |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
|
Ат-VII |
30ХС2 |
10-28 |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
Обыкновенная арматурная проволока периодического профиля, ГОСТ 6727-80 |
Вр-I |
- |
3-5 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
Высокопрочная арматурная проволока, ГОСТ 7348-81 |
В-II; Вр-II |
- |
3-8 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
Арматурные канаты, ГОСТ 13840-68 |
К-7 |
- |
6-15 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
Арматурные канаты, ТУ 14-4-22-71 |
К-19 |
- |
14 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
Стержневая, упрочненная вытяжкой, периодического профиля |
А-IIIв |
25Г2С 35ГС |
6-40 6-40 |
+ + |
+ + |
+ - |
- - |
- - |
+ + |
+ - |
- - |
- - |
- - |
____________ Допускается применять только в вязаных каркасах и сетках. Следует применять только в виде целых стержней мерной длины. Примечания: 1. В таблице знак "+" означает допускается, знак "-" - не допускается.
2. Расчетная температура принимается согласно указаниям п.1.8.
3. В данной таблице нагрузки следует относить к динамическим, если доля этих нагрузок при расчете конструкций по прочности превышает 0,1 статической нагрузки; к многократно повторяющимся нагрузкам - нагрузки, при которых коэффициент условий работы арматуры (см. табл.25*). 4. Область применения горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры диаметров больших, чем указано в таблице, следует принимать при соответствующем обосновании аналогично установленной в настоящей таблице для арматурной стали соответствующих классов и марок.
5. Сварные соединения арматуры - согласно указаниям п.5.32*. |
ПРИЛОЖЕНИЕ 2(К)
Обязательное
ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ПРОКАТА ИЗ УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ
ОБЫКНОВЕННОГО КАЧЕСТВА ДЛЯ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ
|
|
|
|
|
Характеристика закладных деталей | Прокат для закладных деталей конструкций, предназначенных для работы при расчетной температуре, °С | |||
| до минус 30 включ. | ниже минус 30 до минус 40 включ. | ||
| Прокат по ГОСТ 535-88 | Толщина проката, мм | Прокат по по ГОСТ 535-88 | Толщина проката, мм |
1. Рассчитываемые на усилия от нагрузок:
|
|
|
|
|
а) статических | Ст3кп2-1 | 4-30 | Ст3пс5-1 | 4-30 |
б) динамических и многократно повторяющихся | Ст3пс5-1 Ст3сп5-1 | 4-10 11-30 | Ст3пс5-1 Ст3сп5-1 | 4-10 11-30 |
2. Конструктивные (не рассчитываемые на силовые воздействия) |
Ст3кп2-1 |
4-30 |
Ст3кп2-1 |
4-30 |
Примечания:
1. Расчетную температуру принимают согласно указаниям п.1.8.
2. Для листового проката группа проката не устанавливается (Ст3кп2, Ст3пс5 и Ст3сп5).
3. Вместо указанного в таблице проката по ГОСТ 535-88 допускается применение фасонного и листового проката для строительных стальных конструкций по ГОСТ 27772-88:
С235 - вместо Ст3кп2-I,
С245 - " Ст3пс5-I,
С255 - " Ст3сп5-I.
4. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применение проката из полуспокойной и спокойной стали вместо указанной в таблице соответственно кипящей и полуспокойной, а также применение проката групп II и III.
|
Приложения 3 и 4 исключены.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Справочное
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Усилия от внешних нагрузок и воздействий
в поперечном сечении элемента
Характеристики предварительно напряженного элемента
Характеристики материалов
Характеристики положения продольной
арматуры в поперечном сечении элемента
а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в растянутой зоне;
б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у менее сжатой грани сечения;
в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении:
для внецентренно растянутых элементов - расположенной у более растянутой грани сечения;
для центрально растянутых элементов - всей в поперечном сечении элемента;
а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в сжатой зоне;
б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у более сжатой грани сечения;
в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении внецентренно растянутых элементов - расположенной у менее растянутой грани сечения.
Геометрические характеристики