Глобальное обновление Гост Асситсент AI

Новости компании. Объявления. Вакансии. Федеральные законы.

Руководящий документ РД 31.72.03-85 Методика расчетов прочности аварийного судна при проведении аварийно-спасательных операций и судоподъеме.

Руководящий документ РД 31.72.03-85 Методика расчетов прочности аварийного судна при проведении аварийно-спасательных операций и судоподъеме.

            

     РД 31.72.03-85

 

      

     

Методика расчётов прочности аварийного судна при проведении аварийно-спасательных операций и судоподъёме

     

     

Дата введения 1986-01-01*

 

РАЗРАБОТАН Ростовским центральным проектно-конструкторским бюро с опытным производством

 

Главный инженер В.И.Борисов

 

Заведующий сектором стандартизации и метрологии И.Н.Шахмейстер

 

Ответственные исполнители С.М.Паненко, Е.В.Знаменский

 

СОГЛАСОВАН Центральным научно-исследовательским институтом морского флота

 

Заместитель директора по научной работе С.Н.Драницын

 

Одесским институтом инженеров морского флота

 

Проректор по научной работе П.С.Никеров

 

УТВЕРЖДЕН Bсeсоюзным объединением "Мореплавание"

 

Заместитель председателя Г.С.Леонтьев

 

ВВОДИТСЯ ВПЕРВЫЕ

 

Срок введения в действие установлен с 1 января 1985 г.*

 

           

Настоящий руководящий документ (РД) распространяется на расчёты общей и местной прочности судна при подготовке и проведении аварийно-спасательных и судоподъёмных операций.

 

РД устанавливает методику расчётов общей и местной прочности, необходимость выполнения которых должна определяться конкретными условиями и целью операции.

 

РД предназначен для инженерно-технических работников экспедиционных отрядов АСПТР и проектно-конструкторских подразделений ММФ, занимающихся проектированием и проведением аварийно-спасательных и судоподъёмных операций.

 

РД носит рекомендательный характер и не исключает применение других методов расчёта.

 

 

 1. РАСЧЁТ ОБЩЕЙ ПРОЧНОСТИ ПРИ АВАРИЙНО-СПАСАТЕЛЬНЫХ ОПЕРАЦИЯХ И СУДОПОДЪЁМЕ

1.1. Общие положения

 

1.1.1. При выполнении расчётов прочности следует принимать:

 

весовую нагрузку судна порожнем, вес грузов, запасов, снабжения, вес воды в аварийных отсеках, силу присоса судна к грунту со знаком плюс;

 

силы поддержания, подъёмные силы, реакцию грунта со знаком минус;

 

вес снятых грузов со знаком минус, вес принятых грузов со знаком плюс, перенос груза из точки "А" в точку "Б", как снятие груза в точке "А" и приём груза в точке "Б";

 

напряжения растяжения со знаком плюс, напряжения сжатия со знаком минус;

 

изгибающий момент, при котором палуба растягивается, со знаком плюс и со знаком минус, если палуба сжимается;

 

координаты, расположенные в нос от мидель-шпангоута, со знаком плюс, в корму - со знаком минус;

 

нумерацию шпангоутов от носа в корму.

 

1.1.2. В настоящем разделе приняты следующие условные обозначения:

 

 

 

 

 

- вес судна до аварии, после аварии, после аварии с учётом проведенных мероприятий по спасению судна или ликвидации аварии, кН [тс];

 

- длина судна между перпендикулярами, м;

 

- теоретическая шпация судна, м;

 

- ширина судна, м;

 

- высота борта, м;

 

- осадка судна средняя, носом, кормой до аварии, после аварии, после принятия мер по спасанию;

 

- коэффициент общей полноты;

 

- отстояние центра тяжести судна от миделя до аварии, после аварии и после мероприятий по спасению судна;

 

- отстояние центра величины судна от миделя до аварии, после аварии и после мероприятий по спасению судна, м;

,
,  
 
- объёмное водоизмещение судна до аварии, после аварии и после проведения мероприятий по спасению судна, м
;
 
 

- вес принятого (снятого) груза, кН [тс];

 

- отстояние центра тяжести принятого (снятого) груза от миделя, м;

 
- полный объём
-того отсека, м
;
 
 
- объём
-того отсека по аварийную ватерлинию, м
;
 
 

- отстояние центра тяжести воды в отсеке от миделя, м;

 

- равнодействующая реакции грунтового основания, кН [тс];

 

- отстояние равнодействующей реакции грунтового основания от миделя, м;

 

- равнодействующая сил отрывного сопротивления, кН [тс];

 

- отстояние равнодействующей сил отрывного сопротивления от миделя, м;

 

- равнодействующая подъёмной силы, приложенной к судну, кН [тс];

 

- отстояние равнодействующей подъёмных сил от миделя, м;

 

- подъёмный вес судна, кН [тс];

 

- отстояние точки приложения подъёмного веса от миделя, м;

 
- площадь погруженной части теоретического шпангоута по расчётную ватерлинию, м
;
 
 
- объёмный коэффициент проницаемости
-го отсека;
 
 
- плотность воды, т/м
[тс·с
];
 
=1,0 т/м
[0,102 тс·с
] - пресная вода;
 
=1,025 т/м
[0,1045 тс·с
] - морская вода;
 
 
- плотность какого-либо груза или статьи нагрузки, т/м
[тс·с
];
 
 
- удельный вес воды, кН/м
[тс/м
];
 
=9,81 м/с
 

- ускорение свободного падения;

 

- изгибающий момент в каком-либо сечении, кН·м [тс·м];

 

- перерезывающая сила в каком-либо сечении, кН [тс];

 

- предельный изгибающий момент для данного сечения, кН·м [тс·м];

 
- нормативный предел текучести материала, Н/мм
[кгс/см
];
 
 
- нормативный предел текучести по касательным напряжениям
=0,57
, Н/мм
[кгс/см
].
 

 

Остальные обозначения приведены непосредственно в тексте.

 

1.2. Классификация сил, действующих на аварийное или затонувшее судно

1.2.1. Силы, действующие на аварийное или затонувшее судно, в общем случае, следует относить к одному из видов:

 

силам веса судна с оборудованием и механизмами, веса грузов, запасов, снабжения, балласта, находящихся на судне в момент аварии;

 

силам поддержания судна в воде, которые определяются водоизмещающим объёмом судна, находящегося на плаву или на мели, водоизмещающими объёмами конструкций и незаполненными объёмами отсеков для затопленного судна;

 

силам, обусловленным аварийной ситуацией, к которым относятся вес воды в затопленных отсеках и силы взаимодействия судна с грунтом (реакция грунта, присос к грунту);

 

силам, обусловленным мероприятиями, связанными со спасением или подъёмом судна: разгрузка судна, перемещение грузов, удаление части оборудования, откачка воды, приложение к судну подъёмных усилий от кранов, понтонов, подача в отсеки судна сжатого воздуха, легких материалов и т.п.

 

1.2.2. Сила веса судна определяется массой составляющих его элементов, которые рекомендуется сводить в следующие группы:

 

корпус с оборудованием, куда входят голый корпус, оборудование помещений, судовые устройства (кроме специальных), судовые системы, электрооборудование, связь, управление;

 

энергетическая установка с валопроводом и движителями;

 

специальное оборудование и устройства (черпаковое устройство земснаряда, подъёмное устройство лихтеровоза, крановое строение плавкрана и т.д.);

 

снабжение, экипаж, провизия;

 

топливо, масло, вода, балласт;

 

перевозимый груз.

 

В судоподъёме под массой затонувшего судна понимается масса подготовленного к подъёму судна с учетом всех снятых и дополнительно установленных грузов (подкреплений, приспособлений для подъёма и т.д.), а также грунта, находящегося в судне.

 

1.2.3. Силы поддержания судна в воде, или силы плавучести, определяются погруженным в воду объёмом судна по аварийную ватерлинию, или ватерлинию, с которой судно находится на мели. Поврежденные затопленные отсеки при определении сел плавучести (в настоящей РД) учитываются как непроницаемые.

 

Сила плавучести затонувшего судна - сила плавучести всех водоизмещающих объёмов судна и находящихся на нем грузов до приложения любых подъёмных сил.

 

Водоизмещающие объёмы затонувшего судна - объёмы непосредственно самих судовых конструкций, грузов, подкреплений, грунта, и т.д., объёмы воздушных подушек, образовавшихся при затоплении судна и сохранившихся к моменту подъёма.

 

1.2.4. К силам, возникающим при аварийной ситуации, относятся:

 

вес воды в затопленных отсеках;

 

опорная реакция грунта;

 

отрывное сопротивление, т.е. сопротивление грунтового основания отрыву от него поднимаемого судна.

 

1.2.5. К силам, обусловленным мероприятиями, связанными со спасением или подъёмом судна, относятся: вес удаленной части грузов, конструкций и т.п., подъёмные силы понтонов, кранов, приложенные к судну, подъёмные силы от подачи в отсеки судна сжатого воздуха, пенополистирола и др. материалов.

 

1.2.6. При судоподъёме используется понятия:

 

подъёмный вес затонувшего судна - равнодействующая сил веса и сил плавучести затонувшего судна перед приложением любых подъёмных сил;

 

подъёмная сила - равнодействующая всех специально приложенных к судну подъёмных сил, обеспечивающих подъём судна в каждый момент подъёма.

 

1.3. Определение массы судна и ее распределение по длине

 

1.3.1. Способы и точность определения массы зависят от наличия исходных данных, в качестве которых могут быть использованы:

 

проектная документация по судну;

судовая эксплуатационная документация;

 

данные обследования аварийного или затонувшего судна.

 

1.3.2. При недостатке или отсутствии проектной и судовой эксплуатационной документации масса судна порожнем и отдельных ее составляющих могут быть определены по справочному приложению 1, а данные о переменных и перевозимых грузах - по результатам обследования аварийного или затонувшего судна, которое должно быть максимально подробным и достоверным.

 

1.3.3. Вес судна и координаты его центра тяжести определяются в табл.1, в которой, в общем случае, вес судна разбивается на разделы, группы, подгруппы и статьи. Степень дробления весов зависит от наличия исходных данных и необходимой точности расчёта. Излишнее дробление весов приводит к громоздким расчётам и увеличивает вероятность ошибки.

 

Таблица 1

     

Распределение веса судна по группам

 

 

 

 

 

 

 

Наименование разделов, групп, подгрупп и статей нагрузки

Вес, Н [тс]

Координаты ц.т. от миделя, м

Момент относительно миделя, кН·м [тс·м]

 

Корпус с оборудованием

 

 

 

1.

 

 

 

 

2.

 

 

 

 

3.

 

 

 

 

4.

 

 

 

 

 

Итого: корпус с оборудованием

 

 

 

 

Энергетическая установка

 

 

 

1.

 

 

 

 

2.

 

 

 

 

3.

 

 

 

 

 

Итого: энергетическая установка

 

 

 

 

Специальное оборудование

 

 

 

1.

 

 

 

 

2.

 

 

 

 

 

Итого: специальное оборудование

 

 

 

 

Снабжение, экипаж, провизия

 

 

 

1.

 

 

 

 

2.

 

 

 

 

3.

 

 

 

 

 

Итого: снабжение, экипаж, провизия

 

 

 

 

Топливо, масло, вода

 

 

 

1.

 

 

 

 

2.

 

 

 

 

3.

 

 

 

 

 

Итого: топливо, масло, вода

 

 

 

 

Перевозимый груз

 

 

 

1.

 

 

 

 

2.

 

 

 

 

 

Итого: перевозимый груз

 

 

 

 

Итого: судно целиком

 

 

 

 

     
 

 

 

 

 

1.3.4. Распределение веса судна по длине рекомендуется производить в виде ступенчатой кривой, для чего длина судна делится на 20 теоретических шпаций. Все грузы, составляющие водоизмещение судна к моменту аварии или гибели, с помощью чертежей общего расположения или схем, их заменяющих, распределяются по теоретическим шпациям так, чтобы центр тяжести груза не изменялся. Затем, веса грузов, приходящиеся на каждую теоретическую шпацию, суммируются, суммы делятся на длину шпации, что дает ординаты ступенчатой кривой веса в соответствующей шпации, т.е. равномерное распределение веса в пределах шпации.

 

Для облегчения контроля вычислений и большей наглядности разбивку веса судна по теоретическим шпациям следует производить в табл.2.

 

Таблица 2

     

Распределение веса судна по теоретическим шпациям

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Грузы: разделы, группы, подгруппы, статьи

Вес, кН [тс]

Теоретические шпации

Суммы слева

 

 

0-1

1-2

2-3

 

18-19

19-20

 

1

2

3

4

5

 

21

22

23

Корпус с оборудованием

 

 

 

 

 

 

 

 

1.

 

 

 

 

 

 

 

 

2.

 

 

 

 

 

 

 

 

3.

 

 

 

 

 

 

 

 

Итого: корпус с оборудованием

 

 

 

 

 

 

 

 

Энергетическая установка

 

 

 

 

 

 

 

 

1.

 

 

 

 

 

 

 

 

2.

 

 

 

 

 

 

 

 

Итого: энергетическая установка

 

 

 

 

 

 

 

 

Специальное оборудование

 

 

 

 

 

 

 

 

1.

 

 

 

 

 

 

 

 

2.

 

 

 

 

 

 

 

 

Итого: специальное оборудование

 

 

 

 

 

 

 

 

Снабжение, экипаж, провизия

 

 

 

 

 

 

 

 

1.

 

 

 

 

 

 

 

 

2.

 

 

 

 

 

 

 

 

Итого: снабжение, экипаж, провизия

 

 

 

 

 

 

 

 

Топливо, масло, вода

 

 

 

 

 

 

 

 

1.

 

 

 

 

 

 

 

 

2.

 

 

 

 

 

 

 

 

3.

 

 

 

 

 

 

 

 

Итого: топливо, масло, вода

 

 

 

 

 

 

 

 

Перевозимый груз

 

 

 

 

 

 

 

 

1.

 

 

 

 

 

 

 

 

2.

 

 

 

 

 

 

 

 

3.

 

 

 

 

 

 

 

 

Итого: перевозимый груз

 

 

 

 

 

 

 

 

Суммы сверху

 

 

 

 

 

 

 

 

Множители

 

9,5

8,5

7,5

 

-8,5

-9,5

 

Произведения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1.3.5. При распределении составляющих нагрузки судна по теоретическим шпациям необходимо придерживаться следующих правил для различных частных случаев:

 

Правило 1. Если нагрузка
расположена несимметрично в пределах одной шпации, то эта нагрузка заменяется двумя нагрузками:
 
и
, равномерно распределенными в двух смежных шпациях (рис.1).
 
 

Рис.1

Правило 2. Если центр тяжести груза
совпадает с границей двух шпаций, тo к каждой из шпаций следует отнести вес
, равномерно распределив его в шпации.
 
Правило 3. Грузы весом до 0,01
(или несколько грузов, сумма весов которых не превосходит 0,01
) могут быть равномерно разнесены по длине всей шпации независимо от действительного положения их центра тяжести.
 
Правило 4. Если груз
равномерно распределен на части длины судна, равной
, то такой груз может быть разбит на составляющие
,
и
(рис.2)
 
 

Рис.2

     

     

;
;
.                                  (1)
 
Грузы
следует распределить на средние шпации, а грузы
и
согласно правилу 1 или 3.
 
Правило 5. Если центр тяжести груза
находится за пределами крайнего шпангоута (0 или 20-го), то груз
заменяется двумя грузами
 
и
.                              (2)
 
Груз
прибавляется к нагрузке шпации 0-1 или 19-20, груз
вычитается из нагрузки шпации 1-2 или 18-19 (рис.3).
 
 

Рис.3

1.3.8. Для упрощения и сокращения построений и расчётов, а также при отсутствии подробной таблицы весовой нагрузки, распределение по длине судна веса корпуса с оборудованием рекомендуется производить по способу проф. А.А.Курдюмова, табл.3. При этом вес корпуса с оборудованием
и положение центра тяжести корпуса с оборудованием
определяются по данным табл.1.
 

Таблица 3

     

Построение ступенчатой кривой веса корпуса с оборудованием по методу проф. А.А.Курдюмова

 

 

 

Для судов с полными обводами

 
 

Для судов с острыми обводами

 
 
;
;
 
;
;
 
;
 
;
 
;
 
;
 

 

1.4. Определение сил плавучести и распределение их по длине судна

 

1.4.1. Силы плавучести судна, находящегося на плаву или на мели, следует определять по масштабу Бонжана (кривым площадей шпангоутов) по аварийную ватерлинию (если она известна).

 

Аварийная ватерлиния наносится на масштаб Бонжана по осадкам
,
,
, она может быть и криволинейной при изгибе корпуса, особенно при посадке на грунт. Схема расчёта приведена в табл.4.
 

Таблица 4

     

Расчёт сил поддержания по теоретическим шпациям

 

 

 

 

 

 

 

Номер

шпангоута

Площадь шпангоута, м
 

Сумма графы 2 попарно

Силы поддержания на шпацию

, кН [тс]
 

Факторы плеч

(4)·(5)

1

2

3

4

5

6

20

 
 
 

-9,5

 

19

 
 
 

-8,5

 

18

 
 
 

-7,5

 

17

 
 
 

-6,5

 

16

 

 

 

-5,5

 

15

 

 

 

-4,5

 

14

 

 

 

-3,5

 

13

 

 

 

-2,5

 

12

 

 

 

-1,5

 

11

 

 

 

-0,5

 

10

 

 

 

0,5

 

9

 

 

 

1,5

 

8

 

 

 

2,5

 

7

 

 

 

3,5

 

6

 

 

 

4,5

 

5

 

 

 

5,5

 

4

 

 

 

6,5

 

3

 

 

 

7,5

 

2

 
 
 

8,5

 

1

 
 
 

9,5

 

0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 

Если положение аварийной ватерлинии для судна на плаву неизвестно, она находится последовательными приближениями. Положение аварийной ватерлинии считается найденным, если будут обеспечены равенства:

 

 
.
 

При этом суммарные объёмы воды в аварийных отсеках по предыдущую и последующую ватерлинии не будут отличаться более чем на 5%.

 

Удифферентовка судна, т.е. определение положения аварийной ватерлинии может также производиться по программе "Волна-82", составленной для ЭВМ ЕС. Описание программы приведено в справочном приложении 2.

 

Программа "Волна-82" позволяет определить также изгибающие моменты, перерезывающие силы и прогибы судна на тихой воде и волнении.

 

1.4.2. Сила плавучести затонувшего судна определяется объёмами конструктивных элементов корпуса, механизмов, оборудования, снабжения, грузов, грунта в отсеках судна, а также объёмами, заполненными воздухом.

 

Силу плавучести
какого-либо элемента нагрузки судна следует определять по формуле
 
, кН [тс].             (3)
 

Сумма их по всем составляющим нагрузки определит силу плавучести затонувшего судна.

 

Сила плавучести объёма, заполненного воздухом, должна определяться по формуле

 

,         (4)
 
где
- объём воздуха в
-м отсеке, м
.
 

1.5. Подъёмный вес судна и его распределение по длине

 

1.5.1. Согласно принятым определениям подъёмный вес судна есть равнодействующая сил веса подготовленного к подъёму судна и сил плавучести его водоизмещающих объёмов

 

,           (5)
 
где
- вес элементов нагрузки судна до аварии, кН (тс);
 

          

       
- вес добавленных грузов, кН (тс);
 

          

       
- вес снимаемых грузов, кН (тс);
 

          

       
- сила плавучести объёмов элементов нагрузки судна, кН (тс);
 

           

- сила плавучести объёмов добавленных грузов, кН (тс);
 

           

- сила плавучести объёмов снимаемых грузов, кН (тс);
 

          

       
- сила плавучести объёмов, заполненных воздухом, кН (тс);
 
,
,
- плотность соответственно элементов нагрузки, добавленных и снятых грузов, т/м
(тс·с
).
 

После соответствующих подстановок и преобразований формула для определения подъёмного веса судна принимает, вид

 

,  (6)
 
где
;
;
- коэффициенты веса в воде грузов
,
,
.
 

Таким образом, при определении подъёмного веса судна все составляющие веса должны быть объединены в группы с одинаковой плотностью и затем вес каждой группы должен быть умножен на коэффициент веса в воде.

 

Однако, разбивка составляющих веса судна на группы с одинаковой плотностью - операция трудоёмкая и для ее выполнения необходимы подробные исходные данные о весовой нагрузке судна. Поэтому для практических расчётов с достаточной степенью точности можно рекомендовать коэффициенты веса в воде по различным разделам весовой нагрузки, приведённые в табл.5.

 

Таблица 5

 

 

 

Разделы весовой нагрузки

Коэффициент веса в воде
 

Корпус с оборудованием

0,80-0,85

Энергетическая установка

0,85

Спецоборудование

0,85

Снабжение, провизия

0,50

Топливо, масло, вода

0,00-(-0,10)

Перевозимый груз

в зависимости от характера груза

Металлоконструкции стальные без закрытых объёмов

 0,87

Грунт

0,50

 

1.5.2. Расчёт подъёмного веса и распределение его по длине судна рекомендуется производить по форме табл.6. Веса отдельных разделов нагрузки судна и распределение их по длине следует принимать по данным табл.2. Веса и распределение по шпациям отдельных добавленных и снятых грузов, а также силы плавучести воздушных подушек принимаются по данным проекта подъёма и водолазного обследования в соответствии с правилами п.1.3.5.

 

Таблица 6

     

Расчёт подъёмного веса

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Наименование составляющих подъёмного веса

Вес в воде, кН [тс]

Распределение веса по шпациям

Суммы слева

 

 

20-19

19-18

18-17

 

2-1

1-0

 

1

2

3

4

5

 

21

22

23

1. Корпус с оборудованием

 

 

 

 

 

 

 

 

2. Энергетическая установка

 

 

 

 

 

 

 

 

3. Специальное оборудование и устройства

 

 

 

 

 

 

 

 

4. Снабжение, провизия, запасы

 

 

 

 

 

 

 

 

5. Топливо , масло, вода

 

 

 

 

 

 

 

 

6. Перевозимый груз:

 

 

 

 

 

 

 

 

трюм 1

 

 

 

 

 

 

 

 

трюм 2

 

 

 

 

 

 

 

 

трюм

 

 

 

 

 

 

 

 

7. Добавленные грузы:

 

 

 

 

 

 

 

 

конструкция

 

 

 

 

 

 

 

 

грунт

 

 

 

 

 

 

 

 

8. Снятые грузы

 

 

 

 

 

 

 

 

9. Плавучесть воздушных подушек

 

 

 

 

 

 

 

 

Суммы сверху

 

 

 

 

 

 

 

 

Множители

 

-9,5

-8,5

-7,5

 

8,5

9,5

 

Произведения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1.6. Опорная реакция грунта и ее распределение по длине судна

 

1.6.1. Равнодействующая опорной реакции грунта (кН [тс]) при посадке судна на мель и наличии затопленных отсеков до принятия каких-либо мер по спасанию должна определяться по формуле

 

.                                 (7)
 

Точка приложения равнодействующей опорной реакции грунта по длине определяется по формуле

 

.                  (8)
 

1.6.2. Если в процессе спасательной операции по снятию с мели производится снятие (приём) грузов, использование дополнительных сил поддержания, то равнодействующую опорной реакции грунта и ее координату по длине судна следует определять по формулам:

 

,           (9)
 

     

.       (10)
 
Если при проведении этих мероприятий посадка судна не изменилась, то
и
.
 

В случае, если новая посадка судна неизвестна, то ее следует определять в соответствии с рекомендациями РД 31.72.04-85 "Методики расчётов по статике и динамике корабля при проведении аварийно-спасательных операций и судоподъёме".

 

1.6.3. Характер распределения опорной реакции грунта по длине судна зависит от ряда факторов: площади контакта судна с грунтом, глубины погружения судна в грунт, характеристик грунта, гибкости корпуса, наличия твердых (жестких) включений в грунте.

 

Приближенно опорная реакция грунта распределяется по длине судна следующим образом:

 

при контакте судна с грунтом на длине 0,2
и менее опорная реакция грунта заменяется равномерно распределенной нагрузкой в одной или двух теоретических шпациях согласно общему правилу замены сосредоточенной силы распределенной нагрузкой, изложенному в п.1.3.5;
 
при контакте судна с грунтом на длине более 0,2
опорная реакция грунта заменяется равномерно распредёленной нагрузкой, как указано на рис.4.
 
 

Рис. 4

Интенсивность нагрузки
- слева от силы
и
справа от силы
определяется для случая "а" по формулам:
 
,                                            (11)
 
,                                           (12)
 

для случая "б" по формулам:

 

,                                      (13)
 
.                                     (14)
 

Тогда реакция на шпации равна:

 

,
,
- справа от
 

     

,
,
- слева от
 

1.7. Определение веса воды в затопленных отсеках

 

1.7.1. Вес воды в затопленном отсеке, кН [тс] определяется по формуле

 

.                   (15)
 

Объём воды в отсеке определяется по кривым вместимости отсеков, по теоретическому чертежу или по кривым площадей шпангоутов.

 

При определении количества воды, влившейся в отсек, следует учитывать, что в них находятся грузы, механизмы, набор, изоляция и т.п. Часть объёма отсека, которая не может быть заполнена водой, учитывается коэффициентом проницаемости
, представляющим собой отношение свободного объёма отсека, который может быть заполнен водой, к теоретическому объёму отсека.
 
Коэффициенты проницаемости
устанавливаются исходя из фактического наличия грузов и их вида в отсеке (трюме) и могут быть определены специальным расчётом, однако, если соответствующих данных нет, то в качестве средних значений могут приниматься следующие:
 

0,85 - для помещений, занятых механизмами, электростанциями, технологическим оборудованием на промысловых судах и судах специального назначения;

 

0,60 - для грузовых помещений с генгрузом;

 

0,95 - для жилых помещений, помещений, занятых порожней колесной техникой;

 

0,98 - для пустых цистерн и цистерн балласта;

 

0,80 - для грузовых помещений накатных судов и помещений, занятых рудой на неспециализированных судах;

 

0,93 - для пустых рефрижераторных трюмов;

 

0,35 - для помещений, занятых лесным грузом.

 

1.7.2. Вес воды в отсеке распределяется равномерно по длине отсеке в соответствии с правилом 4 п.1.3.5.

 

1.8. Отрывное сопротивление и его распределение по длине судна

 

1.8.1. Природа отрывного сопротивления (присоса) грунта различна при подъёме с фильтрующих (песчаных) и со связных (глинистых, илистых) грунтов.

 

1.8.2. При подъёме с фильтрующих грунтов отрывное сопротивление складывается из фильтрационного сопротивления, сопротивления трения судна о грунт и сопротивления зарывшихся в грунт выступающих частей судна. Фильтрационное сопротивление является наиболее значительной составляющей отрывного сопротивления. Величина фильтрационного сопротивления зависит от свойств грунта, заглубления в него судна, размеров и формы вошедшей в грунт или прилегающей к грунту части судна, а также от скорости движения судна в грунте, т.е. от интенсивности наращивания подъёмных усилий и их превышения подъёмного веса судна.

 

Методика расчёта отрывного сопротивления при подъёме судна с песчаного грунта приведена в [5] справочного приложения 7.

 

1.8.3. При подъёме со связных грунтов отрывное сопротивление имеет различную природу при малом и при большом насыщении грунта водой. В жидком грунте отрывное сопротивление носит характер сопротивления трения вязкой жидкости и может быть уменьшено за счёт снижения скорости подъёма. В пластичных грунтах отрыв судов происходит за счёт разрушения грунта, которое начиняется только при некотором избытке подъёмных сил. Величина необходимых подъёмных усилий возрастает с уменьшением влажности грунта и с увеличением интенсивности наращивания подъёмных усилий.

 

1.8.4. Существующие методы расчёта отрывного сопротивления, основанные на теоретических и экспериментальных исследованиях, сложны и требуют полных данных о свойствах грунта. Кроме того, эти методы не учитывают ряд факторов, существенно влияющих на величину отрывного сопротивления, например, неоднородность грунта в пределах залегания судна. Поэтому результаты этих расчётов всегда могут быть подвергнуты сомнению, а сами методы расчёта широкого практического применения не получили.

 

1.8.5. Для практических целей используется приближённый способ оценки величины отрывного сопротивления в зависимости от подъёмного веса по формуле:

 

,                                              (16)
 
где
- коэффициент силы присоса, установленный на основе опыта ряда подъёмов, приведен в табл.7.
 

Таблица 7

 

 

 

Характер грунта

 

Скала с галькой и песком

0,00-0,05

Крупный песок

0,05-0,10

Галька с песком

0,10-0,15

Мелкий песок

0,15-0,20

Слой ила и под ним мягкая глина

0,15-0,20

Ил с плотной и вязкой глиной

0,20-0,25

Вязкая плотная глина с песком и ракушкой

0,25-0,45

 

Как правило, следует ориентироваться на низшие значения
, особенно в тех случаях, когда плотность прилегания судна к грунту нарушена промывкой туннелей и длительным приложением подъёмных сил.
следует брать ближе к верхнему пределу в тех случаях, когда в грунт заглублено много выступающих частей, например, если судно лежит с креном.
 

1.8.6. Если судно лежит на грунтах разного состава и известна площадь контакта судна с каждым видом грунта, то отрывное сопротивление определяется по формуле:

 

,                                                 (17)
 
где
- средний общий коэффициент силы присоса грунтов,
 
,                                                  (18)
 
где
- площадь контакта судна с грунтом одного состава, м
;
 

          

       
- табличный коэффициент силы присоса данного грунта.
 

1.8.7. При распределении силы отрывного сопротивления по длине судна рекомендуется руководствоваться следующими указаниями:

 

если площадь контакта судна с грунтом неизвестна,
должно распределяться пропорционально распределению подъёмного веса на длине контакта;
 
если площадь контакта судна с грунтом известна или может быть определена, то
должно распределяться пропорционально площади контакта на длине контакта, с учётом коэффициента присоса каждого вида грунта (если судно лежит на неоднородном грунте).
 

1.8.8. Распределение отрывного сопротивления в зависимости от площади контакта судна с грунтом производится следующим образом:

 

в избранном масштабе строится площадь поверхности контакта судна с грунтом, на которой наносятся границы различных грунтов;

 

вычисляются площади поверхностей контакта судна с каждым видом грунта в каждой теоретической шпации;

 

в каждой теоретической шпации определяется величина
произведение площади поверхности контакта с каждым видом грунта на коэффициент присоса этого грунта;
 
определяется величина
- удельное отрывное сопротивление;
 
определяется величина отрывного сопротивления в каждой теоретической шпации
;
 

определяются моменты отрывного сопротивления в каждой теоретической шпации и положение равнодействующей отрывного сопротивления относительно миделя.

 

Построение площади контакта судна с грунтом и табличный метод расчёта распределения отрывного сопротивления по длине судна приведены на рис.5 и в табл.8.

 

Построение поверхности контакта судна с грунтом

     

 
Зона 1 - грунт, с коэффициентом присоса
;
 
Зона 2 - грунт с коэффициентом присоса
;
 
Зона 3 - грунт с коэффициентом присоса
;
 
- ширина поверхности контакта, измеренная от точки
до точки
по наружной обшивке
 

Рис.5

     

     

Таблица 8

     

Распределение отрывного сопротивления по площади контакта судна с грунтом

 

 

 

 

 

 

 

Шпация

Площадь контакта с грунтом
, м
 
 
 
Плечо площади относительно миделя
, м
 
 

1

2

3

4

5

6

20-19

-

-

-

-

-

19-18

-

-

-

-

-

18-17

 
 
 
 
 

17-16

 
 
 
 
 

 

 
 
 
 
 

16-15

 
 
 
 
 

 

 
 
 
 
 

15-14

 
 
 
 
 

 

 
 
 
 
 

14-13

 
 
 
 
 

13-12

 
 
 
 
 

12-11

 
 
 
 
 

11-10

 
 
 
 
 

10-9

 
 
 
 
 

9-8

 
 
 
 
 

8-7

 
 
 
 
 

7-6

 
 
 
 
 

 

 
 
 
 
 

6-5

 
 
 
 
 

 

 
 
 
 
 

5-4

 
 
 
 
 

4-3

 
 
 
 
 

3-2

 
 
 
 
 

2-1

-

-

-

-

-

1-0

-

-

-

-

-

 

 

-

 

-

 

 

 
 

 

 

1.9. Подъёмные силы

 

1.9.1. Подъёмные силы могут быть созданы различными техническими средствами:

 

плавучими кранами;

 

судоподъёмными мягкими и жесткими понтонами;

 

воздухом, вспененным полистиролом и другими плавучими материалами, помещенными в отсеки поднимаемого судна.

 

1.9.2. Подъёмная сила плавкрана определяется при расчёте подъёмных сил, во всех случаях она не должна превышать максимальной грузоподъёмности плавкрана с учётом коэффициента запаса, определяемого для каждого конкретного случая особо.

 

1.9.3. Подъёмная сила понтонов должна определяться по документации понтонов, в зависимости от степени их продувки и положения.

 

1.9.4. Усилие от каждого стропа крана или понтона распределяется равномерно в пределах одной или двух шпаций в соответствии с правилом 1 п.1.3.5.

 

1.9.5. Подъёмная сила, возникающая вследствие продувки отсеков воздухом
(кН [тс]), равна весу вытесненной им воды и должна определяться по формуле
 
,                                                (19)
 
где
- объём вытесненной воздухом воды, м
.
 

1.9.6. Пенополистирол, применяемый при судоподъёмных и аварийно-спасательных работах, характеризуется:

 

- насыпной плотностью, кг/м
                       [кгc с
]
 

          

       
- плотностью гранул, кг/м
                                [кгc с
]
 

           

- удельной подъёмной силой (подъёмная сила одного метра кубического объёма, заполненного полистиролом под водой), Н/м
[кгс/м
].
 

Под давлением воды шарики пенополистирола сжимаются. Величина сжатия зависит от плотности гранул (чем меньше плотность, тем сильнее сжатие), глубины погружения, длительности нахождения в воде.

 

Потеря подъёмной силы
в процентах в зависимости от
и глубины закачки пенополистирола представлена в табл.9.
 

Таблица 9

 

 

 

 

 

 

Глубина погружения, м

Насыпная плотность
,  кг/м
 

 

20

40

70

100

10

7

3

2

1

40

60

16

3

1

70

81

50

14

4

100

89

66

32

10

 

Удельную подъёмную силу пенополистирола в Н/м
[кгс/м
] следует определять по формуле
 
                                    (20)
 

           

1.9.7. Подъёмную силу пенополистирола
[кН (тс)], поданного в отсек затонувшего или аварийного судна, следует определять по формулам:
 
,                                            (21)
 

для отсека, полностью заполненного водой,

                                    (22)
 

для отсека, частично заполненного водой,

 

где
- масса пенополистирола, поданного в отсек, кг;
 

          

- масса пенополистирола в частично заполнённом водой отсеке, при превышении которой возникает подъёмная сила
 
                               (23)
 

Максимальную массу пенополистирола, которая может быть подана в отсек, следует определять по формуле

 

,                                             (24)
 
где
- коэффициент проницаемости отсека по полистиролу, определяемый в каждом конкретном случае в зависимости от типа отсека, вида и объёма грузов и оборудования в нем.
 

1.10. Расчёт нагрузки аварийного или затонувшего судна

 

1.10.1. Расчёт нагрузки для последующего определения изгибающих моментов и перерезывающих сил может быть необходим в следующих случаях:

 

судно находится на плаву, некоторые отсеки затоплены;

 

судно находится на мели, производится разгрузка судна, перемещения грузов и запасов, к судну приложены подъёмные силы (некоторые отсеки продуты сжатым воздухом, принят пенополистирол, установлены понтоны и т.п.);

 

судно стянуто с мели после разгрузки, перемещения грузов и приложения подъёмных сил;

 

производится подъём затонувшего судна, определяется нагрузка в момент отрыва его от грунта;

 

затонувшее судно поднято на поверхность в состоянии сразу после подъёма;

 

поднятое судно подготовлено к буксировке, произведена разгрузка, удалена вода из отсеков, снята часть подъёмных сил.

 

1.10.2. Для аварийного судна, находящегося на плаву с затопленными отсеками, нагрузка включает:

 

вес судна с грузами и запасами перед аварией;

 

вес воды в затопленных отсеках;

 

силы поддержания по аварийную ватерлинию.

 

Суммарная нагрузка должна определяться из условия равенства сил веса и сил поддержания их моментов

 

                               (25)
 

     

                    (26)
 

Предполагается, что известны:

 

весовое водоизмещение и посадка судна до аварии;

 

затопленные отсеки;

 

положение аварийной ватерлинии.

 

Расчёт
и
производится в соответствии с требованиями подраздела 1.4, вес воды в затопленных отсеках определяется в соответствии с указаниями подраздела 1.7.
 

Расчёт нагрузки производится в табл.10.

 

 

Таблица 10

     

Расчёт нагрузки аварийного судна на плаву или на мели

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Статьи нагрузки

Нагрузка, кН [тс]

Нагрузка на теоретическую шпацию

Суммы слева

 

 

 

 

20-19

19-18

18-17

 

2-1

1-0

 

1

2

3

4

 

 

21

22

23

1. Весовая нагрузка судна до аварии, в т.ч.:

 

 

 

 

 

 

 

 

судно порожнем,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

судовые запасы,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

груз

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2. Вода в затопленных отсеках

 

 

 

 

 

 

 

 

3. Силы плавучести

 

 

 

 

 

 

 

 

4. Снимаемые (принимаемые) грузы

 

 

 

 

 

 

 

 

5. Перемещаемые грузы

 

 

 

 

 

 

 

 

6. Дополнительные силы поддержания:

 

 

 

 

 

 

 

 

сжатый воздух,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

пенополистирол, пена,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

понтоны,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

плавкраны,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

др. средства

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7. Реакция грунта

 

 

 

 

 

 

 

 

Суммарная нагрузка на шпацию

 

 

 

 

 

 

 

 

Множители

 

-9,5

-8,5

-7,5

 

8,5

9,5

 

Произведения

 

 

 

 

 

 

Примечания: 1. Нагрузка по статьям 1, 2 принимается со знаком "+", по статьям 3, 6, 7 - со знаком "-", принимаемые грузы со знаком "+", снимаемые - со знаком "-".

 

2.
*
 

           

При выполнении расчёта необходимо, чтобы разница между левой и правой частью уравнения 25 не превышала 0,005
, а уравнения 26 - 0,001
.
 

1.10.3. Для судна, находящегося на мели, в общем случае, нагрузка включает:

 

вес судна с грузами и запасами до посадки на мель;

 

вес воды в затопленных отсеках, если они имеются;

 

вес снимаемых (принимаемых) грузов при проведении мероприятий по спасанию;

 

силы поддержания по действующую ватерлинию;

 

дополнительные силы поддержания (понтонов, сжатого воздуха, пенополистирола, плавсредств и т.д.) при проведении мероприятий по спасанию;

 

опорную реакцию грунта.

 

Суммарная нагрузка судна на мели определяется из условия равенства сил веса и сил поддержания и их моментов

 

           (27)
 

     

           (28)
 
В этих уравнениях
и
 определяются по формулам 7 и 8, с учётом действующей ватерлинии сидящего на мели судна.
 

При этом предполагается, что известны:

 

весовое водоизмещение и посадка судна до аварии;

 

затопленные отсеки;

 

положение ватерлинии судна, сидящего на мели как до, так и после проведения мероприятий по спасанию.

 

Если не производилось снятия (приёма) груза и не использовались дополнительные силы поддержания, то
,
и
.
 
Если после снятия (приёма) грузов и приложения дополнительных сил поддержания посадка сидящего на мели судна не изменится, то
, а если посадка судна изменится, то
.
 
При всплытии судна
=0.
 
При изменении посадки судна или при всплытии судна может измениться объём воды в затопленных отсеках
, что должно учитываться при расчёте нагрузки сидящего на мели судна.
 

Если положение ватерлинии после снятия (приёма) грузов или приложения дополнительных сил поддержания неизвестно, то оно определяется по формулам и графикам РД 31.72.04-85 "Методики расчётов по статике и динамике корабля при проведении аварийно-спасательных операций и судоподъёме".

 

Определение
,
,  
производится по кривым площадей шпангоутов.
 

Расчёт нагрузки производится в табл.10, при этом необходимо соблюдать условия п.1.10.2.

 

1.10.4. В различные моменты судоподъёма на затонувшее судно действуют следующие силы:

 

подъёмный вес;

 

опорная реакция грунта;

 

подъёмные силы;

 

силы отрывного сопротивления грунта;

 

силы сопротивления воды движению всплывающего судна.

 

Различают следующие основные положения судна, характеризующиеся действием определенных нагрузок:

 

судно на грунте, подготовленное к подъёму, до приложения подъёмных сил;

 

судно в момент отрыва от грунта (одной оконечностью или одновременно всей площадью контакта с грунтом);

 

судно при всплытии, находящееся в толще воды;

 

судно на поверхности воды до снятия подъёмных усилий.

 

В табл.11 отмечены силы, действующие на поднимаемое судно, при различных его положениях.

 

Таблица 11

     

Силы, действующие на судно на различных этапах подъёма

 

 

 

 

 

 

 

Положение судна

Действующие силы

 

Подъёмный вес судна

Опорная реакция грунта

Отрывное сопро-

тивление грунта

Сопротивление воды движению всплывающего судна

Подъём-

ная сила

1. Судно, подготовленное к подъёму (до приложения подъёмных сил)

+

+

 

 

 

2. Судно в момент отрыва от грунта одной оконечностью

+

+

+

 

+

3. Судно в момент отрыва от грунта одновременно всей площадью контакта с грунтом

+

 

+

 

+

4. Судно в момент всплытия, находящееся в толще воды

+

 

 

+

+

5. Судно на поверхности воды до снятия подъёмных усилий

+

 

 

 

+

 

1.10.5. Во многих случаях с момента затопления судна до начала его подъёма проходит большой период времени, в течение которого возможны значительные изменения сил веса и сил плавучести. К таким изменениям состояния судна можно отнести откачку или утечку топлива, разгрузку грузов, снятие различных судовых конструкций и оборудования, образование наносов грунта в помещениях и на палубах, утечку воздуха из воздушных подушек отсеков, заделку пробоин, установку дополнительных конструкций, обеспечивающих приложение подъёмных усилий.

 

Изменение веса и плавучести приводит к изменению реакции грунта и силы отрывного сопротивления, что должно учитываться при определении необходимой величины подъёмных усилий.

 

1.10.6. Анализ сил, действующих на судно в различные моменты подъёма (см. табл.11), показывает, что наибольшие нагрузки поднимаемое судно испытывает при отрыве от грунта, когда к подъёмному весу добавляется отрывное сопротивление грунта и, следовательно, возрастают подъёмные силы. Поэтому, определение нагрузки поднимаемого судна рекомендуется производить для случая, соответствующего моменту отрыва судна от грунта, когда судно подвержено действию наибольших нагрузок.

 

1.10.7. В зависимости от наличия и расположения подъёмных сил, отрыв судна от грунта может быть произведен либо одновременно всей площадью контакта судна с грунтом, либо сначала одной оконечностью, что определяется проектом подъёма.

 

1.10.8. В момент отрыва судна от грунта одновременно всей площадью контакта на судно действуют подъёмные силы, подъёмный вес и силы отрывного сопротивления. Величина подъёмных сил и расположение их по длине судна определяются следующими равенствами:

 

                                               (29)
 

     

                            (30)
 

1.10.9. В момент отрыва судна от грунта одной оконечностью на судно действуют подъёмные силы, подъёмный вес, силы отрывного сопротивления и реакция опоры оконечности о грунт. Величина подъёмных сил и расположение их по длине судна в этом случае определяются следующими равенствами:

 

                                          (31)
 

     

                       (32)
 

При этом подъёмные силы должны быть расположены так, чтобы выполнялось равенство

 

                (33)
 
Beличины
,
и
определяются проектом подъёма с учетом имеемых* подъёмных технических средств, возможных мест их приложения по длине судна, величины и формы поверхности контакта судна с грунтом, характера грунта и формы корпуса судна. Опорная реакция распределяется в одной-двух теоретических шпациях согласно правилу 1 п.1.3.5.
 

На рис.6 и 7 условно показаны силы, действующие на судно при подъёме: на рис.6 при отрыве от грунта одновременно всей площадью контакта, на рис.7 - при отрыве от грунта одной оконечностью.

        

 

Рис.6

 

 

Pис.7

   

1.10.10. После определения величины всех действующих на судно сил расчёт суммарной нагрузки производится в табл.12 (верхняя часть).

Таблица 12  

     

Расчёт нагрузки при судоподъёме

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Статьи нагрузки

Нагрузка,

кН (тс)

Нагрузка на теоретическую шпацию

Суммы

слева

 

 

20-19

19-18

18-17

 

2-1

1-0

 

1

2

3

4

5

 

21

22

23

1. Подъёмный вес

 

 

 

 

 

 

 

 

2. Отрывное сопротивление

 

 

 

 

 

 

 

 

3. Подъёмные силы:

 

 

 

 

 

 

 

 

сжатый воздух

 

 

 

 

 

 

 

 

 

     пенополистирол

 

 

 

 

 

 

 

 

понтоны

 

 

 

 

 

 

 

 

 

плавкраны

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4. Опорная реакция грунта

 

 

 

 

 

 

 

 

Суммарная нагрузка на шпацию

 

 

 

 

 

 

 

 

Множители

 

 

-9,5

-8,5

-7,5

 

8,5

9,5

 

Произведения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1. Подъёмный вес

 

 

 

 

 

 

 

 

5. Изменение подъёмного веса

 

 

 

 

 

 

 

 

6. Дополнительная нагрузка

 

 

 

 

 

 

 

 

7. Снятая нагрузка

 

 

 

 

 

 

 

 

8. Подъёмные силы

 

 

 

 

 

 

 

 

Суммарная нагрузка на шпацию

 

 

 

 

 

 

 

 

Множители

 

 

-9,5

-8,5

-7,5

 

8,5

9,5

 

Произведения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Примечание: 1. Нагрузка по статьям 1, 2, 6 принимаются со знаком "+", по статьям 3, 4, 5, 7, 8 со знаком "-".

 

2.
или
 

1.10.11. По мере подъёма судна силы, действующие на него, изменяются и соответственно меняется суммарная нагрузка:

 

после отрыва от грунта исчезают силы присоса и опорная реакция и изменяются подъёмные силы;

 

при выходе судна из воды появляются дополнительные силы от веса вышедших из воды водоизмещающих объёмов конструкций, грузов, грунта, от веса воды в отсеках, расположенных выше ватерлинии, соответственно изменяются подъёмные силы;

 

при постановке судна на плав или при подготовке к буксировке могут появиться силы поддержания за счет откачки воды из отсеков, расположенных ниже ватерлинии, с судна могут быть сняты некоторые грузы и конструкции, соответственно изменятся или совсем исчезнут подъёмные силы.

 

Все это необходимо учитывать, если возникнет необходимость определить нагрузку поднимаемого судна в каком-то заданном положении. Расчёт рекомендуется выполнять по форме табл.12 (нижняя часть), принимая за исходную величину подъёмный вес судна.

 

1.11. Расчёт изгибающих моментов и перерезывающих сил

 

1.11.1. Вычисление изгибающих моментов и перерезывающих сил производить путем интегрирования нагрузки судна, определяемой по табл.11, 12.

 

Расчёт следует производить по форме табл.13.

 

   Таблица 13

     

Вычисление перерезывающих сил и изгибающих моментов

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Пределы теорети-

ческих шпаций

Нагрузка на шпацию, кН [тс]

Сумма (2) сверху

Интег-

ральная сумма графы (3)

 

Перерезы-

вающая сила(3)+(5), кН [тс]

 
 

Изгибаю-

щий момент (7)+(8), кН·м [тс·м]

Номер теорети-

ческого шпан-гоута

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

20-19

 

 

 

 

 

 

 

 

20

19-18

 

 

 

 

 

 

 

 

19

18-17

 

 

 

 

 

 

 

 

18

17-16

 

 

 

 

 

 

 

 

17

16-15

 

 

 

 

 

 

 

 

16

15-14

 

 

 

 

 

 

 

 

15

14-13

 

 

 

 

 

 

 

 

14

13-12

 

 

 

 

 

 

 

 

13

12-11

 

 

 

 

 

 

 

 

12

11-10

 

 

 

 

 

 

 

 

11

10-9

 

 

 

 

 

 

 

 

10

9-8

 

 

 

 

 

 

 

 

9

8-7

 

 

 

 

 

 

 

 

8

7-6

 

 

 

 

 

 

 

 

7

6-5

 

 

 

 

 

 

 

 

6

5-4

 

 

 

 

 

 

 

 

5

4-3

 

 

 

 

 

 

 

 

4

3-2

 

 

 

 

 

 

 

 

3

2-1

 

 

 

 

 

 

 

 

2

1-0

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

 

           

1.11.2. Приближенный расчёт изгибающих моментов и перерезывающих сил может быть произведен по методу интегральных коэффициентов, сущность которого изложена в последующих пунктах.

 

Расчёт по методу интегральных коэффициентов не требует подробной технической документации по аварийному судну и может быть использован при решении следующих задач:

 

расчёт изгибающих моментов и перерезывающих сил аварийного судна, находящегося на плаву с затопленными и поврежденными отсеками;

 

расчёт изгибающих моментов и перерезывающих сил судна на мели;

 

расчёт изгибающих моментов и перерезывающих сил при подъёме затонувшего судна.

 

Этот метод расчёта позволяет непосредственно учитывать сосредоточенные усилия, передающиеся на корпус от судоподъёмных понтонов и подъёмных кранов, а также дополнительные нагрузки от сил присоса, подъёмных сил сжатого воздуха или пенополистирола.

                

1.11.3. Согласно этому методу, перерезывающая сила и изгибающий момент в произвольном сечении судна
, отсчитываемом от кормового перпендикуляра, определяется по формулам:
 
                                     (34)
 
,                                    (35)
 
где
,
- перерезывающая сила и изгибающий момент от сосредоточенных сил, кН [тс], кН·м (тс·м);
 

               

,
- перерезывающая сила и изгибающий момент от веса корпуса, кН (тс), кН·м (тс·м);
 

               

,
- перерезывающая сила и изгибающий момент от сил поддержания, кН (тс), кН·м (тс·м).
 

1.11.4. При расчёте по методу интегральных коэффициентов к сосредоточенным силам относят:

 

вес палубных надстроек и рубок с оборудованием и изоляцией;

 

вес якорного и рулевого устройства и всех специальных устройств, расположенных выше палубы;

 

вес гребного вала и движителей;

 

вес машинной установки;

 

вес грузов, запасов, находящихся в трюмах, твиндеках и отсеках судна;

 

реакцию грунта, силу присоса, вес воды в затопленных отсеках, подъёмные силы от воздуха, пенополистирола, приходящиеся на одну теоретическую шпацию;

 

силы поддержания или усилия от кранов, понтонов, киллекторов, передаваемые на судно тросами.

 

1.11.5. Перерезывающая сила и изгибающий момент
сосредоточенных сил в сечении с координатой
определяются по формулам:
 
,            (36)
 

     

,     (37)
 
где
- вес "сосредоточенного груза", кН (тс);
 

            

       
- отстояние центра тяжести
-го "груза" от кормового перпендикуляра, м;
 

            

       
- число грузов, расположенных слева от сечения
.
 

При определении веса грузов, находящихся в воде, следует учитывать "потерю" их веса в воде.

 

1.11.6. Перерезывающую силу
и изгибающий момент
в произвольном сечении корпуса судна, вызванные действием распределенного веса корпуса, можно определить по формулам:
 

,       (38)
 
 
,      (39)
 
где
- вeс корпуса судна порожнем за вычетом веса сосредоточенных грузов, кН [тс];
 

                

- интегральный коэффициент распределенного веса корпуса, значения которого для сухогрузных судов, для танкеров и рудовозов приведены в справочном приложении 3;
 

                

       
  - интегральный коэффициент момента распределенного веса корпуса, значения которого приведены в справочном приложении 3.
 
При определении
и
 по таблицам для промежуточных значений
и
можно воспользоваться линейной интерполяцией.
 
1.11.7. Перерезывающую силу
и изгибающий момент
в произвольном сечении корпуса судна от сил поддержания можно определить по формулам:
 
          (40)
 
,         (41)
 

где

                

 
      (42)
 
     (43)
 
,
- интегральные коэффициенты сил поддержания и моментов сил поддержания при стандартном положении центра величины  
(приведены в справочном приложении 4);
 

          

,
- поправки к интегральным коэффициентам
и
на нестандартное положение центра величины (приведены в справочном приложении 4)
 
,        (44)
 
- стандартное положение центра величины, м, "+" в нос от миделя, "-" в корму от миделя.
 
Интегральные коэффициенты
и
 и поправочные коэффициенты
и
 вычислены для значений
=0,6-0,8 и относительных осадок
,
 
где
- осадка судна по летнюю грузовую ватерлинию, м.
 

1.11.8. Для выполнения расчётов по методу интегральных коэффициентов разработана программа расчёта общей прочности судна на ЭВМ - "ACCISHlP". Инструкция по подготовке исходной информации для этой программы приведена в рекомендуемом приложении 5.

 

1.11.9. В некоторых случаях, при оценке общей прочности аварийного судна, находящегося на плаву, необходимо учитывать изгибающие моменты, возникающие на волнении.

 

Величина волнового изгибающего момента может быть определена по формуле

 

,                                (45)
 
где
  - 0,026 - для вершины волны;
 

          

       
- для подошвы волны;
 

          

       
- высота волны, учитывающая район, сезон и принятые условия плавания, м;
 
,                              (46)
 
- коэффициент полноты ватерлинии;
 
,              (47)
 

          

       
 - скорость судна (скорость буксировки), м/с;
 

          

       
 - коэффициент волнового момента по длине судна (табл.14);
 

          

       
- изгибающий момент на тихой воде в рассматриваемом сечении, определяемый по табл.1З.
 

1.11.10. Величина вертикальной перерезывающей силы, действующей на судно на волнении, по длине судна определяется по формуле

 

,                                                (48)
 
где
- волновой изгибающий момент на миделе, кН·м [тс·м];
 

           

       
 - коэффициент, определяемый по табл.14.
 

Таблица 14

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Номера шпангоутов

20

19

18

17

16

15

14

 

0,0

0,05

0,10

0,22

0,35

0,52

0,68

 

0,0

0,75

1,50

2,25

3,00

3,00

3,00

Номера шпангоутов

13

12

11

10

9

8

7

 

0,82

0,96

1,00

1,00

0,99

0,94

0,84

 

2,60

2,20

1,80

1,80

1,80

2,15

2,50

Номера шпангоутов

6

5

4

3

2

1

0

 

0,74

0,58

0,43

0,28

0,13

0,06

0,0

 

2,85

3,20

3,20

3,20

2,14

1,07

0,0

 

1.12. Определение предельного изгибающего момента для корпуса судна

 

1.12.1. Особенностью аварийно-спасательных и судоподъёмных работ является то обстоятельство, что они являются непредусмотренными при проектировании. Действующие на корпус судна при проведении этих операций нагрузки могут превышать эксплуатационные. Однако, эти нагрузки являются разовыми, статическими, и действие их не может вызвать в корпусе судна усталостных разрушений. Поэтому в большинстве случаев при производстве аварийно-спасательных и судоподъёмных работ нет необходимости знать напряжения, действующие в отдельных элементах эквивалентного бруса.

 

Более удобным в этом случае является использование понятия предельного изгибающего момента.

 

1.12.2. Предельным для корпуса судна называется изгибающий момент, при действии которого в наиболее удаленной от нейтральной оси связи появляются напряжения, равные нормативному пределу текучести материала.

 

При проведении аварийно-спасательных и судоподъёмных работ практически невозможно обеспечить посадку судна без крена и дифферента. Влияние дифферента учитывается при распределении сил поддержания по длине судна. При плавании судна с креном силы поддержания и веса уже не лежат в плоскостях, параллельных ДП судна, отчего возникает косой изгиб. Наличие повреждений обшивки и продольных связей приводит к несимметрии поперечного сечения судна относительно ДП и увеличивает влияние косого изгиба на величину нормальных напряжений.

 

Из вышесказанного следует, что величину предельного момента корпуса аварийного судна следует определять из рассмотрения косого изгиба.

 

Предельный изгибающий момент в кН·м [тс·м] в данном сечении судна при косом изгибе определяется по формуле

 

                                         (49)
 
,
,
 
где   
 
                     (50)
 
,
   - главные моменты инерции сечения, см
;
 

               

,
- координаты в главных осях точки "
", наиболее удаленной от нейтральной оси сечения, м;
 

                

- угол крена аварийного судна, положительный при крене на правый борт;
 

                

- угол поворота главных осей относительно центральных осей сечения (положительный при повороте против часовой стрелки).
 
1.12.3. Главные моменты инерция поперечного сечения судна и координаты
 и
 определяются следующим образом:
 
вычерчивается поперечное сечение судна с нанесением всех продольных связей корпуса и выбираются оси сравнения:
и
(положение осей и углов показано на рис.8);
 

в табл.15 записываются наименования, размеры и площадь сечения всех продольных связей, отстояние их центров тяжести от осей сравнения, после чего вычисляются статические моменты, переносные и центробежные моменты инерции относительно осей сравнения и собственные моменты инерции всех связей;

определяются координаты центра тяжести поперечного сечения судна по формулам:

 

,  
                                                 (51)
 

Расчётная схема эквивалентного бpyca аварийного судна

 

Рис.8

 

Таблица 15

Расчёт элементов эквивалентного бpyca без редуцирования

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Наиме-

нование связей, их раз- меры в см

Пло- щадь сечения связи, см
 
Отстоя- ние ц.т. сечения связи от оси
,
 
, м
 
Отстоя- ние ц.т. сечения связи от оси
,
 
, м
 
Ось
 
Ось
 

Центро-

бежный

момент

инерции

(2)х(3)х(4),

см
м*
 

 

 

 

 

Стати- ческий момент

(2)х(3),

см
м*
 

Пере- носный момент инерции

(5)х(3),

см
м*
 

Собст- венный момент инерции,

см
м *
 

Стати- ческий момент

(2)х(4),

см
м*
 

Пере- носный момент инерции

(8)х(4),

см
м *
 

Собст- венный момент инерции,

см
м *
 

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 
 

 

 

 
 
 
 
 

 

 

 

 

        

через центр тяжести сечения
параллельно осям сравнения проводятся центральные оси
 и  
;
 

определяются осевые и центробежный моменты инерции поперечного сечения судна относительно центральных осей по формулам:

 

,         (52)
 
,        (53)
 
,       (54)
 
определяется угол наклона главных центральных осей
и
относительно центральных осей из формулы:
 
     (55)
 

Наносятся главные центральные оси на чертеж поперечного сечения судна;

 

вычисляется главные моменты инерции поперечного сечения судна по формулам:

 

,                         (56)
 

     

.                          (57)
 
Определяется угол наклона нейтральной оси к главной оси
по формуле
 
;                                        (58)
 
нейтральная ось наносится на чертеж поперечного сечения судна (положительный угол
откладывается от главной оси
(против часовой стрелки);
 
находится точка "
", наиболее удаленная от нейтральной оси сечения, и определяются ее координаты
,
в главных центральных осях поперечного сечения судна.
 

1.12.4. Величина предельного изгибающего момента в данном сечении должна быть уточнена с учётом возможной потери устойчивости какими-либо элементами конструкции.

 

Учёт потери устойчивости производится путем редуцирования площади сечения потерявших устойчивость гибких связей, т.е. путем уменьшения их площади на определенную величину, определяемую коэффициентом редуцирования.

 

В общем случае величина предельного момента должна определяться для двух случаев: прогиба и перегиба судна. В первом случае происходит сжатие палубы и редуцированию подлежат потерявшие устойчивость гибкие связи, лежащие выше нейтральной оси сечения. Во втором случае происходит сжатие днища и редуцированию подлежат потерявшие устойчивость гибкие связи, лежащие ниже нейтральной оси сечения.

 

Коэффициенты редуцирования пластин, рис.9, определяются по формулам:

 

       (59)
 

при сжатии пластины вдоль короткой стороны;

 

     (60)
 

при сжатии пластины вдоль длинной стороны,

 

где
- длинная сторона пластины;
 

          

       
- короткая сторона пластины;
 

           

- критические (эйлеровы) напряжения, при которых происходит потеря устойчивости пластины;
 

          

       
- сжимающие напряжения в пластине от предельного момента.
 
1.12.5. Критические напряжения в H/мм
[кгс/см
] определяются по формулам:
 
,                                      (61)
 

    

 

 

для пластин, сжатых вдоль короткой стороны (поперечная система набора);

 

,                                           (61a)
 

    

 

 

для пластин, сжатых вдоль длинной стороны (продольная система набора);

 

,                                               (62)
 
 

для свободных поясков составных балок,

 

где
- толщина пластины, см;
 

           

- короткая сторона пластины, см;
 

          

       
- длинная сторона пластины, см.
 
 

Рис.9

1.12.6. Сжимающие напряжения в пластине от действия предельного момента определяются по формуле

 

                                                 (63)
 
где
- ордината центра тяжести сечения пластины в центральных осях координат, м;
 

           

- отстояние наиболее удаленной точки поперечного сечения корпуса судна от нейтральной оси, м.
 
1.12.7. Вычисление предельного момента
с учётом редуцирования потерявших устойчивость пластин производится в следующем порядке:
 
в табл.16 в графы 9, 12-16 вносятся данные о эквивалентном брусе без редуцирования из строки
табл.15;
 

определяются размеры, площадь и координаты в центральных осях всех пластин, расположенных между продольными ребрами жесткости, в сжатой зоне и вписываются в соответствующие графы табл.16;

 

по формулам 61, 62 определяются
и
редуцируемых пластин;
 
по формулам 59-60 определяются редукционные коэффициенты, при этом если
или если
, то
=1;
 
умножением редуцируемой площади на (
-1) определяются поправки к площадям пластин в связи с потерей устойчивости;
 
определяются координаты центров тяжести редуцируемых пластин в осях сравнения
и
и вычисляются статические моменты, переносные и центробежные моменты инерции поправок к площадям;
 

в соответствии с указаниями п.1.12.3 по данным табл.16 производится определение главных моментов инерции и координат в главных осях точки, наиболее удаленной от нейтральной оси редуцированного поперечного сечения;

 

определяется предельный момент
по формуле 49.
 

Таблица 16

     

Расчёт элементов эквивалентного бруса с редуцированием

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Наименование редуцируемых связей и их размеры в см

Редуци-

руемая площадь, см
 

Отстоя-

ние ц.т. связи от централь-

ной оси,

, м
 

Отстоя-

ние ц.т. связи от централь-

ной оси,

, м
 
 
Н/мм
 

кгс

см
 
 
Н/мм
 

кгс

см
 
 

Поправка к площа-

дям (2)х(
-1), см
 

Отстоя-

ние ц.т. связи от оси сравне-

ния,

м
 

Отстоя-

ние ц.т. связи от оси сравне-

ния,
м
 
Ось
 

 

 

Ось
 

Центро-

бежный

момент инерции

(8)х(9)х(10), см
м
*
 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Стати-

ческий момент (8)х(9), см
м
 

Пере-

носный момент инерции (11)х(9), см
м
*
 

Стати-

ческий момент (8)х(10), см
м *
 

Пере-

носный момент инерции (13)х(10), см
м
*
 

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Эквивалентный брус без редуцирования

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 
 
 
 
 
 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 
 
 
 
 

 

 

           

Если
, то расчёт заканчивается. В противном случае производится новое редуцирование по предельному моменту
.
 

1.12.8. При определении предельного изгибающего момента необходимо учитывать износ связей корпуса. Влияние износа на величину предельного момента может быть учтено уменьшением толщины связей (площади их сечения) при определении момента инерции.

 

Толщина связей может быть определена:

 

на основании фактических замеров;

 

снижением проектной толщины на величину
, где
- нормативное значение среднегодового износа связей, мм/год,
 
- возраст судна, годы.
 

Ориентировочно, влияние износа связей может быть учтено снижением величины главных моментов инерции на 1,5% на каждый год возраста судна.

 

При значительном износе всех связей корпуса или при наличии общих повреждений, положение и объём которых трудно установить, производится оценка изменения момента сопротивления эквивалентного бруса при изменении его площадей по формулам:

 

,                                        (64)
 

     

,
 
где
- "потеря" площади в сечении
по высоте эквивалентного бруса,
 

               

       
- высота эквивалентного бруса,
 

               

*
,
- коэффициенты, учитывающие влияние "потери" площади
на изменение момента сопротивления (см. табл.17).
 

Таблица 17

 

 

 

 

 

 

 

Район изменения площади

 
 

Танкеры

Верхняя палуба с набором

0,851

0,171

Днище с набором

0,137

0,840

Ширстрек (0,1
) от палубы
 

0,726

0,107

Скуловой пояс (0,1
) от основной
 

0,084

0,706

Борт сверху (0,64-0,90)
от основной
 

0,338

0,042

Борт посередине (0,37-0,64)
от основной
 

0,010

0,012

Борт внизу (0,1-0,37)
от основной
 

0,042

0,315

Сухогрузные однопалубные суда

Верхняя палуба

0,863

0,250

Днище с набором

0,108

0,818

Стрингеры и вертикальный киль

0,044

0,620

Настил двойного дна

0,007

0,438

Борт в верхней части (0,5
)
 

0,530

0,039

Борт в нижней части (0,5
)
 

0,046

0,050

Сухогрузные двухпалубные суда

Верхняя палуба с набором

0,853

0,307

Нижняя палуба с набором

0,266

-0,058

Днище с набором

0,108

0,786

Стрингеры и вертикальный киль

0,058

0,616

Настил двойного дна

0,019

0,486

Борт в твиндеке

0,517

0,061

Борт в трюме:   верхняя половина

0,083

0,067

   

нижняя половина

 

0,030

0,200

Сухогрузные трехпалубные суда

Верхняя палуба

0,835

0,271

Вторая палуба

0,349

-0,015

Третья палуба

0,076

-0,042

Настил двойного дна

0,049

0,570

Днище

0,130

0,791

Стрингеры и вертикальный киль

0,086

0,673

Борт: в верхнем твинедеке

0,576

0,126

  

в нижнем твиндеке

0,196

0,033

 

в трюме

0,028

0,160

 

Предельный момент такого судна с износом или повреждениями продольных связей, определяется по формуле:

 

,                                          (65)
 
где
- предельный момент с учётом износа (повреждений);
 

           

- предельный момент для "целого" судна для точки "
" (наиболее удаленной от нейтральной оси сечения);
 

          

       
- изменение момента сопротивления для точки "
".
 

1.12.9. Приближенная оценка предельного изгибающего момента (кН·м [тс·м]) поперечного сечения корпуса может быть произведена по формуле:

 

 

     

[
]                                         (66)
 
где
- минимальный момент сопротивления поперечного сечения корпуса, см
, в средней части судна, предусмотренный правилами постройки.
 
Приближенная оценка
может применяться для морских транспортных судов длиной более 60 м, без существенных повреждений и при крене не более 10
°.
В этих случаях
определяется по формуле:
 
,                                (67)
 

     

где                                      
                                           (68)
 

 

 

       
     - коэффициент равный:
 
1 при
=235 Н/мм
 

 

[2400 кгс/см
]
 

 

0,83 при
=295 Н/мм
 

 

 [3000 кгс/см
]
 

 

0,68 при
=390 Н/мм
 

 

[4000 кгс/см
]
 
- коэффициент равный:
 

1,0 - для палубы судов всех типов;

 

1,1 - для днища судов всех типов (кроме танкеров без второго дна);

 

1,04 - для танкеров без второго дна;

- коэффициент равный:
 
  
для  
 

 

1 для
 

 

 
для
.
 

 

           

Момент инерции в этом случае, в средней части судна на длине
, определяется по формуле
 
, см
                                  (69)
 

1.13. Оценка общей прочности судна при аварийно-спасательных и судоподъёмных операциях

 

1.13.1. Прочность судна при изгибе считается обеспеченной, если:

 

                                   (70)
 
Меньшее значение коэффициента запаса
принимается в тех случаях, когда исходные данные для определения
и
более точны; большие значения
принимается в тех случаях, когда исходные величины не могут быть точно установлены, или величины
и
определялись по приближенным формулам.
 
В формуле (69)
 учитывается в тех случаях, когда прочность судна оценивается с учётом волнения при его постановке на плав или при необходимости его буксировки.
 

1.13.2. Прочность судна на действие перерезывающих сил считается обеспеченной, если действующие в сечении максимальные касательные напряжения

 

 
В зависимости от угла крена
и угла поворота
главных центральных осей относительно центральных осей
определяется по формулам:
 
,                             (71)
 

     

,
 
при
,
 
,                               (72)
 
 
при
 
где
,
- главные момента инерции поперечного сечения корпуса относительно главных осей
и
соответственно, определяемые по формулам 56, 57, cм
;
 

        

,
- статические моменты поперечного сечения всех связей, расположенных выше (ниже) центральных осей
и
, определяемые по табл.18;
 

               

,
 - соответственно суммарная толщина бортов или бортов и двух переборок (при двух переборках, симметричных относительно ДП) на оси
и суммарная толщина палубы, днища и второго дна на оси
, см.
 

Таблица 18

 

 

 

 

 

Наименование связей и их размеры, см

Площадь сечения связи, см
 
Отстояние от центральной оси
или
, см
 
Статический момент,
или
(2)х(3), см
 

1

2

3

4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Суммы

 

 

 

 

 

      2. РАСЧЁТЫ МЕСТНОЙ ПРОЧНОСТИ СУДОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ АВАРИЙНОГО СУДНА

2.1. Общие положения

 

2.1.1. При аварийно-спасательных и судоподъёмных работах, кроме оценки общей прочности судна, может возникнуть необходимость оценить прочность отдельных перекрытий, балок (шпангоутов, бимсов, стоек переборок), пластин обшивки на воздействие местных нагрузок, а также приспособлений для подъёма (проушин, обухов).

 

2.1.2. В разделе приведена методика расчёта прочности перекрытий отсека, находящихся под воздействием нагрузки, распределенной по площади перекрытия по тому или иному закону (давление воды, воздуха, пенополистирола), или локальной нагрузки, приложенной к небольшой площади перекрытия, в том числе и сосредоточенных сил.

 

Приводится также методика расчёта прочности обшивки корпуса на давление подъёмных стропов, прочности борта на давление судоподъёмных понтонов, прочности корпуса в местах установки подстропных подушек, прочности надстройки или рубки на прорезание ее брагой и прочности судоподъёмных проушин и обухов.

 

2.1.3. При оценке прочности перекрытия или отдельных балок корпуса судна существенным фактором является интегральная характеристика прочности конструкции, называемая несущей способностью. Несущая способность различных конструкций определяется в соответствии с правилами теории предельного состояния. Предельное состояние конструкции: это такое состояние, при котором конструкция перестает удовлетворять предъявляемым к ней требованиям, т.е. теряет возможность сопротивляться внешним воздействиям, получает недопустимые деформации или местные повреждения. Нагрузка, при которой конструкция переходит в предельное состояние, называется предельной нагрузкой.

 

2.1.4. При действии на балку или перекрытие предельной нагрузки в одном или в ряде их сечений образуются пластические шарниры вращения или пластические шарниры скольжения. Изгибавший момент, действующий в пластическом шарнире вращения, и перерезывающая сила, действующая в пластическом шарнире скольжения, называются предельными.

 

2.2. Определение предельных изгибающих моментов и перерезывающих сил балок

 

2.2.1. Предельный изгибающий момент
(кН·м [тс·м]) и предельная перерезывающая сила
- (кН [тс]) для балки заданного сечения определяются по формулам:
 
,                                               (73)
 

    

 

 

,                                               (74),
 
,
 
 где
- пластический момент сопротивления сечения балки, см
;
 

          

       
- площадь сечения стенки балки, см
;
 

           

- нормативный предел текучести, Н/мм
(кгс/см
).
 

2.2.2. Пластические моменты сопротивления определяются по формулам, приведенным в табл.19.

 

Таблица 19

 

 

 

Сечение

Пластический момент сопротивления

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

Пластический момент сопротивления (см
) сложных профилей может быть определен по формуле
 
,                                               (75)
 
где
- площадь
-го элемента сечения балки, расположенного выше или ниже нейтральной оси сечения, см
;
 

              

       
 - отстояние центра тяжести
-ого элемента сечения балки, расположенного выше или ниже нейтральной оси балки, см.
 

Нейтральная ось делит площадь сечения балки пополам.

 

2.2.3. При определении пластического момента сопротивления балки необходимо учитывать возможность потери устойчивости каких-либо сжатых элементов балки, как правило, присоединенного пояска. Недостаточная устойчивость учитываться должна редуцированием площади сечения пояска.

 

В случае изгиба балки в предельном состоянии ширина присоединенного пояска
в сантиметрах определяется в растянутой зоне, как
или
, в зависимости от того, что меньше,
 
где
- пролет балки, см;
 

                

- расстояние между однотипными балками, см.
 

В сжатой зоне ширина присоединенного пояска определяется с учетом его устойчивости:

 

,                                      (76)
 

если пластина примыкает к балке длинной стороной;

 

,                                (77)
 

если пластина примыкает к балке короткой стороной,

 

где
- короткая сторона пластины, примыкающей к балке;
 
- длинная сторона пластины, примыкающей и балке.
 
для пластин, сжатых вдоль короткой стороны, определяется по формуле 61, а для пластин, сжатых вдоль длинной стороны, - по формуле 62.
 
Если
, то
 
Площадь присоединенного пояска
, см
 
                                               (78)
 
2.2.4. При определении предельной перерезывающей силы в пластическом шарнире скольжения площадь стенки балки
(см
) должна быть определена с учётом возможной потери устойчивости при сдвиге.
 
,                                              (79)
 
где
- высота стенки балки, см;
 

          

       
- толщина стенки балки, см;
 

          

       
- редукционный коэффициент
 
,       (80)
 

     

,       (81)
 

     

,       (82)
 

     

      (83)
 
,
 
где
- коэффициент, зависящий от отношения сторон пластины по табл.20;
 
- см. рисунок табл.20, см;
 
- коэффициент, учитывающий влияние вырезов в стене балки - по табл.21.
 

Таблица 20

     

Значения коэффициента
 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 
 

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

2,6

3,0

 

 

 

9,4

8,0

7,3

7,0

6,8

6,6

6,3

6,1

5,7

 

     

     

Таблица 21

     

Значения коэффициента
 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,1

0,978

0,957

0,937

0,918

0,902

0,889

0,2

0,957

0,915

0,875

0,838

0,807

0,778

0,3

0,937

0,815

0,817

0,762

0,715

0,672

0,4

0,918

0,838

0,762

0,693

0,628

0,573

0,5

0,902

0,807

0,715

0,628

0,550

0,484

0,6

0,889

0,778

0,672

0,573

0,484

0,403

 

2.2.5. Если продольные балки испытывают растяжение (сжатие) от общего изгиба корпуса судна, предельный изгибающий момент
и предельная перерезывающая сила
для этих балок определяется по формулам:
 
,                                             (84)
 

     

,                                             (85)
 
где
и
- предельные изгибающие моменты и перерезывающие силы для балки без учёта общего изгиба, кН·м [тс м], кН [тс]
 
,                                                    (86)
 
- максимальные изгибающие  напряжения от общего изгиба корпуса, действующие в присоединенном пояске балки, Н/мм
 [кгс/см
]
 

2.3. Расчёт предельной прочности однопролетных балок

 

2.3.1. Предельная сосредоточенная нагрузка
, кН [тс] или интенсивность
, кН/м [тс/м]  предельной распределенной нагрузки определяются по формулам
 
                                               (87)
 

     

                                               (88)
 

при образовании пластического шарнира вращения

 

                                               (89)
 

     

                                               (90)
 

при образовании пластического шарнира скольжения,

 

где
и
- коэффициенты, определяемые по табл.22 в зависимости от вида внешней нагрузки на балку и защемления концов.
 

Таблица 22

     

Коэффициенты
и
для определения предельной нагрузки однопролетных балок
 

Схема закрепления концов балки

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Схема загрузки балки

 
 
 
 

 

 
 
 
 
 
 
 
 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

1.

 
 
 
при
 
 
при
 
 

2

 
 
при
 

2

при
 
 
при
 

1

2.

 
 

1

 

1

 

1

 
 

3.

 
 

или

 
 

или

 
 

или

 

1

 

или

 
при
 

1

при
 

 

 
при
 
 

4.

 
 
 
 
 
 
 
 
 

5.

 
 
 
 
 
 
 
 
 

6.

 
 
 
 
 
 
 
 
 

7.

 
 
 
 
 

 

 

 

 

8.

 
 
 
 
 
 
 
 
 

9.

 
 
 
 
 
 
 
 
 

10.

 
 
 
 
 
 
 
 
 

11.

 
 
 
 
 
 
 
 
 

12.

 
 
 
 
 
 
 
 

 

13.

 
 
 
 
 
 
 
 

 

 

 

 

 

 

В качестве предельной нагрузки на балку принимается меньшая из нагрузок
или
.
 

2.4. Расчёт предельной прочности перекрытий на действие распределенной нагрузки

 

2.4.1. Судовые перекрытия следует рассматривать как плоские стержневые системы, состоящие из пересекающихся балок двух направлений, перпендикулярных друг другу и опертых на жесткий контур. Закрепление балок на контуре принято как жестко-защемленное или свободно-опертое. Жесткое защемление принимается в тех случаях, когда смежная конструкция имеет такой же или больший пластический момент сопротивления, как и у рассматриваемой балки, в противном случае балка считается свободно-опертой. Балки перекрытия в общем случае могут иметь различные пластические моменты сопротивления, различную длину и располагается несимметрично относительно контура перекрытия. При выводе расчётных формул рассмотрены перекрытия, состоящие из "холостых" продольных или поперечных балок (бимсы, шпангоуты, продольные балки, стойки переборок), рамных поперечных балок (рамные шпангоуты, рамные бимсы, консольные бимсы, рамные стойки переборок, флоры) и перекрестных связей (карлингсы, стрингеры, вертикальный киль, шельфы переборок).

 

Внешняя нагрузка на перекрытие принята равномерно распределенной, независимо от действительного характера нагрузки (по треугольнику, по трапеции), так как такая замена незначительно сказывается на величине предельной нагрузки, выдерживаемой перекрытием (ошибка в величине предельной нагрузки составляет не более 3%).

 

2.4.2. Точный расчёт предельной нагрузки для конкретного перекрытия является сложной и трудоёмкой задачей. Формулы, таблицы и зависимости для такого расчёта приведены в работах, указанных в справочном приложении 7 п.1 и основаны на использовании статического, кинематического или комбинированного методов.

 

В РД даны приближенные методы расчёта, при использовании которых в некоторых случаях не полностью используется предельная прочность перекрытия, что для расчётов при проведении аварийно-спасательных и судоподъёмных операций вполне допустимо.

 

2.4.3. Обозначения, принятые в разделе 2.4:

 

- длина перекрытия, м;
 

                

- ширина перекрытия, м;
 

                

- шпация, м;
 

                

- расстояние между продольными балками, м;
 

           

,
,
,
,
,
- продольные изгибающие моменты и перерезывающие силы для "холостых" балок в пролете, на левой опоре, на правой опоре, кН·м, кН [тс·м, тс];
 

           

,
,
,
,
,
- предельные изгибающие моменты и перерезывающие силы перекрестной связи в пролете, на левой опоре, на правой опоре, кН·м, кН [тс·м, тс];
 

           

,
,
,
,
,
- предельные изгибающие моменты и перерезывающие силы рамной балки в пролете, на левой опоре, на правой опоре, кН·м, кН [тс·м, тс].
 

Остальные обозначения показаны на рисунках или определены в тексте.

 

Предельные моменты на опорах равны нулю при свободно-опертых концах балок.

 

Предельные моменты на опорах равны предельному моменту в пролетах при жестко заделанных концах балок.

 

Предельные перерезывающие силы в пролетах и на опорах равны при любом закреплении концов балки.

 

2.4.4. Перекрытие, состоящее из большого количества (более 4) "холостых" поперечных балок и одной перекрестной продольной связи, расположенной несимметрично относительно кромок перекрытия. Закрепление концов "холостых" балок и перекрестной связи одинаковое или различное на концах балки (жестко-защемленное или свободно-опертое).

 

Схема перекрытия указана на рис.10.

 

Рис.10

 

Предельная нагрузка перекрытия -
(кПа/м
[тс/м
]) определяется, как минимальная, из получаемых по формулам:
 
        (91)
 

     

 

      (92)
 

     

   (93)
 

     

    (94)
 
(
определяется последовательными приближениями, начиная с
с последующей подстановкой
в формулу 92)
 
,                    (95)
 

     

                  (96)
 
(определяется последовательными приближениями, начиная с
с последующими подстановками
в формулу 94)
 
,                       (97)
 
                      (98)
 
при  
 и если
 
,
 
то
следует определить по формуле:
 
,                       (99)
 
если  
,  то
 
                              (100)
 

2.4.5. Перекрытие, состоящее из большого количества (более 4) продольных "холостых" балок и нескольких рамных поперечных балок. Закрепление концов всех "холостых" балок на контуре и на рамных балках одинаковое. Закрепление концов всех рамных балок на контуре произвольное (жестко-защемленное или свободно-опертое) и может отличаться у разных бимсов.

Схема перекрытия указана на рис.11.

 

Рис.11

 

 

   Предельная нагрузка перекрытия
, (кПа/м
[тс/м
]) определяется как минимальная из получаемых по формулам:
 
   
,                                             (101)
 

     

   
,                                             (102)
 
 
 ,                                               (103)
 
 
                                                (104)
 
Коэффициенты
и
 принимаются по табл.22, в зависимости от закрепления концов рамной балки. При определении
и
  в качестве
принимается ширина перекрытия
.
 

2.4.6. Перекрытие, состоящее из большого количества поперечных "холостых" балок в 3-5-7 продольных перекрестных связей, расположенных симметрично по ширине перекрытия. Поперечные "холостые" балки принимаются жестко-защемленные и свободно-опертые на любой стороне контура.

 

Схема перекрытия указана на рис.12

 

 

Рис.12

Предельная нагрузка перекрытия
(кПа/м
[тс/м
]) определяется как минимальная из получаемой по формулам:
 
,           (105)
 

     

,              (106)
 
где
- число перекрестных связей по одну сторону от центральной.
 

2.4.7. Перекрытие, состоящее из большого количества поперечных или продольных "холостых" балок, одной продольной перекрестной связи и нескольких поперечных рамных балок. Закрепление балок и перекрестной связи на контуре произвольное. Схемы перекрытия показаны на рис.13.

 
 

Рис.13

Предельная нагрузка для каждого из узлов пересечения рамной балки с перекрестной связью определяется по формулам:

 

  
  или                                  (107)
 

     

,                                        (108)
 

и принимается наименьшее.

В качестве расчётного значения
принимается минимальное по всем узлам.
 
Коэффициенты
и
 определяются по табл.22 в зависимости от закрепления концов связей:
 
для рамных балок
и
 определяются по схеме 1,
 
для перекрестной связи по схеме 1 при одной рамной балке, по схеме 2 или 3 при двух рамных балках, схеме 4 - при трех рамных балках, по схеме 5 - при четырех рамных балках. При пяти и более рамных балках
и
, где
- число рамных балок. При определении коэффициентов
и
 принимается для рамных балок
, для перекрестной связи
.
 

После этого проверяется прочность холостых балок на участках между рамными балками, опорным контуром и перекрестной связью по формулам 87 и 89.

 

В качестве расчётного значения
для перекрытия принимается минимальное.
 

           

2.4.8. Для перекрытий с одной перекрестной связью ее можно не учитывать, если:

 

 
,  и                                                (109)
 
,                                                        (110)
 
                                                      (111)
 
                                                       (112)
 

2.4.9. Перекрытия, состоящие из большого количества поперечных или продольных "холостых" балок, нескольких продольных перекрестных связей (2-5) и нескольких рамных поперечных балок.

 

Для таких перекрытий определяется предельная нагрузка наиболее слабого узла по формулам 107, 108 или по этим же формулам просчитывается ряд узлов и выбирается значение минимальной нагрузки. Расчёт производится в соответствии с указаниями 2.4.7, но коэффициенты
и
для рамных балок выбираются по табл.22 в зависимости от количества узлов (количества перекрестных связей). В дальнейшем проверяется прочность холостых балок на участках между рамными балками, опорным контуром и перекрестными связями по формулам 89, 90.
 

2.4.10. Несущая способность жестких пластин обычно значительно выше несущей способности балок перекрытия. Однако, в некоторых случаях, при тонких или изношенных пластинах обшивки перекрытий они могут разрушаться раньше всего перекрытия.

 

Предельную нагрузку пластин (МПа [кгс/см
]) определяют по формуле:
 
;                                                      (113)
 
где
- толщина пластины с учётом износа, см;
 

          

       
- короткая сторона пластины, см;
 

          

       
- длинная сторона пластины, см.
 

2.5. Расчёт предельной прочности перекрытий на действие сосредоточенных сил

 

2.5.1. При расчёте перекрытий на действие сосредоточенных сил предполагаем, что сосредоточенная сила приложена к рамной балке в точках ее пересечения с другими рамными балками и что к каждой рамной балке приложено не больше двух сосредоточенных сил. Силы направлены перпендикулярно плоскости перекрытия. Других нагрузок на перекрытие нет.

 

2.5.2. При действии сосредоточенных сил на перекрытие наиболее вероятным вариантом разрушения будет локальное разрушение перекрытия, т.е. разрушение участка перекрытия, к которому приложена сила, ограниченного соседними рамными связями (или опорным контуром).*

 

 

Разрушение может произойти вследствие обрушения всех балок нагруженного участка по контуру, либо обрушения части балок и появления шарниров вращения в остальных балках,

 

2.5.3. На рис.14 представлены различные варианты участков перекрытий и расположения сил.

 

Рис.14

 

2.5.4. Предельная величина силы (кН [тс]), которую может выдержать перекрытие, является суммой предельных сил рамных балок, пересекающихся в точке приложения силы.

 

                                                             (114)
 

Величина сил зависит от закрепления концов рамных балок, от того, поддерживаются ли они холостыми балками или нет, и от того, одна или две силы приложены к балке.

 

Эти силы определяются по формулам:

 

для рамных балок, не поддерживаемых холостыми балками:

 

                                                            (115)
 
                                                            (116)
 

где
и
определяются по табл.21 в зависимости от закрепления концов рамных балок,
 

по пункту 1 - при одной силе и по пункту 3 - при двух силах;

 

для рамных балок, поддерживаемых холостыми балками:

 

                                                          (117)
                                                          (117)
 
                                          (118)
 

при одной силе

 

                                                        (119)
 

     

                                 (120)
 

     

                                (121)
 

 

- при двух силах,

 

где
- реакция холостой балки в точках пересечения c рамными балками, кН [тс];
 
- число холостых балок.
 
В качестве расчётного значения силы
принимается наименьшая.
 
Для балок длиной
величины
,
,
,
,
,
,
заменяются на величины
,
,
,
,
,
,
.
 
2.5.5. Реакция
(кН [тс]) определяется по формулам:
 
,                                                               (122)
 

     

,                                                               (123)
 
где
,
определяются для холостых балок для длины
или
по табл.21 в зависимости от закрепления концов балок; по пункту 1 - при одной силе и по пункту 3 - при двух силах.
 

2.6. Проверка прочности обшивки корпуса при действии подъёмных стропов

2.6.1. При облегании корпуса судна стропов* рекомендуется проверять прочность обшивки в скуловой части на давление стропа.

 

При применении двойного стропа (состоящего из двух канатов), рис.15, нормальные напряжения, Н/мм
, [кгс/см
], в обшивке скуловой части определяются по формулам.
 

К расчёту прочности обшивки на давление стропов

а) при поперечной системе набора

 

 

б) при продольной системе набора

 

Рис.15

 

Если обшивка не подкреплена продольными ребрами (при поперечной системе набора)

 

;                                                          (124)
 
 

если обшивка подкреплена продольными ребрами жесткости (при продольной системе набора)

                                                          (125)
 
,
 
где
- усилие в стропе, кН [тс];
 

                

- толщина обшивки, см;
 
,
                                                   (126)  
 
- коэффициент Пуассона, для стали при
 
,
                                                        (127)
 
,
                                                  (128)
 
       
     - радиус закругления скулы, см;
 

                    

       
- момент инерции ребра жесткости с учётом присоединенного пояска, см
 

                   

       
- расстояние между ребрами жесткости, см
 

                    

       
- наибольшая из величин, определяемых при данных
или
по формулам:
 
          (129)
 

     

,          (130)
 
где
- расстояние между центрами тросов двойного стропа, см;
 

          

       
- для обшивки, не подкрепленной продольными ребрами жесткости;
 

           

- для обшивки, подкрепленной ребрами жесткости.
 
Величина
может быть также определена по рис.16, где расчётными являются участки, обозначенные сплошной линией.
 
График зависимости
от
или
 
 

Рис.16

Прочность обшивки в скуловой части обеспечена, если в тех случаях*, когда образование вмятин в обшивке под стропами недопустимо

 

 

        (131)
 

а в случае допустимости вмятин

       (132)
 
При использовании одинарного стропа (состоящего из одного стропа),
и прочность скуловой обшивки проверяется по формулам:
и прочность скуловой обшивки проверяется по формулам:
 

если нет продольных ребер жесткости

 

,
,       (133)
 

если обшивка подкреплена продольными ребрами жесткости

 

,
       (134)
 

2.6.2. Если на основании расчёта прочность наружной обшивки при прилегании к ней стропа окажется недостаточной, то под строп следует установить полотенце-подкладку, рис.17, и произвести совместный расчёт прочности наружной обшивки в прокладки.

 

Схема установки полотенца-подкладки

 

Рис.17

Размеры полотенца-подкладки устанавливаются на основания опыта. При отсутствии продольных ребер жесткости сжимающие напряжения определяются по формулам:

 

в наружной обшивке

 

         (135)
 
         
                                                     
 

в прокладке

     
                                                                 
 
                             (136)
 

где

                        

         
, (1/см)                (137)
 
               (138)
 

     

              (139)
 

           

- функции Пузыревского Н.П., приведены в табл.23;
 

          

       
- ширина полотенца-подкладки, см;
 

           

- толщина полотенца-подкладки, см.
 

Таблица 23

     

Функции Пузыревского

 

 

 

 

 

 

 
 
 
 
 

   00

 

1

0

0

0

0,01

1,0000

0,0200

0,0001

0,0000

0,02

1,0000

0,0400

0,0004

0,0000

0,03

1,0000

0,0600

0,0009

0,0000

0,04

1,0000

0,0800

0,0016

0,0000

0,05

1,0000

0,1000

0,0025

0,0001

0,06

1,0000

0,1200

0,0036

0,0002

0,07

1,0000

0,1400

0,0049

0,0003

0,08

1,0000

0,1600

0,0064

0,0004

0,09

1,0000

0,1800

0,0081

0,0005

0,10

1,0000

0,2000

0,0100

0,0006

0,11

1,0000

0,2200

0,0121

0,0008

0,12

1,0000

0,2400

0,0144

0,0012

0,13

0,9999

0,2600

0,0169

0,0014

0,14

0,9999

0,2800

0,0196

0,0018

0,15

0,9999

0,3000

0,0225

0,0022

0,16

0,9999

0,3200

0,0256

0,0028

0,17

0,9999

0,3400

0,0289

0,0032

0,18

0,9998

0,3600

0,0289

0,0039

0,19

0,9998

0,3800

0,0361

0,0046

0,20

0,9997

0,4000

0,0400

0,0054

0,21

0,9997

0,4200

0,0441

0,0062

0,22

0,9996

0,4400

0,0484

0,0071

0,23

0,9995

0,4600

0,0529

0,0081

0,24

0,9995

0,4800

0,0576

0,0092

0,25

0,9993

0,5000

0,0625

0,0104

0,26

0,9992

0,5199

0,0676

0,0117

0,27

0,9991

0,5399

0,0729

0,0131

0,28

0,9990

0,5599

0,0784

0,0147

0,29

0,9988

0,5799

0,0841

0,0163

0,30

0,9987

0,5998

0,0900

0,0180

0,31

0,9985

0,6198

0,0961

0,0198

0,32

0,9983

0,6398

0,1024

0,0218

0,33

0,9980

0,6597

0,1089

0,0239

0,34

0,9978

0,6797

0,1156

0,0263

0,35

0,9975

0,6996

0,1225

0,0286

0,36

0,9972

0,7196

0,1296

0,0310

0,37

0,9969

0,7396

0,1369

0,0338

0,38

0,9965

0,7594

0,1444

0,0366

0,39

0,9961

0,7794

0,1521

0,0396

0,40

0,9957

0,7993

0,1600

0,0427

0,41

0,9953

0,8192

0,1680

0,0460

0,42

0,9948

0,8392

0,1763

0,0494

0,43

0,9943

0,8590

0,1848

0,0530

0,44

0,9938

0,8789

0,1935

0,0567

0,45

0,9932

0,8988

0,2024

0,0608

0,46

0,9925

0,9187

0,2115

0,0649

0,47

0,9919

0,9384

0,2208

0,0692

0,48

0,9911

0,9582

0,2303

0,0736

0,49

0,9904

0,9781

0,2399

0,0785

0,50

0,9895

0,9979

0,2498

0,0833

0,51

0,9887

1,0177

0,2599

0,0885

0,52

0,9878

1,0375

 

0,2702  

0,0937

0,53

0,9869

1,0572

0,2807

0,0992

0,54

0,9858

1,0769

0,2913

0,1049

0,55

0,9847

1,0967

0,3022

0,1109

0,56

0,9836

1,1164

0,3133

0,1170

0,57

0,9824

1,1360

0,3245

0,1234

0,58

0,9811

1,1556

0,3360

0,1300

0,59

0,9798

1,1752

0,3476

0,1368

0,60

0,9784

1,1949

0,3595

0,1439

0,61

0,9769

1,2144

0,3715

0,1512

0,62

0,9754

1,2339

0,3838

0,1587

0,63

0,9738

1,2534

0,3962

0,1666

0,64

0,9721

1,2728

0,4088

0,1746

0,65

0,9703

1,2923

0,4217

0,1829

0,66

0,9684

1,3117

0,4347

0,1915

0,67

0,9664

1,3310

0,4479

0,2004

0,68

0,9644

1,3503

0,4613

0,2095

0,69

0,9623

1,3696

0,4749

0,2188

0,70

0,9600

1,3888

0,4887

0,2284

0,71

0,9577

1,4079

0,5027

0,2383

0,72

0,9552

1,4271

0,5168

0,2485

0,73

0,9526

1,4462

0,5312

0,2590

0,74

0,9501

1,4652

0,5458

0,2698

0,75

0,9473

1,4842

0,5605

0,2808

0,76

0,9444

1,5031

0,5755

0,2921

0,77

0,9415

1,5220

0,5906

0,3038

0,78

0,9384

1,5408

0,6059

0,3158

0,79

0,9351

1,5595

0,6214

0,3281

0,80

0,9318

1,5782

0,6371

0,3406

0,81

0,9283

1,5968

0,6530

0,3536

0,82

0,9247

1,6154

0,6690

0,3668

0,83

0,9210

1,6337

0,6853

0,3803

0,84

0,9171

1,6522

0,7017

0,3942

0,85

0,9131

1,6704

0,7183

0,4084

0,86

0,9090

1,6887

0,7351

0,4229

0,87

0,9047

1,7068

0,7221

0,4378

0,88

0,9002

1,7248

0,7692

0,4530

0,89

0,8956

1,7428

0,7866

0,4686

0,90

0,8931

1,7607

0,8041

0,4845

0,91

0,8859

1,7785

0,8218

0,5007

0,92

0,8808

1,7961

0,8397

0,5173

0,93

0,8753

1,8137

0,8577

0,5843

0,94

0,8701

1,8311

0,8759

0,5517

0,95

0,8645

1,8484

0,8943

0,5694

0,96

0,8587

1,8657

0,9129

0,5875

0,97

0,8528

1,8829

0,9317

0,6059

0,98

0,8466

1,8998

0,9697

0,6343

0,99

0,8389

1,9071

0,9697

0,6343

1,00

0,8337

1,9335

0,9889

0,6635

1,01

0,8270

1,9500

1,0083

0,6834

1,02

0,8201

1,9665

1,0279

0,7039

1,03

0,8129

1,9828

1,0476

0,7246

1,04

0,8056

1,9990

1,0675

0,7458

1,05

0,7980

2,0151

1,0876

0,7673

1,06

0,7902

2,0309

1,1079

0,7893

1,07

0,7822

2,0466

1,1282

0,8116

1,08

0,7740

2,0622

1,1488

0,8344

1,09

0,7655

2,0776

1,1695

0,8576

1,10

0,7568

2,0929

1,1903

0,8811

1,11

0,7479

2,1079

1,2113

0,9051

1,12

0,7387

2,1226

1,2325

0,9294

1,13

0,7293

2,1374

1,2588

0,9544

1,14

0,7196

2,1519

1,2752

0,9797

1,15

0,7097

2,1662

1,2968

1,0054

1,16

0,6995

2,1803

1,3186

1,0317

1,17

0,6891

2,1942

1,3404

1,0582

1,18

0,6784

2,2079

1,3625

1,0853

1,19

0,6674

2,2213

1,3846

1,1127

1,20

0,6561

2,2346

1,4069

1,1406

1,21

0,6446

2,2476

1,4293

1,1690

1,22

0,6330

2,2612

1,4518

1,1986

1,23

0,6206

2,2729

1,4745

1,2271

1,24

0,6082

2,2852

1,4973

1,2568

1,25

0,5955

2,2971

1,5202

1,2870

1,26

0,5824

2,3090

1,5432

1,3176

1,27

0,5691

2,3204

1,5664

1,3488

1,28

0,5555

2,3318

1,5896

1,3802

1,29

0,5415

2,3427

1,6130

1,4123

1,30

0,5272

2,3534

1,6365

1,4448

1,31

0,5126

2,3638

1,6601

1,4778

1,32

0,4977

2,3740

1,6838

1,5112

1,33

0,4824

2,3837

1,7076

1,5451

1,34

0,4668

2,3932

1,7314

1,5794

1,35

0,4508

2,4024

1,7554

1,6144

1,36

0,4345

2,4113

1,7795

1,6494

1,37

0,4178

2,4197

1,8036

1,6855

1,38

0,4008

2,4279

1,8279

1,7219

1,39

0,3833

2,4358

1,8522

1,7586

1,40

0,3656

2,4433

1,8766

1,7959

1,41

0,3474

2,4504

1,9011

1,8338

1,42

0,3289

2,4572

1,9256

1,8720

1,43

0,3100

2,4635

1,9502

1,9107

1,44

0,2907

2,4667

1,9529

1,9529

1,45

0,2710

2,4751

1,9996

1,9897

1,46

0,2509

2,4804

2,0244

2,0300

1,47

0,2304

2,4852

2,0402

2,0706

1,48

0,2095

2,4896

2,0741

2,1120

1,49

0,1882

2,4935

2,0990 

2,1536

1,50

0,1664

2,4971

2,1239

2,1959

1,51

0,1442

2,5002

2,1489

2,2386

1,52

0,1216

2,5029

2,1740

2,2819

1,53

0,0986

2,5052

2,1990

2,3256

1,54

0,0746

2,5068

2,2241

2,3698

1,55

0,0512

2,5081

2,2491

2,4145

1,56

0,0268

2,5059

2,2742

2,4597

1,57

0,0020

2,5092

2,2943

2,5056

1,58

-0,0233

2,5090

2,3244

2,5518

1,59

-0,0490

2,5083

2,3495

2,5985

1,60

-0,0753

2,5070

2,3745

2,6458

1,61

-0,1019

2,5052

2,3996

2,6934

1,62

-0,1291

2,5029

2,4247

2,7417

1,63

-0,1568

2,5001

2,4497

2,7905

1,64

-0,1849

2,4967

2,4747

2,8397

1,65

-0,2136

2,4927

2,4996

2,8895

1,66

-0,2427

2,4881

2,5245

2,9397

1,67

-0,2724

2,4830

2,5494

2,0904

1,68

-0,З026

2,4772

2,5742

3,0416

1,69

-0,3332

2,4708

2,5989

3,0934

1,70

-0,3644

2,4643

2,6236

3,1451

1,71

-0,3961

2,4563

2,6482

3,1983

1,72

-0,4284

2,4480

2,6727

3,2516

1,73

-0,4612

2,4391

2,6971

3,3053

1,74

-0,4945

2,4296

2,7215

3,3594

1,75

-0,5284

2,4193

2,7457

3,4141

1,76

-0,5628

2,4084

2,7699

3,4692

1,77

-0,5977

2,3968

2,7939

3,5248

1,78

-0,6333

2,3846

2,8178

3,5810

1,79

-0,6694

2,3714

2,8416

3,6376

1,80

-0,7060

2,3577

2,8652

3,6947

1,81

-0,7433

2,3432

2,8887

3,7522

1,82

-0,7811

2,3280

2,9121

3,8102

1,83

-0,8195

2,3120

2,9353

3,8686

1,84

-0,8584

2,2952

2,9583

3,9276

1,85

-0,8980

2,2777

2,9812

3,9871

1,86

-0,9382

2,2593

3,0039

4,0469

1,87

-0,9790

2,2401

3,0264

4,1071

1,88

-1,0203

2,2201

3,0487

4,1679

1,89

-1,0623

2,1993

3,0708

4,2291

1,90

-1,1049

2,1776

3,0927

4,2908

1,91

-1,1481

2,1551

3,1143

4,3529

1,92

-1,1920

2,1317

3,1358

4,4153

1,93

-1,2364

2,1075

3,1570

4,4783

1,94

-1,2815

2,0822

3,1779

4,5416

1,95

-1,3273

2,0562

3,1986

4,6054

1,96

-1,3736

2,0291

3,2190

4,6695

1,97

-1,4207

2,0013

3,2392

4,7341

1,98

-1,4683

1,9723

3,2591

4,7991

1,99

-1,5166

1,9425

3,2786

4,8645

2,00

-1,5656

1,9115

3,2979

4,9301

2,01

-1,6153

1,8798

3,3168

4,9964

2,02

-1,6656

1,8470

3,3355

5,0630

2,03

-1,7165

1,8132

3,3538

5,1298

2,04

-1,7682

1,7783

3,3718

5,1971

2,05

-1,8205

1,7425

3,3893

5,2647

2,06

-1,8734

1,7056

3,4066

5,3326

2,07

-1,9271

1,6675

3,4234

5,4009

2,08

-1,9815

1,6284

3,4399

5,4696

2,09

-2,0365

1,5878

3,4560

5,5380

2,10

-2,0923

1,5470

3,4717

5,6078

2,11

-2,1487

1,5046

3,4870

5,6774

2,12

-2,2058

1,4611

3,5018

5,7473

2,13

-2,2636

1,4163

3,5162

5,8175

2,14

-2,3221

1,3705

3,5301

5,8879

2,15

-2,3814

1,3235

3,5436

5,9587

2,16

-2,4413

1,2752

3,5566

6,0296

2,17

-2,5020

1,2258

3,5691

6,1010

2,18

-2,5633

1,1752

3,5811

6,1724

2,19

-2,6254

1,1232

3,5926

6,2442

2,20

-2,6882

1,0702

3,6036

6,3162

2,21

-2,7518

1,0157

3,6140

6,3883

2,22

-2,8160

1,9601

3,6239

6,4607

2,23

-2,8810

0,9031

3,6332

6,5333

2,24

-2,9466

0,8448

3,6419

6,6060

2,25

-3,0131

0,7852

3,6501

6,6790

2,26

-3,0802

0,7242

3,6576

6,7520

2,27

-3,1481

0,6620

3,6645

6,8252

2,28

-3,2167

0,5984

3,6709

6,8986

2,29

-3,2861

0,5333

3,6765

6,8721

2,30

-3,3562

0,4669

3,6815

7,0457

2,31

-3,4270

0,3991

3,6859

7,1197

2,32

-3,4986

0,3297

3,6895

7,1931

2,33

-3,5708

0,2591

3,6924

7,2669

2,34

-3,6439

0,1870

3,6946

7,3408

2,35

-3,7177

0,1134

3,6962

7,4146

2,36

-3,7922

0,0382

3,6969

7,4886

2,37

-3,8675

-0,0383

3,6970

7,5625

2,38

-3,9435

-0,1165

3,6961

7,6365

2,39

-4,0202

-0,1961

3,6946

7,7103

2,40

-4,0976

-0,2772

3,6922

7,7842

2,41

-4,1759

-0,3599

3,6891

7,8581

2,42

-4,2548

-0,4442

3,6850

7,9318

2,43

-4,3345

-0,5302

3,6802

8,0054

2,44

-4,4150

-0,6177

3,6745

8,0791

2,45

-4,4961

-0,7068

3,6678

8,1524

2,46

-4,5780

-0,7975

3,6603

8,2257

2,47

-4,6606

-0,8899

3,6518

8,2989

2,48

-4,7439

-0,9840

3,6425

8,3718

2,49

-4,8280

-1,0797

3,6321

8,4445

2,50

-4,9128

-1,1770

3,6209

8,5170

2,51

-4,9984

-1,2762

3,6086

8,5894

2,52

-5,0846

-1,3770

3,5953

8,6614

2,53

-5,1716

-1,4796

3,5811

8,7332

2,54

-5,2593

-1,5839

3,5658

8,8047

2,55

-5,3477

-1,6900

3,5494

8,8758

2,56

-5,4368

-1,7978

3,5320

8,9466

2,57

-5,5266

-1,9075

3,5134

9,0171

2,58

-5,6172

-2,0189

3,4938

9,0871

2,59

-5,7084

-2,1322

3,4730

9,1568

2,60

-5,8003

-2,2472

3,4511

9,2260

2,61

-5,8929

-2,3641

3,4281

9,2949

2,62

-5,9862

-2,4830

3,4038

9,3632

2,63

-6,0802

-2,6036

3,3784

9,4310

2,64

-6,1748

-2,7261

3,3518

9,4983

2,65

-6,2701

-2,8506

3,3239

9,5650

2,66

-6,3661

-2,9769

3,2947

9,6311

2,67

-6,4628

-3,1053

3,2644

9,6969

2,68

-6,5600

-3,2354

3,2326

9,7618

2,69

-6,6580

-3,3678

3,2654

9,8262

2,70

-6,7565

-3,5018

3,1653

9,8898

2,71

-6,8558

-3,6379

3,1296

9,9527

2,72

-6,9556

-3,7761

3,0925

10,015

2,73

-7,0560

-3,9161

3,0541

10,076

2,74

-7,1571

-4,0583

3,0142

10,137

2,75

-7,2588

-4,2024

2,9729

10,197

2,76

-7,3611

-4,3486

2,9301

10,256

2,77

-7,4639

-4,4968

2,8859

10,314

2,78

-7,5673

-4,6472

2,8402

10,371

2,79

-7,5714

-4,7996

2,7929

10,428

2,80

-7,7759

-4,9540

2,7442

10,483

2,81

-7,8810

-5,1106

2,6939

10,538

2,82

-7,9866

-5,2693

2,6420

10,591

2,83

-8,0929

-5,4301

2,5885

10,643

2,84

-8,1995

-5,5930

2,5334

10,694

2,85

-8,3076

-5,7580

2,4766

10,745

2,86

-8,4144

-5,9253

2,4182

10,793

2,87

-8,5225

-6,0946

2,3581

10,841

2,88

-8,6312

-6,2662

2,2963

10,888

2,89

-8,7404

-6,4399

2,2328

10,933

2,90

-8,8471

-6,6158

2,1675

10,977

2,91

-8,9598

-6,7938

2,1005

11,020

2,92

-9,0703

-6,9743

2,0316

11,061

2,93

-9,1811

-7,1567

1,9609

11,101

2,94

-9,2923

-7,3414

1,8885

11,140

2,95

-9,4039

-7,5284

1,8841

11,177

2,96

-9,5158

-7,7176

1,7379

11,212

2,97

-9,6281

-7,9090

1,6597

11,246

2,98

-9,7407

-8,1027

1,5797

11,279

2,99

-9,8536

-8,2986

1,4977

11,309

3,00

-9,9669

-8,4969

1,4137

11,338

 

2.7. Проверка прочности бортового набора на давление судоподъёмных понтонов

 

2.7.1. Судоподъёмные понтоны, остропленные в обхват корпуса судна, при продувке кроме подъёмной силы создают и значительное давление на борта поднимаемого или аварийного судна. Величина этого давления зависит от величины подъёмной силы и крена и дифферента судна и понтонов. В процессе всплытия крен и дифферент судна и понтонов и степень продувки понтонов могут произвольно изменяться, что приводит к значительному изменению создаваемых понтонами усилий. Это необходимо учитывать при определении возможного фактического давления понтона на борт.

 

2.7.2. При проверке прочности борта давление цилиндрического понтона принимается распределенным по линии касания понтона с обшивкой борта в направлении от продольной оси понтона.

 

Величину давления понтона на борт при заданных подъёмной силе, крене и дифференте судна и понтона рекомендуется определять графически по правилу параллелограмма сил, рис.18.

 

Рис.18

 

2.7.3. Если понтон располагается между поперечными переборками и палубами, то давление понтона
, кН [тс] воспринимается шпангоутами в виде сосредоточенных сил
 
,                                                                 (140)
 
где
- число шпангоутов, воспринимающих давление понтона.
 

2.7.4. Проверку прочности борта, рассматривая его как перекрытие, рекомендуется производить по методу предельных нагрузок в соответствии с указаниями раздела 2.4.

 

2.8. Проверка прочности корпуса судна в районе прилегания подстропных подушек

 

2.8.1. Наиболее характерным случаем является установка подстропной подушки на угол, образуемый палубой и бортом, например, при выкренивании судна. Взаимодействие корпуса судна с подстропной подушкой в этом случае сводится к двум реакциям
и
, см. рис.19а, распределенным вдоль кромок палубы и борта. Как правило, обе эти реакции вызывают сжатие палубы и борта, поэтому проверка прочности обеих конструкций выполняется аналогично.
 

К расчёту подстропных подушек и местной прочности

 

Рис.19

2.8.2. Проверка прочности ширстрека. Максимальные сжимающие напряжения
, Н/мм
[кгс/см
], в месте ширстрека, расположенного непосредственно под подушкой, определяются зависимостью
 
                                                      (141)
 
                                                 
 
где
- максимальная интенсивность давления подушки на борт, кН/м [тс/м]
 
                                                 (142)
 

для одинарной подушки (с одним стропом), рис.19б

 

                                              (143)
 

для двойной подушки (с двумя стропами), рис.19в

 

- приведенная толщина борта, см;
 

           

                                                  (144)
 
- толщина ширстрека, см;
 

          

       
- площадь сечения шпангоута;
 

          

       
- число шпангоутов на длине подушки;
 

          

       
- длина подушки, см.
 
Вследствие взаимодействия нагруженных шпаций с соседними ненагруженными сжимающие напряжения в наружной обшивке убывают с удалением от верхней палубы. Если принять реакцию равномерно распределенной по длине подушки
, см. рис.19г, то затухание сжимающих напряжений
 
                                                      (145)
 

,
 
где
- отстояние расчётного сечения oт палубы, см. рис.19г.
 

Критические напряжения листов определяются по формулам:

 

при поперечной системе набора, когда имеются только шпангоуты:

 

                                                     (146)
 
 

при продольной системе набора при наличии продольных ребер жесткости

 

                                                     (147)
 
,
 
где
и
- расстояние между шпангоутами или продольными ребрами жесткости, см.
 

Условия прочности ширстрека

 

 

     

                                                          (148)
 
Если условия (147) не соблюдаются, необходимо выполнить редуцирование, определяя
по формулам
 

при поперечной системе набора

 

                                         (149)
 

при продольной системе набора

 

                           (150)
 
После чего вновь определить
и проверить условия прочности (148).
 

2.8.3. Если прочность ширстрека достаточна, следует проверить устойчивость шпангоута. Независимо от конструкции закрепления концов шпангоута критическая нагрузка, кН [тс], для него с ошибкой в безопасную сторону определяется по формуле

 

,                            (151)
 
где
- момент инерции профиля шпангоута с учётом присоединенного пояска обшивки, см
;
 

           

- модуль Юнга, H/мм
[кгс/см
];
 

          

       
- длина пролета шпангоута между палубами, см.
 

Устойчивость шпангоута будет обеспечена при условии

 

 

При наличии у шпангоута начальной погиби, рис.20, необходимо дополнительно проверить его прочность от сжимающей нагрузки.

 

Рис.20

 

Изгибающий момент, кН·м [тс·м], для наиболее характерного случая закрепления концов шпангоута (свободная опора при
=0 и жесткая заделка при
) приближенно определяется по формуле
 
,                                                   (152)
 

где
 
- стрелка начальной погиби шпангоута, м;
 

           

- длина подстропной подушки, см.
 
С учётом затухания сжимающих усилий с ростом
формула 152 принимает вид
 
,                                                   (153)
 
где  
 
                                      (154)
 
Значения
представлены на рис.21.
 

Графики для определения изгибающих моментов в шпангоутах

 

Рис.21

Суммарные напряжения, H/мм
[кгс/см
], от изгиба и сжатия шпангоута определяются по формулам:
 
                                                        (155)
 

     

                                                        (156)
 
 
                                                   (157)
 
,
 
где
- момент сопротивления профиля шпангоута с учётом площади присоединенного пояска, см
.
 

Прочность шпангоута обеспечена, если

 

 
В качестве расчётного сечения следует выбирать сечение, отвечающее максимуму
или несколько ближе к верхней палубе.
 

2.9. Расчёт судоподъёмных проушин и обухов

 

2.9.1. Расчёт прочности судоподъёмных проушин, рис.22, включает проверку штыря, щек, накладного листа, сварных, болтовых или заклепочных соединений и местной прочности судовых конструкций, на которых проушины установлены.

 

К расчёту прочности судоподъёмной проушины

 

Рис.22

2.9.2. Диаметр штыря проушины в миллиметрах определяется из условия прочности на изгиб и срез по формулам:

 

                                                         (158)
 
 

     

                                                        (159)
 
*
 
где
и
- соответственно допускаемые нормально касательные напряжения, H/мм
[кгс/см
];
 

           

- расчётная длина штыря, мм;
 

          

       
- сосредоточенная нагрузка на штырь, равная усилию в стропе, кН [тс].
 
Из двух значений
выбирается наибольшее.
 

2.9.3. Толщина в миллиметрах щек проушины в районе выреза под штырь определяется из условия прочности на разрыв в опасном сечении и смятия по поверхности прилегания штыря к подушке по формулам:

 

     
                                                  
 
,                                    (160)
 

    

 

 

,                                            (161)
 
где
- коэффициент, учитывающий возможную неравномерность распределения усилия
между обеими щеками проушины;
 

          

       
- радиус выреза под штырь, мм;
 

           

- радиус закругления щеки проушины, принимаемый по конструктивным соображениям, мм;
 

           

- допускаемые напряжения на смятие, Н/мм
[кгс/см
].
 
2.9.4. Толщина
и длина
щеки проушины в мм принимается из конструктивных соображений, после чего прочность щеки в этом районе проверяется по формуле
 
 
.                                          (162)
 
Сварной шов, соединяющий щеку с накладным листом, должен быть равнопрочен самой щеке в этом районе. В случае приварки щеки односторонним угловым швом длина шва
в миллиметрах определяется по формуле
 
 
,                                         (163)
 
где
- калибр сварного шва, мм;
 
=80 Н/мм
[800 кгс/см
] - допускаемые напряжения на срез для сварных швов.
 
2.9.5. Толщина накладного листа
в мм определяется из условия прочности на срез вдоль щеки по формуле
 
 
.                                               (164)
 
2.9.6. Если накладной лист приваривается к наружной обшивке по периметру, то длина периметра накладного листа
в мм определяется из условия прочности сварного шва с учётом электрозаклепок и прочности наружное обшивки по формулам:
 
 
,                                            (165)
 
 
,                                              (166)
 
где
- калибр сварного шва, соединяющего накладной лист с наружной обшивкой, мм;
 

          

       
- толщина наружной обшивки, мм;
 

          

=0,8-0,9 - коэффициент, учитывающий уменьшение толщины обшивки от возможных подрезов при сварке.
 
Из двух значений
выбирается наибольшее.
 

2.9.7. Если накладной лист крепится к наружной обшивке на болтах, то количество и диаметр болтов в мм определяются из условий прочности болтового соединения по формулам:

 

на срез болтов

 

 
,                                        (167)
 

на смятие накладного листа по поверхности контакта с болтами

 

 
,                                       (168)
 

на смятие наружной обшивки по поверхности контакта с болтами

 

 
,                                       (169)
 

на растяжение болтов

 

 
,                                      (170)
 
где
- количество болтов;
 

          

       
- диаметр болта, мм;
 

           

- угол между направлением натяжения стропа и плоскостью наружной обшивки, град.
 

2.9.8. При установке проушины на наружной обшивке против жесткой опоры, например, против поперечной переборки или рамного шпангоута, рекомендуется проверить прочность приварки переборки или шпангоута к наружной обшивке и прочность полотнища переборки или стенки шпангоута в районе приварки к обшивке по формулам:

 

 
,                                          (171)
 
 
,                                         (172)
 
где
- калибр шва приварки переборки или шпангоута к наружной обшивке, мм;
 

           

- длина накладного листа, мм;
 

          

       
- толщина переборки, мм.
 
2.9.9. Если проушина устанавливается на наружной обшивке против шпангоута или сила
действует в плоскости шпангоута, то прочность шпангоута проверяется с учётом продольного сжатия и поперечного изгиба по формуле
 
 
,                                        (173)*
 
где
- площадь сечения шпангоута с присоединенными пояском обшивки, см
;
 
- момент сопротивления шпангоута с присоединенным пояском обшивки, см
;
 
- максимальный изгибающий момент от силы
, кН·м [тс·м].
 

Шпангоут рассматривается как однопролетная балка со свободно опертыми концами, если пролет находится между палубами, и с одним жестко заделанным концом и одним свободно опертым, если пролет расположен между палубой и днищем.

 

Если остаточные деформации не допускаются, расчёт выполняется по допускаемым напряжениям, в остальных случаях расчёт рекомендуется выполнять по предельным нагрузкам.

2.10. Проверка прочности надстройки при снятии судна с мели

 

2.10.1. При снятии с мели к судну прикладываются тяговые усилия буксиров либо других средств.

 

На аварийном судне, обычно не приспособленном для буксировки, буксирные тросы и браги крепят за кнехты, комингсы трюмов и другие прочные конструкции корпуса (надстройки, рубка, бак, ют).

 

Если комингсы грузовых трюмов, бак, ют имеют достаточную прочность для крепления браги, то прочность надстроек и рубок не всегда достаточна для крепления за них буксирных тросов или браги.

 

При заводке браги вокруг надстройки или рубки следует учитывать, что хотя вся надстройка обычно имеет достаточную прочность, чтобы не быть сорванной, она может быть перерезана, особенно по углам от приложенных усилий браги. На углах надстройки или рубки, имеющих малый радиус закругления, возможно прорезание конструкции брагой.

 

Для предохранения надстройки от прорезания брагой под нее устанавливают специальные деревянные подушки.

 

2.10.2. Проверка прочности обшивки переборок надстройки (рубки) проверяется в соответствии с подразделом 2.6.

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

 

Справочное

 

      

     

ПРИБЛИЖЕННОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАССЫ СУДНА ПОРОЖНЕМ И АБСЦИССЫ ЕГО ЦЕНТРА ТЯЖЕСТИ

1. Условные обозначения

 

1.1. В приложении приняты следующие обозначения:

 

- масса оборудованного корпуса, включая массу главных генераторов и относящегося к ним оборудования, а также систем и обслуживающих их механизмов, т;
 
- масса стали в составе корпуса, т;
 
- масса оборудования, т;
 
- масса стали основного корпуса, т;
 
- масса стали надстроек, т;
 
- масса стали основного блока рубок, т;
 
- масса бульба, т;
 
- увеличение массы судна при поперечном наборе, т;
 
- увеличение массы при наличии двойных бортов, т;
 
- увеличение массы корпуса при ледовых подкреплениях, т;
 
- масса машинной установки, т;
 
- масса порожнего судна, т.
 

2. Масса судна порожнем

 

2.1. Масса судна порожнем -
состоит из массы стального корпуса -
, массы оборудования
и массы машинной установка
 
.                                           (1)
 

Определение массы стального корпуса, оборудования корпуса и машинной установки производится по эмпирическим формулам и графикам, приведенным ниже.

 

2.2. Масса стали в составе корпуса:

 

.                                            (2)
 

Масса стали основного корпуса:

 

,                             (3)
 

где

.                                           (4)
 

Приведенная высота борта:

 

,                                                (5)
 
где
и
- ординаты седловатости на носовом и кормовом перпендикулярах;
 
,                                        (6)
 
=0,25 при незначительном развале шпангоутов,
 
=0,50 при значительном их развале.
 

Коэффициент массы определяется по формуле

 

                                   (7)
 

или по графикам рис.1 в зависимости от типа и длины судна.

 

Рис.1

Поправочные коэффициенты
задаются следующими формулами:
 
,
 

     

,                                             (8)
 

     

,
 
,
 
,
 
,
 
где
- число палуб.
 

Если судно имеет бульб, то его вес определяется по формуле:

 

от
.                                            (9)
 
Наличие мачт и грузовых колонн учитывается в зависимости от дедвейта судна по графику рис.2. Топливные танки в машинном отделении и диптанки в пределах грузового пространства увеличивают массу основного корпуса
в соответствии с табл.1.
 

Зависимость массы мачт и колонн от дедвейта судна

     

 

Рис.2

     

     

Таблица 1

 

 

 

 

Дедвейт судна, т

Ёмкость танков, м
 

Maсca конструкций, т

5000

1000

50

10000

2000

70

15000

3000

90

 

При поперечной системе набора масса основного корпуса
увеличивается на величину
 
.                                              (10)
 

При наличии двойных бортов на величину

 

.                                                (11)
 

Наличие ледовых подкреплений увеличивает массу основного корпуса на величину:

 

,                                                    (12)
 
где
- коэффициент, определяемый из табл.2 в зависимости от категории ледовых подкреплений.
 

Таблица 2

 

 

 

Категория ледовых подкреплений

Коэффициент
 

Л 3

0,04

Л 2

0,06

Л 1

0,08

У Л

0,10

У Л А

0,14

 

Масса стали надстроек определяется по формуле

 

,                                                      (13)
 
где
- число (ярусов).
 
Масса каждой надстройки определяется в зависимости от ее объёма
по формуле
 
.                                              (14)
 
Относительная масса
рассчитывается в зависимости от длины судна
и высоты надстройки
по рис.3 и 4 для бака и юта соответственно.
 
Относительная масса стали для бака
 
 

 

 

 

80 м
80 м
 
120 м
120 м
 
160 м
160 м
 
100 м
100 м
 
140 м
140 м
 
180 м
180 м
 

 

Рис.3

 

Относительная масса юта
 
 

 

 

 

80 м
80 м
 
120 м
120 м
 
160 м
160 м
 
100 м
100 м
 
140 м
140 м
 
180 м
180 м
 

 

 

Рис.4

Масса основного блока рубок высотой 2,6 м вычисляется по формуле

 

,                                            (15)
 
где
- общий внутренний объём рубок;
 

               

=60 кг/м
- при расположении первого яруса рубок на верхней непрерывной палубе основного корпуса;
 

               

=58 кг/м
при размещении рубок над надстройками.
 
2.3. Масса оборудования
рассчитывается по формуле:
 
,                                         (16)
 

где

,                                                 (17)
 
,
- длина и высота надстроек;
 
- определяется по рис.5 для двухпалубных судов, в случае большего (меньшего) числа палуб следует увеличить (уменьшить)
на (7-10)%.
 
Зависимость измерителя веса оборудования от кубического модуля
двухпалубных судов
 
 
I - зона судов с умеренным раскрытием палубы:
 
II - зона судов с большим раскрытием палубы:
 

Рис.5

2.4. Масса машинной установки определяется по формуле

 

,                                            (18)
 
где
- мощность машинной установки в л.с.,
 
- удельная масса машинной установки, принимается по табл.3.
 

Таблица 3

 

 

 

 

 

Номинальная

мощность, л.с.

Дизельные установки

Паротурбинные установки, кг/л.с

 

 

малооборотные с непосредственной передачей на винт, кг/л.с.

среднеоборотные с понижающей передачей, кг/л.с.

 

 

4000

73

55

-

6000

68

51

-

8000

65

49

-

10000

63

47

46

12000

61

46

45

14000

58

45

44

16000

57

44

43

18000

55

43

41

20000

53

42

40

22000

53

41

40

30600

52

41

38

 

При промежуточном расположении машинного отделения массы увеличиваются: для дизельных установок на 3%, для турбинных установок - на 5%.

 

При прочих равных условиях массы двухвальных установок увеличиваются на 10%.

 

3. Определение абсциссы центра тяжести судна

 

Абсцисса центра тяжести судна от миделя определяется по формуле

 

,       (19)*
 
где
,
- абсциссы соответствующих статей нагрузки, взятые от кормового перпендикуляра:
 
при
 
при
,      (20)
 
,     (21)
 
где
- абсцисса носовой переборки машинного отделения, взятая от кормового перпендикуляра;
 

           

- длина машинного отделения.
 

4. Определение веса и центра тяжести судовых устройств

 

При расчёте перерезывающих сил и изгибающих моментов по методу интегральных коэффициентов необходимо знать вес судовых устройств и их центры тяжести.

 

Приближенно они определяются по формулам:

 

рулевое и швартовно-буксирное устройство -
 
- сухогрузные суда,
 
- танкеры и рудовозы,                        (22)
 
 
- на кормовом перпендикуляре;
 
якорное устройство
 

  

   
,                  (23)
 

     

       
     - от кормового перпендикуляра,
 

гребной вал с дедвудом, подшипниками и фундаментами

 

,                (24)
 
где
- диаметр гребного вала, м;
 
- длина гребного вала, м;
 

гребные винты:

 

 

 

диаметр, м

масса, т

2,0

0,75

3,0

2,45

4,0

5,30

5,0

10,00

6,0

16,00

7,0

28,00

8,0

32,00

 

     

     

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Справочное

 

      

ПРОГРАММА "ВОЛНА-82" ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ИЗГИБАЮЩИХ МОМЕНТОВ, ПЕРЕРЕЗЫВАЮЩИХ СИЛ И ПРОГИБОВ НА ТИХОЙ ВОДЕ И ВОЛНЕНИИ

1. АЛГОРИТМ ПРОГРАММЫ

 

1.1. Для проведения всех расчётов вводятся следующие характеристики:

 

,
 
где
- длина судна, м;
 

          

-
, кН/м
[тс/м
];
 

          

       
- коэффициент выступающих частей;
 

           

- высота волны, м;
 

          

       
- длина волны, м;
 

          

       
- осадка носом, м
;
 

          

       
- осадка кормой, м
.
 

Кроме того, задается масштаб Бонжана, для каждого из 21 равноотстоящего шпангоута значениями осадок и соответствующих площадей.

 

Задаются также значения моментов инерции поперечных сечений судна по 21 теоретическому шпангоуту, модуль Юнга и максимальное значение момента инерции.

 

1.2. По заданным нагрузкам на каждый теоретический отсек определяется весовое водоизмещение -
кН [тс] и абсцисса центра тяжести судна
, м
 
,                                                       (1)
 
где
- вес
-го теоретического отсека, кН [тс].
 

1.3. Удифферентовка судна сводится к отысканию ватерлинии, обеспечивающей одновременное выполнение условий:

 
,                                                          (2)
 
где
- объёмное водоизмещение судна, м
;
 

           

- абсцисса центра величины, м.
 
1.4. Вычисляется объём погруженной части по заданным осадкам
, и
, а также соответствующее значение
.
 
Поскольку, удифферентовка судна соответствует переходу
в
, то необходимое на данном этапе расчёта изменение угла дифферента, в радианах, определяется по формуле
 
,                                            (3)
 
где
- продольный метацентрический радиус, м.
 
1.5. Для определения значения
проводится ватерлиния под углом дифферента
=
= 0,000291 рад. Этой ватерлинии соответствует новое положение центра величины
. Очевидно, что
 
,                                               (4)
 
.                                                   (5)
 
1.6. Пусть близким значениям осадки на миделе
и
соответствуют значения объёмного водоизмещения
и
. Предполагая, что площадь ватерлинии
при переходе от
к
, изменяется несущественно, приближенно записывается
 
.                                                  (6)
 
Для очередного приближения к положению равновесия по условию
необходимо от соответствующей
осадки
перейти к соответствующему объёму
осадки
 
.                                                 (7)
 

Если воспользоваться полученным выше выражением для площади ватерлинии, то получим

 

.                                        (8)
 
1.7. Вычисление поправок
и
прекращается, полагая судно удифферентованным при:
 
,                        (9)
 

     

.                   (10)
 

1.8. Объём погруженной части судна и абсцисса центра величины вычисляются по формулам:

 

,                (11)
 

     

.              (12)
 
Осадка на каждом
-м шпангоуте определяется по формуле:
 
.            (13)
 
Погруженная площадь
-го шпангоута
находится линейным интерполированием по значениям масштаба Бонжана.
 
1.9. Удифферентовка судна на трохоидальной волне длиной
и высотой
отличается от описанной выше программы только определением осадки на
-ом шпангоуте, которая учитывает значение ординат трохоиды
.
 

Таким образом осадка запишется следующим образом:

 

.            (14)
 

Ординаты трохоиды на каждом шпангоуте определяются по формуле:

 

,           (15)
 
где
- коэффициент, приведенный в табл.1.
 

Таблица 1

     

Относительные ординаты трохоиды

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Теоретические шпангоуты

10

9; 11

8; 12

7; 13

6; 14

5; 15

4; 16

3; 17

2; 18

1; 19

0; 20

Вершина волны на миделе

-1,00

-0,932

-0,742

-0,470

-0,158

0,154

0,441

0,667

0,854

0,963

1,00

Подошва волны на миделе

1,00

0,963

0,854

0,667

0,441

0,154

-0,158

-0,470

-0,742

-0,932

-1,00

 

1.10. Интенсивность нагрузки, вызывающей общий изгиб корпуса судна, определяется по формуле

 

,                                          (16)
 
где
- интенсивность весовой нагрузки, кН/м [тс/м];
 
- погруженная площадь шпангоута, м
.
 

Перерезывающая сила и изгибающий момент в произвольном сечении:

 

,                                              (17)
 

    

 
Поскольку весовая нагрузка
задается ступенчатой кривой, а
- плавной кривой, то перерезывающая сила определяется по зависимости:
 
,                                       (19)
 

где первый интеграл вычисляется по правилу прямоугольника, а второй - по правилу трапеций.

Учитывая, что перерезывающая сила и изгибающий момент в оконечностях судна должны обращаться в нуль, т.е.:

 

,                                         (20)
 

     

,                                         (21)
 

поправка на незамыкание эпюр распределяется по длине судна по линейному закону.

1.11. Ординаты упругой линии определяются в результате двойного интегрирования уравнения
 

В результате интегрирования получается:

 

,                       (22)
 
где
и
- постоянные интегрирования;
 

          

,
- некоторые средние значения изгибающего момента и момента инерции, вводимые для удобства расчёта.
 
Полагая стрелку прогиба
на концах судна, равной нулю, получаем:
 
,                        (23)
 

где

,                                                (24)
 
.                                                     (25)
 

2. ПРИНЦИП ПОСТРОЕНИЯ И СТРУКТУРА ФОРТРАН-ПРОГРАММЫ "ВОЛНА-82"

2.1. Для систематических расчётов перерезывающих сил, изгибающих моментов и прогибов составлена фортран-программа "Волна-82" для ЭВМ ЕС. Опыт применения аналогичных программ для ЭВМ "Минск" показал, что наиболее целесообразным представляется объединение в одну общую программу удифферентовки судна и определения перерезывающих сил, изгибающих моментов и прогибов как на тихой воде, так и на волнении.

 

Программа производит вычисления в последовательности, изложенной выше и общепринятой при проведении аналогичных расчётов вручную.

 

2.2. Программа "ВОЛНА-82" состоит из головной программы и подпрограммы. Некоторые подпрограммы оформлены как программы-функции.

 

2.3. Программа VOLNA является головной и осуществляет вызов подпрограммы по вводу характеристик судна и масштаба Бонжана. Затем в цикле производится ввод весовой нагрузки и вызов подпрограммы по удифферентовке, определению усилий и прогибов на тихой воде и волнении.

 

Результаты расчёта сводятся в общую таблицу. Ниже приведено описание подпрограмм в порядке обращения к ним по ходу выполнения программы.

 

2.4. Подпрограмма WOLW1 вводит общие характеристики судна и волнения, а также значения моментов инерции поперечных сечений судна.

 

2.5. Подпрограмма WOLBON - предназначена для ввода масштаба Бонжана.

 

Размер матрицы чисел 21x40, т.е. для каждого из 21 теоретических шпангоутов может быть введено 19 пар чисел (
и
). В случае введения меньшего количества пар чисел, остальные места на данном шпангоуте заполняются нулями.
 

2.6. Подпрограмма WOLK - производит ввод данных о составителе исходных данных, либо шифр варианта, а также ввод весовой нагрузки по 20 теоретическим отсекам.

 

2.7. Подпрограмма TABIS предназначена для распечатки шапки исходных данных.

 

Печатаются характеристики программы "Волна-82", наименование судна, а также фамилия составителя задачи по вводу весовой нагрузки.

 

2.8. Подпрограмма TABL - предназначена для распечатки исходных данных по общим характеристикам судна и весовой нагрузке. Печатаются также сумма постатейной нагрузки и расчётное положение ц.т.

 

2.9. Подпрограмма OSТ - производит удифферентовку судна на тихой воде, в результате её работы получаем осадки носом и кормой и массив погруженных площадей шпангоутов.

 

2.10. Подпрограмма WOLW - производит вычисление смоченных площадей шпангоутов на тихой воде, а также вычисляет объёмное водоизмещение и положение центра величины.

 

2.11. Подпрограмма WOLF определяет по масштабу Бонжана погруженную часть
-го шпангоута. В случае, если действующая ватерлиния лежит между значениями площадей, введенных в ЭВМ и описывающих масштаб Бонжана, производится линейная интерполяция. Если действующая ватерлиния будет лежать ниже основной линии, либо выше верхней палубы, то смоченная площадь шпангоута принимается равной нулю или максимальной площади до палубы.
 

2.12. Подпрограмма МN - производит вычисление перерезывающих сил и изгибающих моментов.

 

2.13. Подпрограмма INTEGP - предназначена для интегрирования внешней нагрузки (сил веса на теоретическую шпацию) при вычислении перерезывающих сил. Интегрирование производится по правилу прямоугольника.

 

2.14. Подпрограмма INTEGT - предназначена для интегрирования нагрузки от сил поддержания при вычислении перерезывающих сил, либо интегрирования перерезывающих сил при вычислении изгибающего момента. Подпрограмма производит интегрирование по правилу трапеций.

 

2.15. Подпрограмма АКМ находит максимальное значение изгибающего момента для случаев как положительного массива, так и отрицательного. Если в массиве встречаются как положительные, так и отрицательные значения, находится максимальное значение по абсолютной величине.

 

2.16. Подпрограмма PRG вычисляет значения прогибов по заданным значениям изгибающих моментов и моментов инерции.

 

2.17. Подпрограмма PWW - производит задание профиля трохоидальной волны, удифферентовку и определение усилий и прогибов на вершине в подошве волны.

 

2.18. Подпрограмма OSTPV - производит удифферентовку судна на вершине и подошве волны. В результате выводятся значения погруженных площадей шпангоутов и осадки носом и кормой.

 

2.19. Подпрограмма WOLPV - производит вычисление смоченных площадей шпангоутов, а также вычисляет объёмное водоизмещение и положение центра величины на волнении.

 

2.20. Подпрограмма FFFRT1 - предназначена для распечатки результатов расчёта в табличной форме, где выводятся значения перерезывающих сил, изгибающих моментов и прогибов на каждом теоретическом шпангоуте для случаев нахождения судна на тихой воде, вершине и подошве волны.

 

Распечатываются также для каждого из положений судна осадки носом, кормой и дифферент.

 

3. ПОДГОТОВКА И ВВОД ИСХОДНОЙ ИНФОРМАЦИИ

 

3.1. При вводе исходной информации используется формат F, формат A и оператор NAMELIST.

Оператор NAMELIST предоставляет довольно широкие возможности при перфорации исходных данных.

 

Данные, которые вводятся в ЭВМ с помощью оператора READ(x), должны быть подготовлены в специальном виде (здесь
- имя списка NAMELIST). Первым символом каждой записи должен быть пробел, вторым символом - символ &
, затем следует имя списка NAMELIST с последующим пробелом.
 
Например, если ABC - имя списка NAMELIST, то первая запись должна содержать символы
, затем размещаются данные, разделенные запятыми, а конец данных указывается символами
, затем размещаются данные, разделенные запятыми, а конец данных указывается символами
, затем размещаются данные, разделенные запятыми, а конец данных указывается символами
.
 

Каждое данное готовится в одной из следующих форм:

 

ИМЯ ПЕРЕМЕННОЙ = КОНСТАНТА;

 

ИМЯ ЭЛЕМЕНТА МАССИВА = КОНСТАНТА;

 

ИМЯ МАССИВА = СПИСОК КОНСТАНТ,

 

где КОНСТАНТА - целая вещественная текстовая константа;

СПИСОК КОНСТАНТ - совокупность констант, разделенных запятыми. Количество констант не должно превышать количество элементов в массиве. Если
последовательных констант имеют одно в то же значение, то они могут быть записаны в виде:
 
КОНСТАНТА.
 
Например, запись 3
3.51 идентична записи 3.51, 3.51, 3.51.
 

Ниже описаны правила перфорации массивов исходных данных. Последовательность описания соответствует последовательности записи информации на бланки, перфорации и ввода в ЭВМ.

 

3.2. На первой карте набивается название судна, для которого производится расчёт. Например, на ЭВМ ставится задача для судна "Ленинский комсомол". В этом случае должна быть отперфорирована карта (формат перфорации - 2
А4)
 

ЛЕНИНСКИЙ КОМСОМОЛ

Формат 2
А4 означает, что на карте может быть отперфорировано не более 80 символов.
 

3.3. Массив общих характеристик судна и волнения состоит из 7 чисел и ввод производится по списку NAMELIST следующего вида:

 

 

Перечислим характеристики в порядке их следования:

 

ALR - длина судна расчётная (между перпендикулярами), м;

 

GGА - удельный вес воды, тс/м
;
 

CG - коэффициент выступающих частей;

 

HW - высота расчётной волны, м;

 

LW - длина расчётной волны, м;

 

TN1 - осадка носом по
, м;
;
 
TK1 - осадка кормой по
, м;
.
 

3.4. Ввод массива моментов инерции производится по списку следующего вида:

 

NAMELIST/RR/DMi/RP/DE, DMiMAX
 
Здесь DMi - массив (21 число) значений моментов инерции на каждом теоретическом шпангоуте, м
;
 
DE - модуль Юнга, тс/м
;
 
DMiMAX - максимальное значение массива моментов инерции, м
.
 

3.5. Информация по масштабу Бонжана вводится для каждого теоретического шпангоута (21 группа массивов).

 

На первой перфокарте каждой группы в формате i3 набивается число ватерлиний, для которых снимаются значения площадей, начиная c осадки
=0,0 м.
 
На каждой последующей перфокарте в формате F 6.3 и F 1
.3 заносятся значения осадок и соответствующих им площадей с масштаба Бонжана.
 

Количество осадок и соответствующих им площадей не должно превышать 19.

 

3.6. Исходные данные по весовой нагрузке состоят из отдельных массивов, соответственно числу вариантов загрузки судна.

 

На перфокарте в формате i4 набивается число рассчитываемых вариантов загрузки.

           

Перед каждым массивом весовой нагрузки в формате 2
А4 набивается текстовая информация о варианте нагрузки либо о составителе.
 

Ввод массива весовой нагрузки производится по списку следующего вида

 

NAMELIST/PR/D(21)
 

где Р - массив числа тонн, приходящихся на каждую теоретическую шпацию, тс.

Последними в исходной информации следуют две карты:

 

I
 

II

3.7. Для вызова программы с диска должны быть набиты следующие карты:

 

IIGGGDDJOB ’ЗАКАЗЧИК’, ’ЖУРАВЛЕВ’, MSOLEVEL = (1,1)REGION=250K

 

iijOBIiB DD DSN=LiB2GR, DiSP = SHR, UNIT=SoSo, VOL=SЕR=VALERY

 

II VOLNA PROC

 

II F EXEC PGM=VOLNA

 

II SYSPRiNT DD SYSOUT=A

 

II FTC3F001 DD SYSOUt=A

 

II FT06F001 DD SYSOUT=A

 

II FT14F001 DD OSN=&F14, DISP=(MOD, PASS) UNiT=SYSSQ, SPACe=(TRK(100))

 

II F T01F001 DD DD NAME=IN

 

II PEND

 

II EXEC VOLNA

 

II F, IN DD *

 

I*

 

II

Здесь LiBZGR - имя личной библиотеки на диске VALERY, в которой находится загрузочный модуль,

 

&14 - имя файла последовательного доступа, в котором содержатся исходные данные задачи.

 

Затем следуют все карты, подготовка и последовательность которых была описана ранее.

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Справочное

 

      

ТАБЛИЦЫ ИНТЕГРАЛЬНЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ СИЛ РАСПРЕДЕЛЕННОГО ВЕСА КОРПУСА

1. Интегральные коэффициенты сил веса -
приведены в табл.1 (сухогрузы), в табл.3 (танкеры).
 
2. Интегральные коэффициенты моментов сил веса -
приведены в табл.2 (сухогрузы), в табл.4 (танкеры).
 

Таблица 1

     

Интегральные коэффициенты
сил распределенного веса корпуса (сухогрузы)
 

 

 

 

 

 

 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 

0,00

0,000

0,000

0,000

0,000

0,05

0,040

0,039

0,038

0,037

0,10

0,075

0,074

0,072

0,071

0,15

0,118

0,116

0,114

0,111

0,20

0,166

0,163

0,161

0,156

0,25

0,219

0,263

0,211

0,205

0,30

0,277

0,273

0,266

0,260

0,35

0,338

0,333

0,323

0,316

0,40

0,400

0,395

0,384

0,375

0,45

0,465

0,456

0,445

0,434

0,50

0,528

0,518

0,505

0,492

0,55

0,590

0,580

0,576

0,552

0,60

0,653

0,642

0,627

0,610

0,65

0,712

0,701

0,687

0,670

0,70

0,771

0,760

0,747

0,728

0,75

0,825

0,816

0,804

0,787

0,80

0,876

0,869

0,859

0,845

0,85

0,920

0,915

0,909

0,898

0,90

0,956

0,953

0,951

0,945

0,95

0,983

0,982

0,981

0,980

1,00

1,000

1,000

1,000

0,999

 

     

     

Таблица 2

     

Интегральные коэффициенты
моментов сил распределенного веса корпуса (сухогрузы)
 

 

 

 

 

 

 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 

0,00

0,000

0,0000

0,000

0,000

0,05

0,038

0,038

0,038

0,038

0,10

0,058

0,058

0,058

0,058

0,15

0,078

0,078

0,078

0,078

0,20

0,099

0,099

0,099

0,099

0,25

0,118

0,118

0,118

0,118

0,30

0,139

0,139

0,139

0,139

0,35

0,160

0,160

0,160

0,160

0,40

0,180

0,180

0,180

0,180

0,45

0,202

0,202

0,202

0,202

0,50

0,225

0,225

0,225

0,225

0,55

0,248

0,248

0,248

0,248

0,60

0,272

0,272

0,272

0,272

0,65

0,297

0,297

0,297

0,295

0,70

0,322

0,322

0,320

0,319

0,75

0,350

0,348

0,345

0,343

0,80

0,379

0,376

0,372

0,370

0,85

0,410

0,406

0,400

0,397

0,90

0,443

0,439

0,432

0,427

0,95

0,481

0,476

0,469

0,461

1,00

0,525

0,519

0,510

0,501

 

     

     

Таблица 3

     

Интегральные коэффициенты
сил распределенного веса корпуса (танкеры, рудовозы)
 

 

 

 

 

 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,000

0,000

0,000

0,05

0,038

0,038

0,037

0,10

0,075

0,075

0,072

0,15

0,119

0,116

0,114

0,20

0,170

0,165

0,162

0,25

0,225

0,219

0,215

0,30

0,282

0,275

0,268

0,35

0,340

0,331

0,324

0,40

0,399

0,389

0,381

0,45

0,457

0,446

0,437

0,50

0,517

0,504

0,494

0,55

0,576

0,563

0,551

0,60

0,636

0,620

0,606

0,65

0,695

0,678

0,663

0,70

0,752

0,735

0,720

0,75

0,809

0,792

0,775

0,80

0,862

0,848

0,832

0,85

0,911

0,901

0,889

0,90

0,952

0,946

0,940

0,95

0,981

0,978

0,977

1,00

1,000

1,000

1,000

 

     

     

Таблица 4

     

Интегральные коэффициенты
моментов сил распределенного веса корпуса (танкеры, рудовозы)
 

 

 

 

 

 
=0,700
 
=0,750
 
=0,800
 

0,00

0,000

0,000

0,000

0,05

0,038

0,038

0,038

0,10

0,057

0,057

0,057

0,15

0,077

0,077

0,077

0,20

0,097

0,097

0,097

0,25

0,117

0,117

0,117

0,30

0,138

0,138

0,138

0,55

0,160

0,160

0,160

0,40

0,183

0,183

0,183

0,45

0,205

0,205

0,205

0,50

0,230

0,230

0,230

0,55

0,253

0,253

0,253

0,60

0,277

0,277

0,277

0,65

0,301

0,301

0,301

0,70

0,325

0,325

0,325

0,75

0,353

0,352

0,351

0,80

0,379

0,377

0,375

0,85

0,408

0,403

0,400

0,90

0,439

0,433

0,428

0,95

0,475

0,468

0,460

1,00

0,507

0,509

0,501

 

 

     

    ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Справочное

 

      

ТАБЛИЦЫ ИНТЕГРАЛЬНЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ СИЛ ПОДДЕРЖАНИЯ

1. Интегральные коэффициенты сил поддержания
приведены в табл.1, поправка к ним
в табл.2.
 
2. Интегральные коэффициенты моментов сил поддержания
приведены в табл.3, поправка к ним
в табл.4.
 

Таблица 1

     

Интегральные коэффициенты сил поддержания
 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=0,40
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0035

0,0040

0,0040

0,0060

0,0040

0,10

0,0180

0,0175

0,0210

0,0235

0,0275

0,15

0,0460

0,0450

0,0510

0,0570

0,0630

0,20

0,0915

0,0880

0,0965

0,1030

0,1090

0,25

0,1505

0,1410

0,1515

0,1590

0,1640

0,30

0,2165

0,2060

0,2175

0,2190

0,2240

0,35

0,2905

0,2785

0,2860

0,2840

0,2855

0,40

0,3700

0,3550

0,3550

0,3490

0,3480

0,45

0,4490

0,4325

0,4245

0,4150

0,4090

0,50

0,5305

0,5100

0,4945

0,4815

0,4710

0,55

0,6120

0,5879

0,5625

0,5490

0,5330

0,60

0,6910

0,6660

0,6320

0,6150

0,5950

0,65

0,7650

0,7410

0,7010

0,6820

0,5665

0,70

0,8.....*20

0,8090

0,7685

0,7480

0,7185

0,75

0,8900

0,8725

0,8320

0,8115

0,7800

0,80

0,9340

0,9250

0,.....*895

0,8700

0,8390

0,85

0,9675

0,9630

0,9380

0,9220

0,8940

0,90

0,9890

0,9860

0,9740

0,9610

0,9410

0,95

0,9990

0,9980

0,9955

0,9880

0,9850

1,00

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

 

 

 

Продолжение табл.1

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=0,50
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0035

0,0040

0,0040

0,0055

0,0045

0,10

0,0180

0,0175

0,0210

0,0235

0,0270

0,15

0,0460

0,0450

0,0510

0,0.....*60

0,0620

0,20

0,0890

0,0880

0,0960

0,1020

0,1085

0,25

0,1445

0,1430

0,1525

0,1590

0,1640

0,30

0,2130

0,2080

0,2175

0,2200

0,2225

0,35

0,2885

0,2775

0,2860

0,2850

0,2850

0,40

0,3675

0,3535

0,3550

0,3490

0,3460

0,45

0,4470

0,4310

0,4245

0,4150

0,4080

0,50

0,5280

0,5070

0,4945

0,4815

0,4700

0,55

0,6080

0,5830

0,5630

0,5480

0,5320

0,60

0,6875

0,6610

0,6325

0,6140

0,5940

0,65

0,7615

0,7360

0,7025

0,6810

0,6560

0,70

0,8300

0,8055

0,7685

0,7460

0,7180

0,75

0,8880

0,8690

0,8325

0,8100

0,7790

0,80

0,9350

0,9215

0,8900

0,8690

0,8390

0,85

0,9690

0,9610

0,9385

0,9230

0,8945

0,90

0,9900

0,9860

0,9740

0,9620

0,9430

0,95

0,9990

0,9990

0,9955

0,9885

0,9850

1,00

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

 

 

 

Продолжение табл.1

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=0,60
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0040

0,0040

0,0040

0,0050

0,0050

0,10

0,0190

0,0190

0,0210

0,0230

0,0270

0,15

0,0465

0,0475

0,0510

0,0560

0,0605

0,20

0,0895

0,0910

0,0960

0,1020

0,1080

0,25

0,1435

0,1455

0,1530

0,1570

0,1630

0,30

0,2100

0,2110

0,2165

0,2185

0,2220

0,35

0,2850

0,2810

0,2855

0,2840

0,2840

0,40

0,3645

0,3560

0,3550

0,3490

0,3455

0,45

0,4445

0,4305

0,4240

0,4150

0,4070

0,50

0,5260

0,5070

0,4940

0,4810

0,4695

0,55

0,6060

0,5825

0,5620

0,5470

0,5315

0,60

0,6860

0,6590

0,6320

0,6135

0,5940

0,65

0,7610

0,7320

0,7020

0,6800

0,6560

0,70

0,8300

0,8015

0,7700

0,7450

0,7180

0,75

0,8875

0,8650

0,8340

0,8090

0,7790

0,80

0,9350

0,9185

0,8915

0,8680

0,8390

0,85

0,9690

0,9590

0,9395

0,9235

0,8955

0,90

0,9900

0,9850

0,9740

0,9630

0,9450

0,95

0,9985

0,9980

0,9955

0,9890

0,9850

1,00

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

 

     

     

Продолжение табл.1

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=0,70
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0045

0,0045

0,0040

0,0040

0,0055

0,10

0,0195

0,0210

0,0210

0,0235

0,0265

0,15

0,0480

0,0500

0,0510

0,0550

0,0605

0,20

0,0900

0,0935

0,0965

0,1020

0,1070

0,25

0,1440

0,1490

0,1535

0,1565

0,1610

0,30

0,2100

0,2140

0,2160

0,2180

0,2210

0,35

0,2845

0,2840

0,2850

0,2840

0,2830

0,40

0,3650

0,3585

0,3535

0,3490

0,3450

0,45

0,4445

0,4320

0,4225

0,4145

0,4065

0,50

0,5255

0,5070

0,4920

0,4810

0,4860

0,55

0,6050

0,5815

0,5610

0,5465

0,5310

0,60

0,6850

0,6560

0,6310

0,6125

0,5930

0,65

0,9600

0,7290

0,7010

0,6790

0,6550

0,70

0,8285

0,7980

0,7700

0,7440

0,7175

0,75

0,8865

0,8615

0,8360

0,8080

0,7790

0,80

0,9350

0,9155

0,8930

0,8680

0,8390

0,85

0,9680

0,9565

0,9410

0,9240

0,8960

0,90

0,9880

0,9835

0,9755

0,9640

0,9460

0,95

0,9980

0,9980

0,9950

0,9895

0,9850

1,00

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

 

     

     

Продолжение табл.1

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=0,80
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0050

0,0050

0,0040

0,0050

0,0055

0,10

0,0210

0,0225

0,0220

0,0240

0,0265

0,15

0,0490

0,0525

0,0525

0,0550

0,0600

0,20

0,0920

0,0970

0,0970

0,1020

0,1070

0,25

0,1460

0,1520

0,1535

0,1570

0,1600

0,30

0,2115

0,2170

0,2160

0,2180

0,2210

0,35

0,2860

0,2870

0,2840

0,2840

0,2820

0,40

0,3650

0,3605

0,3530

0,3490

0,3440

0,45

0,4445

0,4330

0,4220

0,4140

0,4060

0,50

0,5250

0,5070

0,4915

0,4805

0,4860

0,55

0,6050

0,5800

0,5610

0,5460

0,5305

0,60

0,6845

0,6530

0,6310

0,6110

0,5925

0,65

0,7580

0,7250

0,7005

0,6780

0,6545

0,70

0,8270

0,7955

0,7690

0,7430

0,7165

0,75

0,8850

0,8595

0,8350

0,8070

0,7790

0,80

0,9330

0,9130

0,8940

0,8685

0,8400

0,85

0,9670

0,9550

0,9420

0,9250

0,8970

0,90

0,9870

0,9825

0,9755

0,9650

0,9470

0,95

0,9975

0,9975

0,9950

0,9900

0,9850

1,00

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

 

     

     

Продолжение табл.1

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=0,90
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0060

0,0060

0,0050

0,0060

0,0060

0,10

0,0220

0,0245

0,0235

0,0240

0,0265

0,15

0,0510

0,0545

0,0550

0,0560

0,0600

0,20

0,0945

0,1000

0,0990

0,1020

0,1070

0,25

0,1490

0,1550

0,1540

0,1570

0,1600

0,30

0,2150

0,2200

0,2155

0,2180

0,2200

0,35

0,2870

0,2880

0,2830

0,2835

0,2810

0,40

0,3650

0,3615

0,3520

0,3490

0,3430

0,45

0,4445

0,4340

0,4210

0,4140

0,4050

0,50

0,5240

0,5070

0,4910

0,4800

0,4670

0,55

0,6040

0,5800

0,5595

0,5460

0,5300

0,60

0,6840

0,6515

0,6300

0,6105

0,5920

0,65

0,7575

0,7240

0,6990

0,7665

0,6540

0,70

0,8250

0,7940

0,7680

0,7420

0,7160

0,75

0,8830

0,8570

0,8340

0,8065

0,7790

0,80

0,9310

0,9130

0,8935

0,8690

0,8410

0,85

0,9655

0,9545

0,9420

0,9250

0,8985

0,90

0,9860

0,9820

0,9755

0,9650

0,9480

0,95

0,9960

0,9965

0,9950

0,9900

0,9850

1,00

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

 

     

     

Продолжение табл.1

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=1,00
 
 
 =0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0070

0,0070

0,0065

0,0065

0,0060

0,10

0,0255

0,0270

0,0250

0,0250

0,0280

0,15

0,0555

0,0580

0,0565

0,0565

0,0610

0,20

0,1010

0,1025

0,1010

0,1020

0,1070

0,25

0,1540

0,1580

0,1540

0,1570

0,1590

0,30

0,2170

0,2200

0,2155

0,2180

0,2190

0,35

0,2890

0,2890

0,2825

0,2830

0,2805

0,40

0,3650

0,3610

0,3510

0,3480

0,3430

0,45

0,4440

0,4340

0,4200

0,4135

0,4050

0,50

0,5230

0,5060

0,4900

0,4800

0,4670

0,55

0,6020

0,5780

0,5590

0,5445

0,5290

0,60

0,6815

0,6510

0,6280

0,6100

0,5920

0,65

0,7550

0,7230

0,6980

0,6750

0,6540

0,70

0,8230

0,7935

0,7665

0,7410

0,7160

0,75

0,8810

0,8570

0,8330

0,8060

0,7790

0,80

0,9280

0,9130

0,8925

0,8690

0,8415

0,85

0,9630

0,9550

0,9420

0,9250

0,8990

0,90

0,9850

0,9820

0,9760

0,9650

0,9490

0,95

0,9960

0,9960

0,9950

0,9900

0,9850

1,00

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

 

     

     

Продолжение табл.1

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=1,10
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0100

0,0100

0,0085

0,0080

0,0080

0,10

0,0290

0,0290

0,0280

0,0260

0,0295

0,15

0,0595

0,0610

0,0590

0,0570

0,0615

0,20

0,1105

0,1050

0,1015

0,1025

0,1065

0,25

0,1580

0,1590

0,1545

0,1570

0,1590

0,30

0,2210

0,2210

0,2150

0,2180

0,2180

0,35

0,2910

0,2880

0,2810

0,2825

0,2800

0,40

0,3650

0,3590

0,3490

0,3480

0,3420

0,45

0,4430

0,4320

0,4180

0,4130

0,4040

0,50

0,5215

0,5045

0,4880

0,4790

0,4660

0,55

0,5995

0,5775

0,5570

0,5440

0,5285

0,60

0,6780

0,6500

0,6270

0,6090

0,5910

0,65

0,7515

0,7220

0,6970

0,6740

0,6540

0,70

0,8200

0,7920

0,7650

0,7400

0,7160

0,75

0,8780

0,8560

0,8310

0,8060

0,7990

0,80

0,9250

0,9120

0,8910

0,8690

0,8420

0,85

0,9610

0,9540

0,9905

0,9250

0,9000

0,90

0,9840

0,9815

0,9740

0,9650

0,9500

0,95

0,9960

0,9950

0,9950

0,9900

0,9850

1,00

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

 

     

     

Продолжение табл.1

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=1,20
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0125

0,0125

0,0100

0,0085

0,0100

0,10

0,0335

0,0320

0,0300

0,0275

0,0300

0,15

0,0640

0,0630

0,0605

0,0580

0,0620

0,20

0,1095

0,1060

0,1030

0,1030

0,1065

0,25

0,1615

0,1600

0,1550

0,1570

0,1585

0,30

0,2240

0,2210

0,2145

0,2180

0,2170

0,35

0,2920

0,2870

0,2790

0,2825

0,2790

0,40

0,3650

0,3570

0,3470

0,3480

0,3410

0,45

0,4425

0,4285

0,4165

0,4125

0,4035

0,50

0,5200

0,5010

0,4865

0,4785

0,4660

0,55

0,5965

0,5745

0,5555

0,5440

0,5275

0,60

0,6730

0,6480

0,6250

0,6080

0,5905

0,65

0,7480

0,7190

0,6950

0,6730

0,6525

0,70

0,8160

0,7900

0,7640

0,7390

0,7150

0,75

0,8750

0,8535

0,8310

0,8050

0,7780

0,80

0,9220

0,9100

0,8900

0,8690

0,8420

0,85

0,9585

0,9525

0,9390

0,9250

0,9010

0,90

0,9830

0,9800

0,9730

0,9650

0,9510

0,95

0,9960

0,9950

0,9940

0,9900

0,9850

1,00

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

 

     

     

Продолжение табл.1

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=1,30
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0150

0,0150

 

0,0125

0,0090

0,0120

0,10

0,0360

0,0350

0,0330

0,0280

0,0320

0,15

0,0690

0,0660

0,0640

0,0590

0,0630

0,20

0,1135

0,1095

0,1065

0,1030

0,1065

0,25

0,1660

0,1610

0,1550

0,1570

0,1580

0,30

0,2270

0,2210

0,2125

0,2180

0,2160

0,35

0,2930

0,2850

0,2760

0,2825

0,2780

0,40

0,3660

0,3530

0,3430

0,3480

0,3400

0,45

0,4420

0,4250

0,4130

0,4120

0,4030

0,50

0,5170

0,4970

0,4835

0,4780

0,4655

0,55

0,5940

0,5686

0,5530

0,5430

0,5275

0,60

0,6690

0,6405

0,6230

0,6070

0,5905

0,65

0,7440

0,7115

0,6930

0,6720

0,6525

0,70

0,8125

0,7835

0,7625

0,7380

0,7145

0,75

0,8715

0,8495

0,8290

0,8030

0,7780

0,80

0,9190

0,9040

0,8825

0,8670

0,8420

0,85

0,9560

0,9485

0,9370

0,9250

0,9015

0,90

0,9810

0,9780

0,9715

0,9650

0,9520

0,95

0,9960

0,9950

0,9930

0,9900

0,9850

1,00

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

 

     

     

Таблица 2

     

Поправка
к интегральным коэффициентам сил поддержания
 

 

 

 

 

 

 

 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,055

0,060

0,070

0,085

0,105

0,10

0,205

0,220

0,245

0,295

0,335

0,20

0,695

0,750

0,835

0,925

1,045

0,25

0,995

1,050

1,135

1,225

1,310

0,30

1,285

1,310

1,400

1,440

1,410

0,35

1,565

1,585

1,585

1,520

1,410

0,40

1,795

1,740

1,650

1,520

1,410

0,45

1,940

1,800

1,650

1,520

1,410

0,50

1,990

1,800

1,650

1,520

1,410

0,55

1,940

1,800

1,650

1,520

1,410

0,60

1,785

1,740

1,650

1,520

1,410

0,65

1,550

1,580

1,580

1,520

1,410

0,70

1,285

1,325

1,395

1,440

1,410

0,75

1,00

1,055

1,130

1,220

1,305

0,80

0,700

0,755

0,825

0,925

1,040

0,85

0,435

0,470

0,515

0,595

0,715

0,90

0,205

0,220

0,250

0,290

0,355

0,95

0,055

0,065

0,070

0,085

0,105

1,00

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

 

     

     

Таблица 3

     

Интегральные коэффициенты моментов сил поддержания
 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=0,40
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,10

0,0360

0,0370

0,0375

0,0345

0,0375

0,15

0,0495

0,0501

0,0510

0,0480

0,0520

0,20

0,0640

0,0660

0,0660

0,0645

0,0675

0,25

0,0795

0,0815

0,0810

0,0825

0,0855

0,30

0,0965

0,0990

0,1000

0,1025

0,1055

0,35

0,1145

0,1180

0,1200

0,1240

0,1270

0,40

0,1330

0,1390

0,1410

0,1460

0,1500

0,45

0,1535

0,1610

0,1640

0,1690

0,1730

0,50

0,1750

0,1845

0,1880

0,1930

0,1970

0,55

0,1980

0,2080

0,2130

0,2170

0,2210

0,60

0,2220

0,2330

0,2370

0,2410

0,2450

0,65

0,2480

0,2600

0,2620

0,2650

0,2695

0,70

0,2750

0,2890

0,2880

0,2890

0,2940

0,75

0,3055

0,3190

0,3140

0,3145

0,3195

0,80

0,3410

0,3500

0,3410

0,3410

0,3455

0,85

0,3785

0,3830

0,3710

0,3690

0,3735

0,90

0,4200

0,4200

0,4060

0,4030

0,4035

0,95

0,4665

0,4600

0,4490

0,4420

0,4390

1,00

0,5155

0,5050

0,4950

0,4860

0,4790

 

     

     

Продолжение табл.3

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=0,50
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,10

0,0350

0,0290

0,0350

0,0350

0,0375

0,15

0,0485

0,0470

0,0485

0,0490

0,0515

0,20

0,0635

0,0630

0,0640

0,0650

0,0675

0,25

0,0795

0,0800

0,0810

0,0830

0,0860

0,30

0,0965

0,0980

0,1010

0,1030

0,1060

0,35

0,1145

0,1180

0,1205

0,1240

0,1270

0,40

0,1335

0,1385

0,1415

0,1460

0,1500

0,45

0,1540

0,1600

0,1640

0,1690

0,1730

0,50

0,1755

0,1825

0,1870

0,1920

0,1970

0,55

0,1985

0,2055

0,2110

0,2160

0,2210

0,60

0,2225

0,2300

0,2350

0,2400

0,2450

0,65

0,2485

0,2550

0,2600

0,2640

0,2690

0,70

0,2750

0,2810

0,2855

0,2890

0,2930

0,75

0,3060

0,3100

0,3110

0,3140

0,3185

0,80

0,3405

0,3420

0,3385

0,3410

0,3445

0,85

0,3780

0,3760

0,3700

0,3690

0,3720

0,90

0,4200

0,4140

0,4060

0,4025

0,4020

0,95

0,4665

0,4580

0,4475

0,4410

0,4375

1,00

0,5160

0,5050

0,4950

0,4860

0,4785

 

     

     

Продолжение табл.3

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=0,60
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,10

0,0350

0,0320

0,0330

0,0350

0,0375

0,15

0,0480

0,0460

0,0475

0,0490

0,0515

0,20

0,0630

0,0615

0,0640

0,0650

0,0675

0,25

0,0795

0,0795

0,0815

0,0840

0,0850

0,30

0,0970

0,0980

0,1030

0,1030

0,1060

0,35

0,1145

0,1175

0,1205

0,1245

0,1270

0,40

0,1335

0,1385

0,1415

0,1460

0,1500

0,45

0,1540

0,1600

0,1640

0,1690

0,1730

0,50

0,1755

0,1820

0,1865

0,1915

0,1970

0,55

0,1990

0,2055

0,2100

0,2150

0,2210

0,60

0,2230

0,2290

0,2340

0,2390

0,2450

0,65

0,2490

0,2540

0,2585

0,2635

0,2690

0,70

0,2750

0,2795

0,2830

0,2880

0,2930

0,75

0,3060

0,3070

0,3090

0,3130

0,3180

0,80

0,3405

0,3380

0,3370

0,3395

0,3440

0,85

0,3780

0,3720

0,3700

0,3690

0,3715

0,90

0,4200

0,4120

0,4060

0,4020

0,4010

0,95

0,4665

0,4575

0,4470

0,4410

0,4365

1,00

0,5160

0,5050

0,4950

0,4850

0,4780

 

     

     

Продолжение табл.3

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=0,70
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,10

0,0355

0,0355

0,0340

0,0360

0,0375

0,15

0,0495

0,0470

0,0480

0,0495

0,0520

0,20

0,0640

0,0625

0,0650

0,0660

0,0675

0,25

0,0800

0,0800

0,0820

0,0840

0,0855

0,30

0,0970

0,0990

0,1010

0,1035

0,1065

0,35

0,1150

0,1190

0,1210

0,1245

0,1280

0,40

0,1340

0,1400

0,1415

0,1460

0,1500

0,45

0,1550

0,1610

0,1640

0,1690

0,1735

0,50

0,1770

0,1830

0,1870

0,1915

0,1970

0,55

0,2065

0,2060

0,2100

0,2150

0,2210

0,60

0,2245

0,2300

0,2330

0,2395

0,2450

0,65

0,2500

0,2550

0,2580

0,2640

0,2700

0,70

0,2770

0,2810

0,2825

0,2880

0,2930

0,75

0,3070

0,3080

0,3080

0,3125

0,3180

0,80

0,3405

0,3390

0,3370

0,3390

0,3435

0,85

0,3780

0,3730

0,3700

0,3680

0,3700

0,90

0,4200

0,4130

0,4050

0,4020

0,4000

0,95

0,4665

0,4575

0,4460

0,4400

0,4355

1,00

0,5160

0,5050

0,4950

0,4850

0,4770

 

Продолжение табл.3

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=0,80
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,10

0,0370

0,0350

0,0350

0,0360

0,0375

0,15

0,0510

0,0490

0,0500

0,0500

0,0520

0,20

0,0665

0,0650

0,0665

0,0660

0,0675

0,25

0,0820

0,0820

0,0840

0,0845

0,0860

0,30

0,0995

0,1005

0,1020

0,1040

0,1065

0,35

0,1175

0,1205

0,1220

0,1250

0,1275

0,40

0,1365

0,1405

0,1430

0,1470

0,1500

0,45

0,1570

0,1620

0,1650

0,1690

0,1740

0,50

0,1795

0,1850

0,1880

0,1920

0,1975

0,55

0,2055

0,2070

0,2110

0,2160

0,2210

0,60

0,2260

0,2315

0,2340

0,2400

0,2450

0,65

0,2515

0,2565

0,2585

0,2640

0,2700

0,70

0,2785

0,2815

0,2830

0,2880

0,2930

0,75

0,3075

0,3090

0,3080

0,3125

0,3180

0,80

0,3405

0,3400

0,3370

0,3390

0,3430

0,85

0,3775

0,3785

0,3700

0,3670

0,3700

0,90

0,4190

0,4135

0,4050

0,4005

0,3990

0,95

0,4655

0,4580

0,4665

0,4400

0,4340

1,00

0,5150

0,5050

0,4950

0,4850

0,4770

 

     

     

Продолжение табл.3

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=0,90
 
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,10

0,0380

0,0360

0,0360

0,0360

0,0370

0,15

0,0525

0,0510

0,0501

0,0510

0,0520

0,20

0,0690

0,0670

0,0680

0,0670

0,0675

0,25

0,0850

0,0850

0,0850

0,0855

0,0870

0,30

0,1035

0,1030

0,1040

0,1050

0,1070

0,35

0,1205

0,1220

0,1235

0,1260

0,1285

0,40

0,1400

0,1420

0,1445

0,1475

0,1500

0,45

0,1605

0,1635

0,1665

0,1700

0,1740

0,50

0,1815

0,1860

0,1890

0,1930

0,1975

0,55

0,2050

0,2090

0,2120

0,2160

0,2210

0,60

0,2280

0,2330

0,2355

0,2400

0,2450

0,65

0,2525

0,2580

0,2600

0,2640

0,2700

0,70

0,2785

0,2820

0,2840

0,2880

0,2930

0,75

0,3080

0,3100

0,3090

0,3125

0,3180

0,80

0,3410

0,3400

0,3370

0,3390

0,3425

0,85

0,3770

0,3730

0,3700

0,3670

0,3700

0,90

0,4190

0,4140

0,4060

0,4000

0,3980

0,95

0,4650

0,4580

0,4470

0,4400

0,4330

1,00

0,5150

0,5050

0,4950

0,4850

0,4760

 

     

     

Продолжение табл.3

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=1,00
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,10

0,0400

0,0375

0,0370

0,0370

0,0375

0,15

0,0550

0,0528

0,0503

0,0515

0,0525

0,20

0,0710

0 ,0690

0,0695

0,0680

0,0690

0,25

0,0870

0,0860

0,0870

0,0860

0,0880

0,30

0,1040

0,1045

0,1055

0,1055

0,1075

0,35

0,1230

0,1235

0,1250

0,1265

0,1285

0,40

0,1430

0,1440

0,1455

0,1480

0,1500

0,45

0,1630

0,1655

0,1670

0,1700

0,1730

0,50

0,1840

0,1875

0,1900

0,1930

0,1970

0,55

0,2065

0,2100

0,2130

0,2160

0,2210

0,60

0,2300

0,2340

0,2370

0,2400

0,2450

0,65

0,2545

0,2585

0,2605

0,2640

0,2690

0,70

0,2805

0,2835

0,2845

0,2880

0,2930

0,75

0,3100

0,3100

0,3095

0,3125

0,3170

0,80

0,3420

0,3405

0,3370

0,3390

0,3420

0,85

0,3790

0,3750

0,3695

0,3670

0,3690

0,90

0,4190

0,4150

0,4055

0,4000

0,3980

0,95

0,4645

0,4580

0,4480

0,4400

0,4325

1,00

0,5150

0,5050

0,4950

0,4850

0,4750

 

     

     

Продолжение табл.3

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=1,10
 
 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,10

0,0405

0,0390

0,0385

0,0380

0,0380

0,15

0,0560

0,0545

0,0504

0,0525

0,0535

0,20

0,0725

0,0710

0,0710

0,0690

0,0700

0,25

0,0895

0,0885

0,0890

0,0870

0,0885

0,30

0,1065

0,1065

0,1075

0,1070

0,1080

0,35

0,1250

0,1260

0,1265

0,1275

0,1285

0,40

0,1445

0,1460

0,1470

0,1490

0,1505

0,45

0,1650

0,1670

0,1680

0,1710

0,1730

0,50

0,1870

0,1890

0,1910

0,1930

0,1970

0,55

0,2090

0,2120

0,2140

0,2165

0,2210

0,60

0,2320

0,2355

0,2370

0,2400

0,2450

0,65

0,2570

0,2600

0,2610

0,2640

0,2690

0,70

0,2830

0,2850

0,2850

0,2880

0,2930

0,75

0,3120

0,3115

0,3100

0,3130

0,3170

0,80

0,3440

0,3415

0,3375

0,3390

0,3420

0,85

0,3810

0,3755

0,3695

0,3670

0,3685

0,90

0,4200

0,4150

0,4055

0,4000

0,3985

0,95

0,4650

0,4580

0,4480

0,4400

0,4310

1,00

0,5140

0,5050

0,4950

0,4850

0,4740

 

     

     

Продолжение табл.3

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=1,20
 
 
 =0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,10

0,0410

0,0410

0,0400

0,0380

0,0385

0,15

0,0580

0,0560

0,0505

0,0530

0,0540

0,20

0,0470

0,0725

0,0725

0,0690

0,0710

0,25

0,0910

0,0900

0,0905

0,0880

0,0890

0,30

0,1085

0,1080

0,1085

0,1070

0,1090

0,35

0,1270

0,1270

0,1280

0,1280

0,1290

0,40

0,1470

0,1470

0,1480

0,1500

0,1505

0,45

0,1680

0,1685

0,1690

0,1720

0,1730

0,50

0,1890

0,1905

0,1915

0,1940

0,1970

0,55

0,2110

0,2135

0,2140

0,2170

0,2210

0,60

0,2340

0,2365

0,2370

0,2410

0,2450

0,65

0,2590

0,2610

0,2610

0,2640

0,2690

0,70

0,2850

0,2860

0,2850

0,2890

0,2930

0,75

0,3140

0,3130

0,3100

0,3130

0,3170

0,80

0,3460

0,3430

0,3375

0,3390

0,3420

0,85

0,3820

0,3770

0,3695

0,3670

0,3680

0,90

0,4215

0,4150

0,4060

0,4000

0,3965

0,95

0,4640

0,4580

0,4490

0,4390

0,4300

1,00

0,5140

0,5050

0,4950

0,4850

0,4740

 

     

     

Продолжение табл.3

 

 

 

 

 

 

 

Относительная осадка
=1,30
 
 
=0,60
 
=0,65
 
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,0250

0,10

0,0420

0,0420

0,0415

0,0390

0,0390

0,15

0,0585

0,0580

0,0507

0,0540

0,0550

0,20

0,0755

0,0750

0,0740

0,0710

0,0720

0,25

0,0930

0,0920

0,0915

0,0885

0,0900

0,30

0,1110

0,1100

0,1100

0,1085

0,1090

0,35

0,1200

0,1290

0,1295

0,1290

0,1290

0,40

0,1490

0,1490

0,1495

0,1510

0,1510

0,45

0,1700

0,1698

0,1705

0,1730

0,1730

0,50

0,1910

0,1920

0,1925

0,1950

0,1970

0,55

0,2130

0,2150

0,2150

0,2180

0,2210

0,60

0,2360

0,2385

0,2380

0,2410

0,2450

0,65

0,2610

0,2620

0,2615

0,2640

0,2690

0,70

0,2880

0,2870

0,2855

0,2890

0,2930

0,75

0,3160

0,3140

0,3110

0,3130

0,3170

0,80

0,3470

0,3435

0,3380

0,3390

0,3415

0,85

0,3830

0,3770

0,3690

0,3670

0,3670

0,90

0,4220

0,4150

0,4065

0,4000

0,3960

0,95

0,4635

0,4580

0,4495

0,4390

0,4300

1,00

0,5140

0,5050

0,4950

0,4850

0,4740

 

     

     

Таблица 4

Поправка
 
к интегральным коэффициентам сил поддержания
 

 

 

 

 

 

 

 
=0,60
 
=0,65
 
=0,70
 
=0,75
 
=0,80
 

0,00

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,0000

0,05

0,015

0,015

0,015

0,015

0,015

0,10

0,025

0,030

0,035

0,040

0,045

0,15

0,045

0,060

0,065

0,070

0,080

0,20

0,070

0,080

0,090

0,100

0,120

0,25

0,090

0,110

0,120

0,140

0,180

0,30

0,110

0,135

0,155

0,195

0,270

0,35

0,140

0,170

0,200

0,270

0,355

0,40

0,170

0,215

0,265

0,355

0,405

0,45

0,210

0,270

0,325

0,385

0,440

0,50

0,260

0,325

0,370

0,420

0,460

0,55

0,315

0,365

0,410

0,440

0,470

0,60

0,415

0,415

0,435

0,450

0,480

0,65

0,490

0,485

0,475

0,470

0,490

0,70

0,580

0,565

0,545

0,500

0,500

0,75

0,665

0,655

0,635

0,590

0,545

0,80

0,775

0,745

0,725

0,690

0,640

0,85

0,840

0,835

0,825

0,795

0,765

0,90

0,915

0,910

0,905

0,890

0,875

0,95

0,975

0,970

0,970

0,960

0,955

1,00

1,000

1,000

1,000

1,000

1,000

 

           

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Рекомендуемое

 

      

     

ИНСТРУКЦИЯ ПО ПОДГОТОВКЕ И ПЕРФОРАЦИИ ИСХОДНОЙ ИНФОРМАЦИИ ДЛЯ ПРОГРАММЫ "ACCISHIP"

     

1. КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОГРАММЫ

1.1. Программа "ACCISHIP" предназначена для определения перерезывающих сил и изгибающих моментов, возникающих в корпусе судна на тихой воде. Программа позволяет учитывать аварийную ситуацию: затопление отсеков, посадку на мель и т.п. Для подготовки исходной информации необходима следующая документация по судну:

 

паспортные данные (тип судна, главные размерения и т.д.),

 

чертеж общего расположения судна или иной чертеж, по которому можно определить расположение переборок, центры тяжести устройств и оборудования;

 

кривые элементов теоретического чертежа;

 

информация, связанная с изменением весовой нагрузки судна в связи с затоплением отсеков забортной водой, потерей оборудования и устройств и т.п.;

 

тип грунта, длина и ширина поверхности контакта при посадке судна на мель.

 

1.2. Программа "ACCISHIP" написана на алгоритмическом языке FORTRAN и ориентирована для работы на ЭЦВМ серии ЕС. Требуемый объём оперативной памяти ЭЦВМ не превышает 64К.

 

Для работы программы требуются следующие устройства:

 

резидентный пакет дисков, шт. 1

 

устройство ввода перфокарт, шт. 1

 

устройство вывода результатов расчёта (АЦПУ), шт. 1

 

2. ПРАВИЛА ПОДГОТОВКИ ИСХОДНОЙ ИНФОРМАЦИИ

2.1. Носителем информации, подготовленной пользователем программы, являются перфокарты. Использование для ввода исходных данных оператора NAMELIST требует соблюдения определенных правил при подготовке исходной информации.

 

Вся информация перфорируется на 80-ти колонных перфокартах. Массивы исходных данных вводятся списками. Одним списком можно ввести несколько массивов. Каждый список начинается с новой перфокарты. Первым символом списка должен быть пробел
вторым символом - знак &, после которого следует имя списка, далее следует пробел
, имя массива и символ присвоения = далее перфорируются данные, разделенные запятыми.
 

Если данные одного списка не помещаются на одной перфокарте, то их перфорация может быть продолжена на других перфокартах. При этом каждая последующая перфокарта начинается с пробела. Не допускается одну часть вводимого числа перфорировать на одной перфокарте, а вторую часть - на другой перфокарте, т.е. нельзя разрывать число при перфорации. Признаком конца списка служит символ*.

 

 

В программе попользуются данные целого (INTEGER) и действительного (REAL) типов. Признаком типа вводимой информации служит имя массива. Если имя массива начинается с одной из букв
,
,
,
,
,
, то указанные массивы содержат данные целого типа, в противном случае массив идентифицирует данные действительного типа. В действительных числах целая часть от дробной отделяется точкой.
 

Бесформатный ввод данных по оператору NAMELIST предоставляет в распоряжение пользователя ряд полезных возможностей:

 

если
последующих констант имеют одинаковое значение, то они могут быть отперфорированы в виде
константа. Например, если отперфорировать 5
4.2, то это эквивалентно следующей перформации 4.2, 4.2, 4.2, 4.2, 4.2;
 

имеется возможность произвольной корректировки ошибок в подготовленной информации, корректировка допущенных ошибок производится путем добавления в конец массива правильных значений констант с указанием их порядкового номера в массиве.

 

Пример: необходимо подготовить на перфокартах два массива

 

 

 

 

1,3,4,5,6,25,30,47

- массив целых чисел;

0.3-0.8,1.2,1.2,1.2,2.7

- массив действительных чисел

 

Первый массив имеет имя MZ и вводится списком под именем KUKU, второй массив имеет имя Z и вводится списком AU.

 

Правильно подготовленная информация имеет вид:

 

& KUKU
MZ=
 
1,3,4,5,6,25,30,47,
 
& END
 
AU
Z=
 
0,3-0.8,3
1.2,2.7
 
& END
 

Пример: допустим, что в приведенном выше примере третьей константе в массиве МZ должно быть присвоено значение - 5, а в массиве Z первой константе должно быть присвоено значение 0.5. Правильно подготовленная информация имеет вид:

 

& KUKU
MZ=
 
1,3,4,5,6,25,30,47
 
MZ (4)=-5
 
& END
 
& AU
Z
 
0.3-0.8 3
1,2,2.7
 
Z(1)=0,5
 
& END
 

3. ИНСТРУКЦИЯ ПО ПОДГОТОВКЕ И ПЕРФОРАЦИИ ИСХОДНОЙ ИНФОРМАЦИИ

3.1. Вспомогательная (учетная) информация. Вспомогательная информация состоит из двух перфокарт:

 

карта с шифром решаемой задачи (название судна, дата расчёта, организация, выполнившая расчёт);

 

карта с информацией о составителе исходных данных (фамилия составителя, отдел, должность).

 

Информация на перечисленных картах перфорируется, начиная с первой колонки.

 

3.2. Порядок следования массивов исходной информации в пакете перфокарт приведен в табл.1.

 

3.2.1. Массив управляющих констант. Массив управляющих констант включает семь констант:

 

тип судна ITС.

 

 

 

 

 

 

 

ITC=

 

1 - сухогрузное судно для перевозок генеральных грузов;

 

2 - танкер;

 

3 - рудовоз

тип машинной установки IТМY

 

Таблица 1

     

Порядок следования массивов исходных данных

 

 

 

 

 

 

Номер массива

Наименование массива

Имя списка

Имя

массива

Тип массива

1

Массив управляющих констант

 

 

 

2

Массив основных характеристик судна

 

 

 

3

Массив нагрузок, входящих в дедвейт

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ITMY=

 

1 - дизельная установка;

 

2 - турбина;

 

3 - дизель-электрическая установка;

 

тип расположения (IТРМY) машинной установки

 

 

 

 

 

 

ITMY=

 

1 - среднее или промежуточное расположение МКО;

2 - кормовое расположение МКО;

 

признак наличия короткой средней надстройки IHKCH (
0,08
) кроме надстройки над МКО,
 

 

 

 

 

IHKCH=

 

0 - отсутствует короткая надстройка;

1 - имеется короткая надстройка;

 

признак наличия юта IHJU

 

 

 

 

 

 

IHJU=

 

0 - ют отсутствует;

1 - ют имеется;

 

признак наличия бака IHB

 

 

 

 

 

 

IHB=

 

0 - бак отсутствует;

 

1 - имеется короткий бак (
0,1
);
 
2 - имеется длинный бак (
0,2
);
 

 

число составляющих грузов и запасов на судне INOW*

 

Примечание. Значение константы INDW* равно числу составляющих дедвейта (группировку грузов и запасов, входящих в дедвейт, рекомендуется выполнять по трюмам и танкам, вместимость и положение центров тяжести которых можно определить по эпюре вместимости или по грузовому журналу).

 

           

3.2.2. Массив основных характеристик судна. Массив основных характеристик судна включает 24 константы:

 

 

 

 

1. Длина судна между перпендикулярами, м

 

DL

2. Ширина судна, м

 

В

3. Высота борта, м

 

H

4. Осадка по летнюю грузовую ватерлинию, м

Т

5. Водоизмещение по летнюю грузовую ватерлинию, т

 

D

6. Водоизмещение в момент перед аварией, т

 

DA

7. Средняя аварийная осадка (на мидель-шпангоуте), м

 

TA

8. Аварийная осадка носом, м

 

ТНА

9. Аварийная осадка кормой, м

 

TKA

10. Объёмное водоизмещение при аварийных осадках, т

 

VA

11. Абсцисса центра величины при средней аварийной осадке, м

 

XCPK

12. Коэффициент полноты средней аварийной ватерлинии (при ТА)

 

ALFA

13. Мощность силовой установки, л.с.

 

EN

14. Диаметр гребного винта, м

 

DB

15. Диаметр гребного вала, м

 

DGB

16. Длина гребного вала, м

 

DLGB

17. Абсцисса центра тяжести МКО, м

 

XMKO

18. Абсцисса центра тяжести юта, м

 

XJU

19. Абсцисса центра тяжести короткой средней надстройки, м

 

ХKСН

20. Абсцисса центра тяжести бака, м

 

XB

21. Абсцисса центра тяжести надстройки над МКО, м

 

XHMKO

22. Абсцисса центра тяжести гребного вала, м

 

XGB

23. Вес снятого (добавленного) груза в результате аварии, т

 

AP

24. Абсцисса центра тяжести снятого (добавленного) груза АР, м

XAP

 

           

Примечания: 1. Характеристики DL, B, H, T, D, EN, DB, DGB определяются по паспортным данным судна.

 

2. Водоизмещение в момент перед аварией DA вычисляется путем вычитания из водоизмещения судна при выходе из последнего порта израсходованных запасов.

 

3. Аварийные осадки TA, THA, TKA замеряются на месте аварии.

 

4. Величины VA, XCPK и ALFA определяются по кривым элементам теоретического чертежа при средней аварийной осадке ТА.

 

5. Абсциссы центров тяжести оборудования и устройств определяются с учётом рекомендации раздела 1 настоящего отчёта и отсчитываются от мидель-шпангоута (в нос - положительные, в корму - отрицательные).

 

3.2.3. Массив нагрузок, входящих в дедвейт. Числа данного массива представляют собой величины сил веса грузов и запасов, входящих в дедвейт, а абсциссы - их центров тяжести (точек приложения), отсчитываемые от мидель-шпангоута (положительные в нос, отрицательные - в корму). Сначала последовательно перфорируются силы веса, затем в той же последовательности значения абсцисс точек приложения сил. Например, статьи нагрузки, определяющие дедвейт некоторого судна, характеризуются силами
=1200 т,
=950 т,
=1000 т,
=520 т и абсциссами их точек приложения
=-67,5 м,
=-3,4 м,
=2,1 м,
=61,2 м. Правильно подготовленная информация о рассматриваемом массиве имеет вид
 
& NCGX
CGX=
 
1200.0, 950.0, 1000.0, 520.0,
 
-67,5, -3, 4, 2.1, 61.2
 
& END
 

Массив нагрузок, входящих в дедвейт, имеет размеры, позволяющие ввести в память машины не более 100 сосредоточенных сил и соответственно не более 100 абсцисс их точек приложения.

 

3.3. Вызов программы. Массивы походной информации следуют непосредственно за картами

 

II
JОB
SHIP
 
II
EXEC
ACCISHIP
 

Заключают пакет перфокарт исходной информации две карты

 

I
 

I &

 

Перфорация информации, указанной на перечисленных в настоящем подразделе картах, осуществляется, начиная c первой колонки.

 

3.4. Результаты расчётов. В результате работы программы ACCISHIP на устройство печати (АЦПУ) выводятся исходные данные (для проверки) и значения перерезывающих сил и изгибающих моментов для 20-ти сечений судна, совпадающих с теоретическими шпангоутами.

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Справочное

 

      

ПРИМЕРЫ РАСЧЁТОВ

1. Исходные данные по судну

 

1.1. Расчёты общей прочности выполнены по документации сухогрузного судна типа "Полтава" для условных аварийных случаев, рассматриваемых в "Методике...."

 

1.2. Главные размерения и основные характеристики:

 

 

 

 

Длина между перпендикулярами

=140,00 м
 

Длина максимальная

=155,73 м
 

Ширина

=20,60 м
 

Высота борта

 

=12,30 м
 

Осадка носом

=7,95 м
 

Осадка кормой

=7,80 м
 

Коэффициент полноты водоизмещения

 
=0,65 м
 

Теоретическая шпация

=7,00 м
 

 

1.3. Весовая нагрузка судна до аварии представлена в табл.1.

 

Таблица 1

     

Весовая нагрузка судна до аварии

 

 

 

 

 

 

Наименование разделов, групп, подгрупп, статей

Вес
, тс
 
Плечо
, м
 
тс, м
 

Примечание

Корпус с оборудованием

 

 

 

 

1. Голый корпус

3760,0

-8,7

-32712

 

2. Оборудование помещений

408,0

-1,4

-571

 

3. Судовые устройства

378,0

4,7

1777

 

4. Системы

194,0

-18,3

-3550

 

5. Электрооборудование, связь, управление

114,0

-37,2

-4241

 

Итого: корпус с оборудованием

4854

-8,1

-39297

 

Энергетическая установка

 

 

 

 

1. Главные машинные установки

535,0

-46, 5

-24878

 

2. Трубопроводы машинно-котельной установки

18,0

-47,0

-846

 

3. Независимые вспомогательные установки

26,0

-44,0

-1144

 

4. Трубопроводы независимых вспомогательных установок

2,3

-41,5

-95

 

5. Вспомогательные трубопроводы

24,0

-30,3

-727

 

6. Валопровод и движители

44,0

-63,4

-2790

 

7. Посты управления механической установкой

1,9

-31,6

-60

 

8. Жидкие грузы

121,2

-25,4

- 3078

 

Итого: энергетическая установка

772,4

- 43,5

- 33618

 

Запас водоизмещения

110,0

-16,0

-1760

 

Итого: вес судна порожнем

5736,4

-13,0

-74675

 

Снабжение, провизия, экипаж

 

 

 

 

1. Судовой состав с багажом

8,2

-49,5

-406

 

2. Провизия и пресная вода

101,0

-41,3

-4171

 

3. Снабжение и инструмент

24,5

-21,4

-524

 

4. Расходные материалы

4,4

-26,5

-117

 

5. Топливо, вода, масло

0,1

-48,5

-5

 

Итого: снабжение, экипаж, провизия

138,2

-37,8

-5223

 

Топливо, вода, масло (100%)

 

 

 

 

Топливо

1120

-9,6

-10752

 

Вода

70,0

-41,9

-2933

 

Масло

27,0

-51,6

-1393

 

Итого: топливо, вода, масло

1217

-12,4

-15078

 

Грузы: трюм 1

450

52,1

23445

 

твиндек 1

580

52,7

30566

 

трюм 2

890

36,4

35396

 

твиндек 2

890

36,9

32841

 

трюм 3

1040

18,9

19656

 

твиндек 3

565

19,7

11130

 

трюм 4

1635

-4,5

-7358

 

твиндек 4

925

-5,3

-4902

 

трюм 5

915

-27,3

-24980

 

твиндек 5

585

-27,6

-16146

 

Рефрижераторный трюм

100

-61,2

-6120

 

Итого: грузы

8575

10,6

90528

 

Итого судно в грузу

15666,2

-0,28

-4448

 

2. Распределение весовой нагрузки по теоретическим шпациям

 

2.1. Распределение весовой нагрузки судна порожнем и запасов по теоретическим шпациям произведено на основании имеющейся документации (весового журнала, таблицы ёмкости отсеков). Распределение веса грузов в трюмах произведено с учётом длины трюма, его расположения по длине судна и показано на рис.1.

           

 

Рис.1

2.2. Распределение суммарной весовой нагрузки судна до аварии приведено в табл.2. Распределение весовой нагрузки выполнено с учётом указаний подраздела 1.3.

 

 Таблица 2

     

Распределение веса судна до аварии по теоретическим шпациям

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Грузы: разделы, группы, подгруппы, статьи

Вес, тс

Теоретические шпации

Суммы слева

 

 

0-1

1-2

2-3

3-4

4-5

5-6

6-7

7-8

8-9

9-10

10-11

11-12

12-13

13-14

14-15

15-16

16-17

17-18

18-19

19-20

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

Корпус с оборудо-

ванием

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1. Голый корпус

3760,0

132,9

99,6

145,6

160,7

153,7

163,2

165,7

183,4

171,4

199,4

176,6

159,0

197,8

152,2

196,7

290,4

301,6

229,5

191,6

289,0

 

2. Обору-

дование помещений

408,0

3,6

14,8

16,2

17,5

17,4

18,2

22,5

26,9

27,6

34,5

32,8

26,3

17,9

27,5

28,2

27,4

15,2

11,3

6,8

15,4

 

3. Судовые устройства

378,0

62,9

28,6

7,9

24,8

6,0

11,6

10,9

6,6

59,7

11,8

0,6

2,2

20,2

6,8

23,6

4,8

1,6

12,6

16,0

90,8

 

4. Системы

194,0

1,2

2,3

5,6

12,0

4,0

5,0

5,8

5,8

7,8

6,9

8,7

8,8

8,9

7,7

13,2

29,0

20,2

18,5

14,6

8,0

 

5. Электро-

оборудо-

вание, связь, управление

114,0

-

0,3

-

0,6

0,7

0,7

0,5

0,3

2,4

3,4

2,2

2,6

3,2

2,6

5,3

32,2

38,6

8,6

4,6

5,2

 

Итого:

4854

200,6

145,6

175,3

215,6

181,8

198,7

205,4

223,0

268,9

256,0

220,9

198,9

248,0

196,8

267,0

383,8

377,2

280,5

201,6

408,4

 

Энерге-

тическая установка

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1. Главные машинные установки

535,0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

3,2

121,7

216,5

185,0

8,6

-

 

2. Трубо-

проводы машинно-

котельной установки

18,0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0,1

-

-

-

0,5

4,2

6,2

4,1

2,9

-

 

3. Незави-

симые вспомо-

гательные установки

26,0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

1,2

7,9

11,7

4,9

0,3

-

 

4. Трубо-

проводы незави-

симых вспомо-

гательных установок

2,3

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0,4

0,8

0,9

0,2

-

-

 

5. Вспомо-

гательные трубо-

проводы

24,0

-

-

-

-

-

-

0,6

0,7

1,1

0,6

0,7

0,7

0,8

2,6

3,1

5,1

5,1

2,4

0,5

-

 

6. Вало-

провод и движители

44,0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0,1

0,2

7,4

4,5

31,8

 

7. Посты управления механи-

ческой установкой

1,9

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0,3

0,3

0,2

-

-

0,2

0,4

0,6

-

-

 

8. Жидкие грузы

121,2

2,2

3,0

3,1

2,8

1,9

3,3

3,6

2,6

3,5

3,5

3,5

2,5

2,7

3,3

4,9

12,9

18,3

29,9

8,4

5,3

 

Итого:

772,4

2,2

3,0

3,1

2,8

1,9

3,3

4,2

3,3

4,6

4,1

4,6

3,5

3,7

5,9

13,3

152,9

259,3

234,4

25,2

37,1

 

Запас водоизме-

щения

110,0

1,4

1,7

2,2

2,8

3,4

4,0

4,5

5,0

5,0

5,0

6,0

6,0

6,5

7,5

8,5

8,6

8,8

8,8

8,8

5,5

 

Итого: вес судна

порожнем

5736,4

204,2

150,3

180,6

221,2

187,1

206,0

214,1

231,3

278,5

265,1

231,5

208,4

258,2

210,2

288,8

545,3

645,3

523,7

235,6

451,0

 

Снабжение, экипаж, провизия

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1. Судовой состав с багажом

8,2

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

1,7

1,8

3,0

1,7

-

 

2. Провизия и пресная вода

101,0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

58,9

42,1

-

-

-

 

3. Снабже-

ние, инструмент

24,5

-

1,7

2,8

1,2

-

-

-

-

-

0,3

0,1

-

-

-

6,0

3,7

1,8

1,3

2,8

2,8

 

4. Расход-

ные мате-

риалы

4,4

-

-

-

0,1

-

-

-

-

-

-

-

1,7

1,0

-

-

-

0,8

0,2

0,4

0,2

 

5. Топливо, вода, масло

0,1

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0,1

-

-

 

Итого: снабжение, экипаж, провизия

138,2

-

1,7

2,8

1,3

-

-

-

-

-

0,3

0,1

1,7

1,0

-

6,0

64,3

46,5

4,6

4,9

3,0

 

Топливо, вода, масло (100%)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Топливо

1120,0

-

-

-

-

-

-

77,0

80,3

103,6

125,0

149,1

140,0

124,9

110,0

110,0

32,0

10,8

-

57,9

-

 

Вода

70,0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

35

35

-

6,0

-

 

Масло

27,0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

21

63,9

 

 

Итого: топливо, вода, масло

1217,0

-

-

-

-

-

-

77,0

80,3

103,6

125,0

149,1

140,0

124,9

110,0

110,0

67,0

45,8

21

-

 

 

Грузы: в трюмах

4929,4

-

94,4

195,0

320,0

371,0

360,0

396,0

396,0

398,0

403,0

403,0

403,0

392,0

368,0

394,0

37,0

-

-

-

-

 

в твиндеках

3544,6

-

164,0

277,0

291,0

373,0

360,0

215,0

215,0

220,0

228,0

228,0

228,0

230,0

235,0

259,0

17,0

-

-

-

-

 

Итого: грузы

8474,0

-

263,4

472,0

611,0

744,0

720,0

611,0

611,0

618,0

631,0

631,0

631,0

622,0

603,0

653,0

54,0

-

-

-

-

 

Рефриже-

раторный трюм

100,0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

77,0

23,0

 

Суммы сверху

15666,2

204,2

415,4

654,9

833,2

930,9

926,2

901,6

922,6

1000

1021,3

1011,6

981,0

1006,3

923,6

1057,8

730,3

737,6

549,3

381,4

477,0

 

множители

-

9,3

8,5

7,5

6,5

6,5

4,5

3,5

2,5

1,5

0,5

-0,5

-1,5

-2,5

-3,5

-4,5

-5,5

-6,5

-7,5

-8,5

-9,5

 

произве-

дения

-

1939,9

3531,0

4911,7

5415,7

5120,2

4167,7

3155,7

2305

1500

510,6

-505,8

-1471,5

-2515,9

-3232

-4760

-4017

-4794

-4119,7

-3241,5

-4531,5

 

 

 

3. Расчёт нагрузки аварийного судна на плаву

 

3.1. Судно с нагрузкой, определенной в разделе 2, получило пробоину в трюме N 3. Трюм имеет прямоугольную форму с размерами: длина 18,4 м, ширина 20,6 м, отстояние центра тяжести объёма трюма от миделя 18,9 м. Коэффициент проницаемости трюма
=0,6. Осадка судна после аварии: носом
=9,8 м, кормой -
=7,6 м.
 
3.2. Определяется вес воды, влившейся в трюм, при осадке по аварийную ватерлинию. Этот вес равен
=1793 тс, отстояние центра тяжести его от миделя 18,9 м.
 

3.3. Определяется весовая нагрузка и центр тяжести судна с учётом влившейся воды

 

тс
 
м
 

3.4. Определяются силы поддержания при осадке по аварийную ватерлинию по масштабу Бонжана в табл.3. Получены данные:

 

=17500 тс   
=1,75 м.
 
Так как
 
 

дальнейших уточнений производить не требуется.

Таблица 3

     

Расчёт сил поддержания аварийного судна по теоретическим шпациям
=9,8,
=7,6
 

 

 

 

 

 

 

Номер шпангоута

Площадь шпангоута, м
 

Сумма

графы 2 попарно

Силы поддержания на шпацию, тс

Факторы плеч

(4)·(5)

1

2

3

4

5

6

20

2,0

23,0

82,6

-9,5

-784,7

19

21,0

78,0

280,0

-8,5

-2380,0

18

67,0

144,0

516,9

-7,5

-3876,8

17

87,0

199,4

715,8

-6,5

-4652,7

16

112,4

246,4

884,6

-5,5

-4865,3

15

134,0

285,0

1023,2

-4,5

-4604,4

14

151,0

312,0

1120,1

-3,5

-3920,4

13

161,0

330,0

1184,7

-2,5

-2961,8

12

169,0

343,0

1231,4

-1,5

-1847,1

11

174,0

351,0

1260,1

-0,5

-630,05

10

177,0

356,0

1278,04

0,5

639,0

9

179,0

358,0

1285,2

1,5

1927,8

8

179,0

356,0

1278,04

2,5

3195,1

7

177,0

348,0

1249,3

3,5

4372,6

6

171,0

330,0

1184,7

4,5

5331,2

5

159,0

296,0

1062,6

5,5

5844,3

4

137,0

239,0

858,0

6,5

5577,0

3

102,0

164,0

588,8

7,5

4416,0

2

62,0

89,0

319,5

8,5

2715,8

1

27,0

27,0

96,9

9,5

920,6

0

0

 
 

 

    

 

 

3.5. Вес воды в затопленных отсеках распределяется в пределах теоретических шпаций по длине трюма с учётом указаний подраздела 1.3.

 

3.6. Расчёт нагрузки аварийного судна произведен в табл.4.

 

Таблица 4

     

Расчёт нагрузки аварийного судна на плаву

 

 

 

 

 

 

Шпация

Весовая нагрузка судна до аварии, тс

Вес воды в затопленных отсеках, тс

Силы поддержания по аварийную ватерлинию, тс

Нагрузка на теоретическую шпацию, тс

1

2

3

4

5

20-19

477,0

-

-82,6

394,4

19-18

381,4

-

-280,0

101,4

18-17

549,3

-

-516,9

32,4

17-16

737,6

-

-715,8

21,8

16-15

730,4

-

-884,6

-154,2

15-14

1057,9

-

-1023,2

34,7

14-13

923,6

-

-1120,1

-196,5

13-12

1006,4

-

-1184,7

-178,3

12-11

981,0

-

-1231,4

-250,4

11-10

1011,6

-

-1260,1

-248,5

10-9

1021,3

-

-1278,04

-256,74

9-8

1000,2

330,0

-1285,2

45,0

8-7

922,1

781,0

-1278,04

425,06

7-6

901,6

682,0

-1249,3

334,3

6-5

926,2

-

-1184, 7

-258,5

5-4

930,9

-

-1062,6

-131,7

4-3

833,2

-

-858,0

-24,8

3-2

654,9

-

-588,8

66,1

2-1

415,4

-

-319,5

95,9

1-0

204,2

-

-96,9

107,3

 

4. Расчёт нагрузки аварийного судна на мели

 

4.1. Судно с нагрузкой, определенной в разделе 2, село на мель и имеют осадку: носом
=6,95 м и кормой
=8,0 м. Трюм N 3 затоплен (размеры трюма указаны в разделе 3).
 

4.2. Определяется вес воды, влившейся в трюм N 3 по уровень действующей ватерлинии

 

тс
 

6,03 м - средняя высота воды в трюме.

4.3. Определяется вес судна с водой в трюме и положение центра тяжести

 

тс
 

     

м.
 

4.4. Используя масштаб Бонжана, определяется водоизмещение судна, сидящего на мели, и положение центра величины. Получено:

 

тс,
м.
 

4.5. Определяется величина давления судна на грунт (опорная реакция) и положение ее равнодействующей по длине судна

 

тс,
 
 

Учитывая, что равнодействующая опорной реакции расположена почти на теоретическом шпангоуте, а длина опорной линии равна 28 м (по предполагаемым данным обследования), принимаем, что опорная реакция равномерно распределена в четырех теоретических шпациях

 

тс.
 

4.6. Расчёт нагрузки аварийного судна, сидящего на мели, выполнен в табл.5.

 

Таблица 5

     

Расчёт нагрузки судна на мели

 

 

 

 

 

 

 

Теорети-

ческая шпация

Весовая нагрузка судна до аварии, тс

Вес воды в затопленных отсеках, тс

Весовое водоизмещение судна по расчётную ватерлинию, тс

Реакция грунта, тс

Нагрузка на теоретическую шпацию, тс

1

2

3

4

5

6

20-19

477,0

-

-104,1

-

372,9

19-18

381,4

-

-294,4

-

87,0

18-17

549,3

-

-517,0

-

32,3

17-16

737,6

-

-696,5

-

41,1

16-15

730,4

-

-840,1

-

-109,7

15-14

1057,9

-

-954,9

-

103,0

14-13

923,6

-

-1026,7

-

-103,1

13-12

1006,4

-

-1062,6

-

-56,2

12-11

981,0

-

-1087,8

-

-106,8

11-10

1011,6

-

-1091,4

-

-79,8

10- 9

1021,3

-

-1080,6

-

-59,3

9-8

1000,2

272,0

-1066,2

-581,0

-375,0

8-7

922,1

600,0

-1033,9

-581,0

-92,8

7-6

901,6

535,0

- 987,2

-581,0

-131,6

6-5

926,2

-

- 908,3

-581,0

-563,1

5-4

930,9

-

- 779,0

-

151,9

4-3

833,2

-

- 595,9

-

237,3

3-2

654,9

-

-384,1

-

270,8

2-1

415,4

-

- 193,9

-

221,5

1-0

204,2

-

- 43,1

-

161,1

 

15666

1407

-14747

-2324

0
 

 

5. Расчёт нагрузки судна при судоподъёме

 

5.1. Судно до затопления имело нагрузку и посадку, определенные в разделе 1.

 

Судно затонуло на глубине 40 м и легло на грунт без крена и дифферента.

 

Грунт - крупный песок в кормовой части судна, и вязкая плотная глина с песком и ракушкой в носовой части судна.

 

Заглубление судна в грунт 1,2 м по всей длине.

 

Перед подъёмом произведена полная разгрузка грузов из твиндеков.

 

Для подъёма предполагается использовать 400-тонные судоподъёмные понтоны, плавучие краны г/п 800 тс, вспененный полистирол.

 

5.2. Необходимо определить подъёмный и отрывной вес судна, величину и расположение подъёмных сил, распределение суммарной нагрузки по длине судна перед подъёмом и в период подъёма судна в толще воды.

 

5.3. Расчёт подъёмного веса выполнен в табл.6. При этом распределение веса по теоретическим шпациям принято по данным табл.2 с учётом коэффициента веса в воде по различным разделам нагрузки.

 

5.4. Величина отрывного сопротивления и положение его равнодействующей определены следующим образом:

 

в табл.7 вычислена площадь контакта судна с грунтом, при этом ширина контакта по обводу каждого полушпангоута определяется по теоретическому чертежу, где наносится уровень заглубления судна в грунт;

 

распределение отрывного сопротивления по площади контакта с грунтом по теоретическим шпациям произведено в табл.8, при этом приняты следующие коэффициенты силы присоса грунта:

 

=0,05 - для крупного песка (в кормовой части судна);
 
=0,25 - для вязкой плотной глины с песком и ракушкой (в носовой части судна).
 

Отрывное сопротивление определено по формуле

 

,
 
где
=6698,61 тс - подъёмный вес судна по табл.6.
 

           

Таблица 6

     

Расчёт подъёмного веса

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Наименование составляющих подъёмного веса

Нагрузка, тс

Распределение веса по теоретическим шпациям

Сумма слева

 

 

20-19

19-18

18-17

17-16

16-15

15-14

14-13

13-12

12-11

11-10

10-9

9-8

8-7

7-6

6-5

5-4

4-3

3-2

2-1

1-0

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

Перед аварией

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1. Корпус с оборудо-

ванием
=0,8
 

3883,2

326,7

161,28

224,4

301,76

307,0

213,6

157,4

198,4

159,1

176,7

204,8

215,1

178,4

164,3

158,96

145,4

172,48

140,2

116,48

160,45

 

2. Энерге-

тическая установка

=0,85
 

656,5

31,5

21,42

199,2

220,4

129,9

11,3

5,0

3,15

2,98

3,9

3,5

3,9

2,8

3,5

2,8

1,6

2,38

2,6

2,55

1,87

 

3. Снабжение, провизия, запасы,
=0,5
 

69,1

1,5

2,45

2,3

23,2

32,15

3,0

-

0,5

0,85

0,05

0,15

-

-

-

-

-

0,65

1,4

0,85

-

 

4. Топливо, вода, масло,
=0
 

0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

 

5. Запас водоизмещения,
=0,8
 

88,0

4,4

7,04

7,04

7,04

6,88

6,8

6,0

5,2

4,8

4,8

4,0

4,0

4,0

3,6

3,2

2,72

2,24

1,76

1,36

1,12

 

6. Грузы:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

в трюмах
=0,4
 

1971,77

-

-

-

-

14,89

157,6

147,2

156,8

161,2

161,2

161,2

159,3

158,3

158,3

144,0

148,3

127,9

77,88

37,8

-

 

в твиндеках
=0,4
 

1417,85

-

-

-

-

6,62

103,6

94,14

92,12

91,2

91,2

91,2

87,9

85,96

85,96

144,0

149,2

116,3

110,7

67,57

-

 

Рефрижера-

торный трюм,
=0,3
 

30,0

6,9

23,1

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

 

Итого грузы

3419,6

6,9

23,1

-

-

21,51

261,2

241,3

248,9

252,4

252,4

252,4

247,2

244,2

244,2

288,0

297,5

244,2

188,6

105,3

-

 

Снятые грузы(удаленный груз из твиндека)

-1417,8

-

-

-

-

-6,62

-103,6

-94,14

-92,1

-91,2

-91,2

-91,2

-87,9

-85,9

-85,9

-144,0

-149,0

-116,3

-110,7

-67,6

-

 

Суммы сверху

6698,6

371,1

215,3

432,98

552,5

490,9

392,3

315,7

364,0

328,9

346,6

373,6

382,4

343,5

329,7

309,0

298,1

305,7

223,9

159,0

163,5

 

Множители

-

-9,5

-8,5

-7,5

-6,5

-5,5

-4,5

-3,5

-2,5

-1,5

-0,5

0,5

1,5

2,5

3,5

4,5

5,5

6,5

7,5

8,5

9,5

 

Произведения

 

-3525

-1829,9

-3247

-3591

-2700

-1765,3

-1104,9

-910,1

-493,4

-173,3

186,8

573,6

858,7

1154,1

1390,5

1639,4

1986,9

1679,4

1351,8

1552,5

 
м
 

 

     

     

Таблица 7

     

Определение площади контакта с грунтом

 

 

 

 

 

Номера теоретических шпангоутов

Ширина контакта с грунтом по обводу полушпангоута

Суммы графы 2 попарно

Площадь контакта с грунтом
, м
 

1

2

3

4

20

-

 

0,87·4=3,48

19

1,73

 

 

 

 

4,75

33,25

18

3,02

 

 

 

 

7,77

54,39

17

4,75

 

 

 

 

10,80

75,6

16

6,05

 

 

 

 

13,25

92,75

15

7,2

 

 

 

 

16,13

112,91

14

8,93

 

 

 

 

18,72

131,04

13

9,79

 

 

 

 

19,87

139,09

12

10,08

 

 

 

 

20,59

144,13

11

10,51

 

 

 

 

21,31

149,17

10

10,8

 

 

 

 

21,31

149,17

9

10,51

 

 

 

 

20,59

144,13

8

10,08

 

 

 

 

19,87

139,09

7

9,79

 

 

 

 

19,01

133,07

6

9,22

 

 

 

 

17,28

120,96

5

8,06

 

 

 

 

14,4

100,8

4

6,34

 

 

 

 

10,66

74,62

3

4,32

 

 

 

 

7,20

50,4

2

2,88

 

 

 

 

4,61

32,27

1

1,73

 

 

0

-

 

0,87·3,5=3,05

 

 

 

 

 

 

     

     

Таблица 8

     

Распределение отрывного сопротивления по площади контакта с грунтом

 

 

 

 

 

 

 

Шпация

Площадь контакта с грунтом

, м
 
 
 
Плечо площади относительно миделя,
, м
 
 

1

2

3

4

5

6

20-19

3,48

0,17

0,62

-64,3

-39,87

19-18

33,25

1,66

6,04

-59,5

-359,3

18-17

54,39

2,72

9,9

-52,5

-519,75

17-16

75,6

3,78

13,76

-45,5

-626,08

16-15

92,75

4,64

16,89

-38,5

-650,27

15-14

112,91

5,65

20,57

-31,5

-647,96

14-13

131,04

6,55

23,84

-24,5

-584,08

13-12

139,09

6,95

25,3

-17,5

-442,75

12-11

144,13

7,21

26,24

-10,5

-275,52

11-10

149,17

7,46

27,15

-3,5

-95,03

10-9

149,17

7,46

27,15

3,5

95,03

9-8

72,0

3,6

13,1

9,3

121,83

 

72,0

18,0

65,52

11,6

760,03

8-7

139,09

34,77

126,56

17,5

2214,8

7-6

133,07

33,27

121,1

24,5

2966,95

6-5

120,96

30,24

110,07

31,5

3467,21

5-4

100,8

25,2

91,73

38,5

3531,61

4-3

74,62

18,66

67,92

45,5

3090,36

3-2

50,4

12,6

45,86

52,5

2407,65

2-1

32,27

8,07

29,37

59,5

1747,52

1-0

3,05

0,76

2,77

64,2

177,83

 

 
 
 

 

 

 

           

   

 
- осредненный коэффициент присоса,
 
тс
 
м.
 

5.5. Суммарная величина подъёмных сил и координата результирующей подъёмных сил определены из следующих равенств:

 

 
 
тс
 
тс·м
 
м.
 

5.6. Полистирол предполагается распределить равномерно в твиндеках судна, поэтому равнодействующая подъёмной силы полистирола имеет координату

 

м.
 

Подъёмная сила полистирола определяется по формуле

 

 
.
 
=6825 м
- объём всех твиндеков;
 
=0,07 т/м
- насыпная плотность полистирола
 
,
 
где
=0,1 т/м
- плотность гранул полистирола;
 
=3% - потеря подъёмной силы полистирола при
=0,07 т/м
и глубине закачки 40 м;
 
т/м
 
тс.
 
5.7. Предполагается, что для подъёма судна будут использованы два плавучих крана грузоподъёмностью по 800 тс, каждый из которых будет создавать подъёмное усилие
=720 тс, приложенное соответственно к якорным клюзам с координатой
=66 м и к яблоку ахтерштевня с координатой
=-67 м.
 

5.8. Суммарное подъёмное усилие, которое необходимо создать судоподъёмными понтонами, определяется из равенства

 

тс.
 

Координата равнодействующей подъёмных сил понтонов определяется из равенства

 

,
 
,
 
м.
 

На рис.2 показана схема размещения стропов судоподъёмных понтонов.

 

Схема размещения стропов судоподъёмных понтонов

 

Рис.2

Распределение подъёмных усилий стропов понтонов по теоретическим шпациям выполнено ниже

 

1-я пара понтонов

 

тс,
 
тс,
 
тс,
 
тс
 

II-я пара понтонов

 

тс,
 
тс,
 
тс,
 

III-я пара понтонов

 

тс,
 
тс,
 
тс,
 

IV-я пара понтонов

 

тс,
 
тс,
 
тс.
 

5.9. Распределение подъёмных сил по длине судна при отрыве от грунта выполнено в табл.9.

 

Таблица 9

     

Распределение подъёмных сил по длине судна при отрыве от грунта

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Подъёмные силы

, тс
 

Подъёмное усилие в теоретической шпации кН (тс)

Сумма слева

 

 

20-19

19-18

18-17

17-16

16-15

15-14

14-13

13-12

12-11

11-10

10-9

9-8

8-7

7-6

6-5

5-4

4-3

3-2

2-1

1-0

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

Равномерно-

распределен-

ные силы:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Подъёмная сила полистирола

3418,0

-

-

-

-

-

252,0

252,0

252,0

253,0

252,0

252,0

252,0

252,0

253,0

252,0

252,0

244,0

200,0

200,0

-

 

Подъёмная сила понтонов

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I-я пара

-

-

-

-

-

-

-

-

-

23,8

315,3

281,3

57,6

-

-

-

-

-

-

-

-

 

II-я пара

-

-

-

-

-

-

-

240,7

278,0

159,3

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

 

III-я пара

-

-

-

-

118,7

257,6

301,7

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

 

IV-я пара

-

-

339,0

257,6

81,4

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

 

Суммарная подъёмная сила понтонов

2711,0

-

339,0

257,6

200,1

257,6

301,7

240,7

278,0

183,1

315,3

281,3

57,6

-

-

-

-

-

-

-

-

 

Подъёмная сила кранов

1440,0

730,0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

710,0

 

Сумма равномерно-

распределен-

ных сил

7569,0

730,0

339,0

257,6

200,1

257,6

553,7

492,7

530,0

436,1

567,3

533,3

309,6

252,0

263,0

252,0

252,0

244,0

200

200

710,0

 

Множители

 

-9,5

-8,5

-7,5

-6,5

-5,5

-4,5

-3,5

-2,5

-1,5

-0,5

0,5

1,5

2,5

3,5

4,5

5,5

6,5

7,5

8,5

9,5

 

Произведение

 

-6935

-2881

-1932

-1300

-1417

-2492

-1724

-1325

-652

-284

267

464

630

886

1134

1386

1586

1500

1700

6749

-4637

м
 

 

5.10. Расчёт суммарной нагрузки на затонувшее судно при отрыве от грунта выполнен в табл.10. При этом, при учёте величины отрывного сопротивления в шпации 8-9 определено

 

тс,
 
тс,
 
тс,
 
тс.
 

Таблица 10

     

Суммарная нагрузка затонувшего судна при отрыве от грунта

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Границы теорети-

ческих шпаций

Множи-

тель
 

Подъём- ный вес

Сила отрыв-

ного сопро-

тивления

Равно-

мерно-

распре-

деленная

подъём- ная сила

Суммарная равномерно-

распреде-

ленная нагрузка

(3)+(4)+(5)

Сосредо-

точенные подъём- ные силы

Момент распределенных сил относительно 0-го шпангоута

 (6)
·
 

1

2

3

4

5

6

7

8

20-19

20

371,06

0,62

-730,0

-358,32

-

-48910

19-18

19

215,29

6,04

-339,0

-117,67

-

-15238

18-17

18

432,98

9,9

-257,6

185,28

-

22696

17-16

17

552,46

13,76

-200,1

366,12

-

42287

16-15

16

490,93

16,89

-257,6

250,22

-

27148

15-14

15

392,28

20,57

-553,7

-140,85

-

-14296

14-13

14

315,68

23,84

-492,7

-153,18

-

-14475

13-12

13

364,04

25,3

-530,0

-140,66

-

-12308

12-11

12

328,92

26,24

-436,1

-80,94

-

-6516

11-10

11

346,65

27,15

-567,3

-193,50

-

-14222

10-9

10

373,61

29,38

-533,3

-130,31

-

-8666

9-8

9

382,37

65,91

-309,6

-138,68

-

-8251

8-7

8

343,47

137,04

-252,0

228,51

-

11997

7-6

7

329,75

121,1

-253,0

197,85

-

9002

6-5

6

309,0

110,07

-252,0

167,07

-

6432

5-4

5

298,07

91,73

-252,0

137,80

-

4341

4-3

4

305,69

67,92

-244,0

129,61

-

3175

3-2

3

223,92

45,86

-200,0

69,78

-

1221

2-1

2

159,04

29,37

-200,0

-11,59

-

-122

1-0

1

163,47

2,77

-710,0

-543,76

-

-1963

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

           

На рис.3 представлена эпюра суммарной нагрузки на затонувшее судно при отрыве от грунта.

 

Эпюра суммарной нагрузки затонувшего судна при отрыве

 

Масштаб: 1 см = 100 тс

 

Рис.3

5.11. В табл.11 выполнен расчёт суммарной нагрузки при подъёме, когда судно уже отделено от грунта и находится в толще воды. При этом принято, что подъёмные силы, образованные полистиролом и понтонами, остались неизменными, а ликвидация силы отрывного сопротивления привела к уменьшению и перераспределению подъёмных усилий кранов.

 

Таблица 11

     

Суммарная нагрузка затонувшего судна при подъёме в толще воды

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Границы теорети-

ческих шпаций

Множи-

тель
 

Подъём-

ный вес, тс

Сила отрывного сопро-

тивления, тс

Равно-

мерно-

распре-

деленная

подъёмная сила, тс

Суммарная равномерно-

распреде-

ленная нагрузка, тс

Сосредо-

точенные подъёмные силы, тс

Момент распределенных сил относительно 0-го шпангоута, тс

 (6)
·
 

1

2

3

4

5

6

7

8

20-19

20

371,06

-

-416,0

-45,00

-

-6142

19-18

19

215,29

-

-339,0

-123,70

-

-16020

18-17

18

432,98

-

-257,6

175,38

-

21484

17-16

17

552,46

-

-200,1

352,36

-

40698

16-15

16

490,93

-

-257,6

233,33

-

25316

15-14

15

392,28

-

-553,7

-161,42

-

-16384

14-13

14

315,68

-

-492,7

-177,02

 

-16728

13-12

13

364,04

-

-530,0

-165,96

-

-14521

12-11

12

328,92

-

-436,1

-107,18

-

-8628

11-10

11

346,65

-

-567,3

-220,65

-

-16218

10-9

10

373,61

-

-533,3

-159,69

-

-10619

9-8

9

382,37

-

-309,6

72,77

-

4330

8-7

8

343,47

-

-252,0

91,47

-

4802

7-6

7

329,75

-

-253,0

76,75

-

3492

6-5

6

309,00

-

-252,0

57,00

-

2194

5-4

5

298,07

-

-252,0

46,07

-

1451

4-3

4

305,69

-

-244,0

61,69

-

1511

3-2

3

223,92

-

-200,0

23,92

-

418

2-1

2

159,04

-

-200,0

-40,96

-

-430

1-0

1

163,47

-

-153,0

10,47

-

37

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6. Расчёт перерезывающих сил и изгибающих моментов

 

6.1. Перерезывающие силы и изгибающие моменты определены для следующих состояний судна:

 

- судно аварийное, находится на плаву;

 

- судно аварийное, находится на мели;

 

- затонувшее судно при подъёме в момент нахождения в толще воды.

 

6.2. Расчёт перерезывающих сил и изгибающих моментов для судна на мели приведен в табл.12, для остальных случаев расчёт не приводится. Эпюры перерезывающих сил и изгибающих моментов приведены для всех трех случаев на рис.4, 5, 6.

 

Таблица 12

     

Расчёт перерезывающих сил и изгибающих моментов судна на мели

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Пре-

делы теоре-

тичес-

ких шпа-

ций

Нагруз-

ка на шпацию, тс

Сумма (2) сверху

Интег-

раль- ная сумма графы (3)

 

Пере- резы-

вающая сила, тс (3)+(5)

 

Изгибающий момент, тс и

 

Номер теорети-

ческого шпан-гоута

1

2

3

4

5

6

7

8

9

 

 

0

 

0

 

 

 

20

20-19

372,9

372,9

372,9

-0,1

372,8

3,8

1318

19

19-18

87,0

459,9

1205,7

-0,2

459,7

7,5

4246

18

18-17

32,3

492,2

1257,8

-0,2

492,0

11,3

7592

17

17-16

41,1

533,3

3183,3

-0,3

533,0

15,1

11194

16

16-15

-109,7

423,6

4140,2

-0,4

423,2

18,8

14556

15

15-14

103,0

526,6

5090,4

-0,4

526,2

22,6

17896

14

14-13

-103,1

423,5

6040,5

-0,5

423,0

26,4

21234

13

13-12

-56,2

367,3

6831,3

-0,6

366,7

30,1

24015

12

12-11

-106,8

260,5

7459,1

-0,7

259,8

33,9

26226

11

11-10

- 79,8

180,7

7900,3

-0,8

179,9

37,6

27782

10

10-9

-59,3

121,5

8202,5

-0,8

120,7

41,4

28854

9

9-8

-375,0

-253,5

8070,5

-0,9

-254,4

45,2

28405

8

8-7

-92,8

-346,3

7470,7

-1,0

-347,3

48,9

26319

7

7-6

-131,6

-477,9

6646,5

-1,0

-478,9

52,7

23447

6

6-5

-563,1

-1041,0

5127,6

-1,1

-1042,1

56,5

18144

5

5-4

151,9

-889,1

3197,5

-1,2

-890,3

60,2

11402

4

4-3

237,3

-651,9

1656,5

-1,3

-653,2

64,0

6022

3

3-2

270,8

-381,1

623,5

-1,4

-328,5

67,8

2420

2

2-1

221,5

-159,6

82,8

-1,4

-161,0

71,5

540

1

1-0

161,1

1,5

-75,3

-1,5

0

75,3

0

0

 

     

     

Эпюры перерезывающих сил и изгибающих моментов, действующих на аварийное судно на плаву

 

Рис.4

 

Эпюры перерезывающих сил и изгибающих моментов, действующих на аварийное судно, сидящее на мели

 

Рис.5

     

Эпюры перерезывающих сил и изгибающих моментов при подъёме судна в толще воды

 

Рис.6

7. Расчёт прочности корпуса судна по предельному моменту

 

7.1. Расчёт предельного изгибающего момента производится для миделевого сечения, представленного на рис.7. Принято, что судно имеет повреждения в скуловой части левого борта. Крен судна - 20°.

 

Схема эквивалентного бруса т/х "Полтава"

 

Рис.7*

 

7.2. В качестве осей сравнения выбраны ось
, совпадающая со следом ДП, и ось  
, совпадающая со следом основной плоскости.
 

7.3. Расчёт элементов эквивалентного бруса выполнен в табл.13, в которой приводится расчёт только части связей эквивалентного бруса, для остальных связей, показанных на рис.7, расчёт выполняется аналогично.

 

Таблица 13

     

Расчёт элементов эквивалентного бруса без редуцирования

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Наименование связей, их размеры, см

Пло-

щадь сече-

ния, см
 

Отстояние ц.т. сечений от осей сравнения, м

Ось
 
Ось
 

Центро-

бежный момент инерции (2)х(3)х(4), см
·
м
 

 

 

 
 

стати-

ческий момент инерции (3)х(4)*, см
·
м
 

пере-

носный момент инерции (6)х(4)*, см
·
м
 

собст-

венный момент инерции, см
·
м
 

стати-

ческий момент инерции (3)х(5)*, см
·
м
 

пере-

носный момент инерции (9)х(5)*, см
·
м
 

собст-

венный момент инерции, см
·
м
 

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1. Лист 25х2 ПБ

 

50,0

13,50

7,90

675

9112

0

395

3120

0

5332

Лист 25х2 ЛБ

50

13,50

-7,90

675

9112

0

-395

3120

0

-5332

2. Ребро
ПБ стенка 20х1,5
 

24

13,50

7,70

324

4374

0

185

1423

0

2495

полка 10х1,4

14

13,50

7,60

189

2552

0

106

809

0

1436

Ребро
ЛБ стенка 20х1,5
 

24

13,50

-7,70

324

4374

0

-185

1423

0

-2495

полка 10х1,4

14

13,50

-7,60

189

2552

0

-106

809

0

-1436

3. Лист 110х1,8 ПБ

198

12,95

7,85

2564

33205

20

1554

12201

0

20128

Лист 110х1,8 ЛБ

198

12,95

-7,85

2564

33205

20

-1554

12201

0

-20128

4. Ребро
 

14б ПБ

17

12,90

7,94

217

2796

0

134

1062

0

1721

Ребро
14б ЛБ
 

17

12,90

-7,94

217

2796

0

-134

1062

0

-1721

44. Ребро
ПБ стенка 20х1,2
 

24

13,50

1,55

324

4374

0

37

58

0

502

полка 10х1,4

14

13,50

1,65

189

2552

0

23

38

0

312

Ребро
ЛБ стенка 20х1,2
 

24

13,50

-1,55

324

4374

0

-37

58

0

-502

полка 10х1,4

14

13,50

-1,65

189

2552

0

-23

38

0

-312

45. Ребро
 

20а ПБ

27

12,35

0,65

337

4164

0

18

12

0

219

Ребро
20б ЛБ
 

27

12,35

-0,65

337

4164

0

-18

12

0

-219

 

 

 

 

 

949746

3047

 

839155

11918

 

Сумма

 

 

 

93055

 

 

-16689

 

 

-40458

 

15542

 

 

 

952733

 

651073

 

 

 

 

7.4. Координаты центра тяжести сечения эквивалентного бруса

 

м,
 
м.
 
7.5. Осевые и центробежный моменты инерции относительно центральных осей
и
 

см
·
м
 

     

см
·
м
 

     

см
·
м
 
7.6. Положение главных центральных осей
и
сечения эквивалентного бруса определяется углом
между ними и центральными осями
и
 
,
 
 
.
 

7.7. Главные моменты инерции

 

 
 
7.8. Нейтральная ось сечения отклонена от главной оси
на угол
 
,
 
где
=20
° -
принятый угол крена судна
 
,
 
.
 

7.9. Координаты в главных осях наиболее удаленных точек "а" и "б" от оси НО равны:

 

м      
м
 
м      
м.
 

7.10. Предельный изгибающий момент палубы

 

тс·м
 

7.11. Предельный изгибающий момент днища

 

тс·м
 

Расчётным предельным моментом является минимальный момент - момент палубы.

 

7.12. При проведении аварийно-спасательной или судоподъёмной операции возможен как прогиб так и перегиб корпуса судна, что вызывает сжатие соответственно палубы или днища. Поэтому должна быть проверена устойчивость палубных и днищевых элементов пластин.

 

Устойчивость продольных ребер жесткости обычно всегда обеспечена и поэтому не проверяется.

 

7.13. При прогибе корпуса в сжатой зоне находится верхняя часть эквивалентного бруса, критические напряжения в пластинах которой определяются по формулам:

           

критические напряжения пластины обшивки борта между платформами при
=1,5 см,
=80 см,
=332 см
 
кгс/см
,
 

критические напряжения обшивки переборки между платформами

 

кгс/см
,
 
критические напряжения в пластинах твиндечной палубы у борта при
=1,0 см,
=80 см,
=120 см
 
кгс/см
,
 
критические напряжения в пластинах верхней платформы при
=1,0 см,
=80 см,
=125 см
 
кгс/см
,
 

           

критические напряжения в пластинах твиндечной палубы в середине при
=1,2 см,
=80 см,
=137 см
 
кгс/см
,
 
критические напряжения в пластинах борта выше твиндечной палубы при
=1,45 см,
=80 см,
=165 см
 
кгс/см
,
 
критические напряжения в пластине борта между продольными ребрами при
=1,6 см,
=80 см,
=113 см
 
кгс/см
,
 
критические напряжения в пластине борта между ребром и палубой при
=1,8 см,
=80 см,
=80 см
 
кгс/см
.
 

               

(Все пластины палубы и комингсов имеют
, так как их толщина
1,8 см, и
, поэтому их устойчивость обеспечена).
 
Критические напряжения в пластинах бортовой переборки выше твиндечной палубы при
=1,0 см,
=80 см,
=103 см*
 

     

кгс/см
,*
 
критические напряжения пластин переборки между ребрами при
=0,8 см,
=80 см,
=85 см
 
кгс/см
.
 

7.14. Расчёт элементов эквивалентного бруса с учётом редуцирования теряющих устойчивость пластин при сжатии палубы выполнен в табл.14.

 

Таблица 14

     

Расчёт эквивалентного бруса при редуцировании связей

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Наименование связей, их размеры, см

Пло-

щадь сече-

ния, см
 

Отстояние ц.т. сечения от главных осей, м

, кгс/см
 
, кгс/см
 

Редук-

ционный коэф-

фициент,
 
 

Отстояние ц.т. от осей сравнения, м

Ось
 
Ось
 

Центро-

бежный момент инерции (9)х(10)х(11)* см
·
м
 

 

 

 
 

 

 

 

 

 
 

стати-

ческий момент (9)х(10)*, см
·
м
 

пере-

носный момент (12)х(10)*, см
·
м
 

стати-

ческий момент (9)х(11)*, см
·
м
 

пере-

носный момент (14)х(11)*, см
·
м
 

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

1. Эквивалентный брус без редуцирования

 

 

 

 

 

 

15542

 

 

93053

952783

-16689

851043

-40458

Редуцируемые связи

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Правый борт

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2. Твиндечная палуба бортовая

(120х1,0)

120

1,50

9,80

1068

652

0,74

-31

8,75

8,50

-271

-2373

-264

-2240

-2306

3. Верхняя платформа (125х1,0)

125

1,35

11,0

1106

650

0,72

-35

8,75

9,65

-306

-2680

-338

-3259

-2955

4. Твиндечная палуба средняя (135х1,2)

162

2,50

2,10

832

309

0,98

-3

8,75

0,7

-26

-230

-2

-1

-18

5. Борты выше твиндеч. палубы

(165х1,45)

239

2,10

11,75

1365

1002

0,80

-48

9,60

10,3

-461

-4424

-494

-5092

-4746

6. Переборка выше твиндечной палубы

(105х0,8)

84

1,95

10,5

1239

760

0,760

-20

9,3

9,05

-126

-1730

-181

-1638

-1683

7. Пластины переборки между ребрами (80х0,8)

64

2,95

10,60

1522

711

0,72

-18

10,30

9,05

-185

-1910

-163

-1474

-1629

(80х0,8)

64

3,80

10,75

1767

711

0,68

-20

11,15

9,05

-223

-2486

-181

-1638

-2018

(80х0,8)

64

4,60

10,80

1992

711

0,66

-22

11,95

9,05

-263

-3142

-199

-1802

-2379

Левый борт

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

8. Пластины переборки между ребрами (80х0,8)

64

5,25

-7,35

963

711

0,86

-9

10,30

-9,05

-93

-955

81

-737

839

(80х0,8)

64

6,10

-7,25

1205

711

0,76

-14

11,15

-9,05

-156

-1740

127

-1147

1413

(80х0,8)

64

6,95

-7,10

1450

711

0,73

-17

11,95

-9,05

-203

-2428

154

-1392

1838

 

 

 

 

 

 

 

15305

 

 

90682

928685

-18149

830653

-54102

 

 

                

Отстояние центров тяжести сечений редуцируемых связей от главных осей определяются по рис.7.

 

7.15. Напряжения в редуцируемых связях от действия предельного момента
определяются по формуле
 
.
 

Редукционные коэффициенты определяются по формуле

 

.
 

Результаты расчёта внесены в графу 8 табл.14.

 

7.16. Координаты ц.т. исправленной площади эквивалентного бруса

 

м,
 
м.
 

7.17. Осевые и центробежный моменты инерции относительно центральных осей

 

см
·
м
 
см
·
м
 
см
·
м
 
7.18. Положение главных осей
и
 
,
 
,
 
.
 

7.19. Главные моменты инерции

 

см
·
м
 
см
·
м
 

7.20. Положение нейтральной оси

 

,
 
.
 

7.21. Координаты в главных осях точек, наиболее удаленных от нейтральной оси

 

м      
м
 
м       
м.
 

7.22.

 

тс·м
 

        

   Так как разность
дальнейшего уточнения не требуется.
 

7.23. Аналогично выполняется расчёт при сжатии днища.

 

7.24. Определенные в разделе 6 изгибающие моменты составляют:

 

для судна на плаву
22000 тс·м
 
для судна на мели
29000 тс·м
 
для судна при подъёме
11000 тс·м
 

Предельный момент палубы равен 117900 тс·м

 

Так как
, прочность судна обеспечена.
 

8. Определение перерезывающих сил и изгибающих моментов в средних сечениях судна по методу интегральных коэффициентов

 

8.1. Определение перерезывающих сил и изгибающих моментов производится для судна, находящегося на мели, весовая нагрузка которого приведена в разделе 4.

 

Осадка судна:
=6,95 м,
=8,0 м. Коэффициент полноты при этой осадке
=0,67, коэффициент полноты ватерлинии -
=0,766.
 

8.2. При расчёте по методу интегральных коэффициентов к "сосредоточенным" грузам относятся:

 

грузы в трюмах и твиндеках,

 

вода, масло, топливо, снабжение, провизия,

 

вода в затопленном отсеке,

 

реакция грунта,

 

суммарный вес оборудования в МКО,

 

вес надстроек с оборудованием,

 

рулевое устройство,

 

якорное устройство,

 

гребной винт,

 

гребной вал.

 

Веса "сосредоточенных" грузов и положение их центров тяжести определены по приближенным формулам и судовой документации.

 

8.3. Расчёт перерезывающих сил и изгибающих моментов от сосредоточенных грузов в сечениях на 7, 9, 11 и 13 теоретических шпангоутах производится в табл.16.

 

8.4. Перерезывающие силы и изгибающие моменты от распределенного веса корпуса в сечениях по 7, 9, 11 и 13 теоретическим шпангоутам определяем в табл.15. В табл.15
и
определяем по табл.1, 2 справочного приложения 3.
 

Распределенный вес корпуса определяется как разница между весом судна порожнем и весом "сосредоточенных" грузов

 

тс
 

     

     

Таблица 15

 

 

 

 

 

 

 

 

Отстояние сечения

 
 
 
 
 

от миделя

от кормового перпенд.

 

 

 

 

 

1

2

3

4

5

6

7

-0,15
 
0,35
 

0,329

1288

0,160

22,40

28800

-0,05
 
0,45
 

0,452

1768

0,202

28,28

50000

0,05
 
0,55
 

0,578

2260

0,248

34,72

78450

0,15
 
0,65
 

0,695

2720

0,297

41,58

113100

 

8.5. Определяется средняя осадка судна

 

м.
 
При этой осадке
м.
 

Стандартная абсцисса центра величины

 

м
 

     

     

Таблица 16

     

Расчёт перерезывающих сил
и изгибающих моментов
от действия сосредоточенных сил при посадке на мель
 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Наиме-

нование сосредо-

точенных нагрузок

, тс
 

Отстоя-

ние от миделя,
, м
 
Отстояние расчётного сечения от мидель-шпангоута
 

 

 

 

0,05
=7 м
 
0,15
=21 м
 
-0,15
=-21
 
-0,05
=-7 м
 

 

 

 

, тс
 
, м
 
, тс·м
 
, тс
 
, м
 
, тс·м
 
, тс
 
, м
 
, тс·м
 
, тс
 
, м
 
, тс·м
 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Рулевое и швартовое устройство

78,2

-70,0

78,2

77,0

6021

78,2

91,0

7116

78,2

49,.....*

3832

78,2

63,0

4927

Якорное устройство

113,2

58,8

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

Гребной винт

12,0

-66,6

12

73,6

883

12,0

87,6

1051

12,0

45,6

547

12,0

59,6

715

Гребной вал

34,32

-60,39

34,32

67,39

2313

34,32

81,39

2793

34,32

39,39

1352

34,32

53,39

1832

Кормовая надстройка

516,24

-53,5

516,24

60,5

31232

516,24

74,5

38460

516,24

32,5

16778

516,24

46,5

24005

Бак

172,08

60,0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

Машинно-

котельное отд. с полн. оборуд. (диз.)

903,68

-45,8

903,68

52,8

47714

903,68

66,8

60366

903,68

24,8

22411

903,63

36,8

35063

Снабжение, экипаж, провизия

138,2

-37,8

138,2

44,8

6191

138,2

58,8

8126

138,2

16,8

2322

133,2

30,8

4256

Вода

70,0

-41,9

70,0

48,9

3423

70,0

62,9

4403

70,0

20,9

1463

70,0

34,9

2334

Масло

27,0

-51,6

27,0

58,6

1582

27,0

78,6

1960

27,0

30,6

826

27,0

44,6

1204

Топливо

385,9

14,0

-

-

-

385,9

7,0

2701

-

-

-

-

-

-

 

524,0

-14,0

524,0

21,8

11424

524,0

35,8

18760

-

-

-

524,0

7,8

4088

 

210,7

-38,5

210,7

45,5

9587

210,7

59,5

12537

210,7

17,5

3687

210,7

31,5

6637

Грузы: трюм и твиндек 1

1030,0

52,44

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

трюм и твиндек 2

1780,0

36,65

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

трюм и твиндек 3

1605,0

19,18

-

-

-

1605,0

1,82

2921

-

-

-

-

-

-

трюм и твиндек 4

2560,0

-4,79

2560,0

11,79

30182

2560,0

25,79

66022

-

-

-

-

-

-

трюм и твиндек 5

1500,0

-27,42

1500,0

34,42

51630

1500,0

48,42

72630

1500,0

6,42

9630

1500,0

20,42

30630

Рефрижераторный трюм

100,0

-61,2

100,0

68,2

6820

100,0

82,2

8220

100,0

40,2

4020,0

100,0

54,2

5420

Вода в затопленных отсеках

1405

18,82

-

-

-

1405,0

2,18

3063

-

-

-

-

-

-

Реакция грунта

-2324,0

21,0

-

-

-

-2324,0

0

0

-

-

-

-

-

-

Перерезы-

вающая сила
 

 

 

6674,34

 

 

7746,24

 

 

3590,34

 

 

4114,36

 

 

Изгибающий момент
 

 

 

 

 

209002

 

 

311129

 

 

67288

 

 

121220

 

 

 

Таблица 17

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Отстояние расчётного сечения

 
 
 
=
 

(3)+(5)

 
 
 
 
=
 

(8)+(10)

 
 

миделя

кормо-

вого перпен-

дикуляра

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

-0,15
 
0,35
 

0,2862

1,585

0,0158

0,3020

4450

0,1233

0,182

0,0018

0,1251

17,50

77800

-0,05
 
0,45
 

0,4286

1,740

0,0174

0,4460

6590

0,1656

0,292

0,0029

0,1685

23,6

155600

0,05
 
0,55
 

0,5712

1,740

0,0174

0,5886

8680

0,2107

0,383

0,0038

0,2145

30,0

260000

0,15
 
0,65
 

0,7135

1,580

0,0158

0,7293

10750

0,2590

0,481

0,0048

0,2638

36,9

397000

 

Угол дифферента

 

.
 

Фактическая абсцисса центра величины

 

м.
 

Коэффициент поправки к интегральным коэффициентам

 

.
 
8.6. Перерезывающие силы и изгибающие моменты от сил поддержания определяются в табл.17 при
=14750 тс,
=0,67
 
  
.
 
Коэффициенты
,
,
,
определяются по табл.1, 2, 3, 4 справочного приложения 4.
 

8.7. Суммарная перерезывающая сила и изгибающие моменты в сечениях по 7, 9, 11, 13 теоретических шпангоутов определяются в табл.18.

 

Таблица 18

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

N

теор. шп.

, тс
 
, тс
 
, тс
 
, тс
 
, тс
 
, тс
 
, тс
 
, тс·м
 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

7

7750

2720

-10750

-280

311130

113100

-397000

27230

9

6670

2260

-8680

250

209000

78450

-260000

27450

11

4110

1770

-6590

-710

121220

50000

-155600

16220

13

3590

1290

-4450

430

67290

28800

-77800

18290

 

9. Определение предельной равномерно-распределенной нагрузки на перекрытие

 

9.1. Схема перекрытия, его размеры и конструкция связей представлены на рис.8.

 

 

Рис.8*

 

           

9.2. Определение размеров присоединенного пояска для балок

 

Так как присоединенные пояски при давлении на перекрытие из трюма находятся в растянутой зоне, их величина определяется как 1/6 пролета или расстоянием между смежными балками:

 

Карлингсы - комингсы
м    
м
 
центральный карлингс
м     
м
 
концевые рамные бимсы
м   
м
 
консольные бимсы
м    
м
 
двойной консольный бимс
м    
м
 

Для карлингсов и концевых бимсов пояски односторонние, тогда площади присоединенных поясков будут равны:

 

карлингс - комингс
см
,
 

центральный карлингс
см
,
 
концевой рамный бимс
см
,
 
консольный бимс
см
,
 
двойной консольный бимс
см
.
 

9.3. Определение пластических моментов сопротивления:

 

карлингс - комингс
см
,
см
,
см
,
 
см
,
 

центральный карлингс

 

см
,
см
,
см
 
см
 

концевой рамный бимс

 

см
,
=28 см
,
см
,
см
,
 

консольный бимс

 

см
,
см
,
см
,
см
,
 

двойной консольный бимс

 

см
,
см
,
см
,
 
см
,
 
продольная балка Г 20а,
см
,
 
см
,
 
продольная балка Г 14a,
см
,
 
см
 

9.4. Предельный изгибающий момент

 

Предельный изгибающий момент определяется по формуле

 

.
 
Карлингс - комингс
=10600
·235=2490
кН-м;
 
центральный карлингс
=1060
·235=249
кН·м;
 
концевой рамный бимс
=249 кН·м;
 
консольный бимс
=250 кН·м;
 
двойной консольный бимс
=4360 кН·м;
 
продольная балка Г 20а
=75 кН·м;
 
продольная балка Г 14a
=23,5 кН·м.
 

9.5. Предельная перерезывающая сила

 

Предельная перерезывающая сила определяется по формуле

 

,
 
карлингс - комингс
=114 кН;
 
центральный карлингс
=38 кН;
 
концевой рамный бимс
=38 кН;
 
консольный бимс
=380 кН;
 
продольная балка Г 20a
=37 кН;
 
продольная балка Г 14а
=19,7 кН
 
(для рассматриваемых балок
=1,0).
 

9.6. Карлингс-комингс можно рассматривать как две отдельные балки, ввиду наличия мощной рамы (двойного консольного бимса).

 

9.7. Предельная нагрузка узлов перекрытия 1 и 2 определяется по формулам:

 

кН/м
 
кН/м
 
кН/м
 
кН/м
 

9.8. Предельная нагрузка рамного концевого бимса

 

кН/м
 
кН/м
 

9.9. Предельная нагрузка продольной балки

 

кН/м
 
кН/м
 

9.10. Расчётная нагрузка для перекрытий

 

14,1 кН/м
 

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Справочное

 

      

РЕКОМЕНДУЕМАЯ ЛИТЕРАТУРА

1. Анализ форм разрушения и величин предельных нагрузок для основных конструкций типовых транспортных судов. Отчёт по НИР, рук. Козляков В.В. Одесса. ОИИМФ. Инв. N Б 705740, 1978.

 

2. Беленький Л.М. Расчёт судовых конструкций в пластической стадии. Л., Судостроение, 1983.

 

3. Справочник по строительной механике корабля т.1, 2, 3 под ред. Шиманского Ю.А. Л. Судпромгиз, 1960.

 

4. Бойцов Г.В., Палий О.М., Постнов В.А., Чувиковский B.C. Справочник по строительной механике корабля  т.1, 2, 3. Л. Судостроение, 1982.

 

5. Справочник специалиста аварийно-спасательной службы ВМФ, т.2 под ред. Чикера Н.П. М., Транспорт, 1963.

 

6. Дунаевский Я.И. Снятие судов с мели. М. Транспорт, 1971.

 

7. Регистр СССР. Правила классификации и постройки морских судов. Л., Транспорт, 1981.