Отраслевой дорожный методический документ ОДМ 218.4.026-2016 Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Бетонные и железобетонные конструкции.
ОДМ 218.4.026-2016
ОТРАСЛЕВОЙ ДОРОЖНЫЙ МЕТОДИЧЕСКИЙ ДОКУМЕНТ
МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ НА АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГАХ ОБЩЕГО ПОЛЬЗОВАНИЯ. БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Федеральным государственным бюджетным образовательным учреждением высшего профессионального образования "Сибирский государственный университет путей сообщения" (СГУПС).
2 ВНЕСЕН Управлением строительства и эксплуатации автомобильных дорог Федерального дорожного агентства.
3 ИЗДАН на основании распоряжения Федерального дорожного агентства от 09.11.2016 N 2324-р.
4 ИМЕЕТ РЕКОМЕНДАТЕЛЬНЫЙ ХАРАКТЕР.
5 ВВЕДЕН ВЗАМЕН ОДН 218.0.032-2003.
1 Область применения
1.1 Настоящий отраслевой дорожный методический документ (далее - методический документ) содержит методику определения грузоподъемности мостовых сооружений с учетом технического состояния элементов их конструкций.
1.2 Данный методический документ рекомендуется для применения при определении грузоподъемности мостовых сооружений, эксплуатируемых на федеральных автомобильных дорогах Российской Федерации. В остальных случаях он может использоваться по решению органов управления автомобильных дорог субъектов Российской Федерации.
1.3 Положения настоящего методического документа предназначены для применения проектными и специализированными организациями, выполняющими работы по диагностике, обследованию, испытаниям и оценке технического состояния мостовых сооружений, а также мостовыми подразделениями органов управления автомобильными дорогами при организации и приемке обследовательских работ в соответствии с правилами применения документов технического регулирования в сфере дорожного хозяйства [1].
1.4 При определении грузоподъемности допускается использование иных от приведенных в настоящем методическом документе алгоритмов и программ. Обоснованность применения таких алгоритмов и программ должна быть подтверждена сертификатом их соответствия действующим нормам проектирования мостовых сооружений, выданным уполномоченным органом, либо предыдущим успешным опытом применения при проведении технических экспертиз соответствующей направленности по заданиям Федерального дорожного агентства.
1.5 Настоящий методический документ является составной частью следующих изданий:
ОДМ 218.4.025-2016 Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Общая часть
ОДМ 218.4.027-2016 Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Металлические и сталежелезобетонные конструкции
ОДМ 218.4.028-2016 Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Опорные части, опоры и фундаменты
ОДМ 218.4.029-2016 Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Определение грузоподъемности конструкций деревянных мостов.
2 Нормативные ссылки
В настоящем методическом документе использованы нормативные ссылки на следующие документы:
ГОСТ 10180-2012 Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам
ГОСТ 12004-81 Сталь арматурная. Методы испытания на растяжение
ГОСТ 22690-2015 Бетоны. Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля
ГОСТ 26633-2015 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия
ГОСТ 28570-90 Бетоны. Методы определения прочности по образцам, отобранным из конструкции
СП 35.13330.2011 Мосты и трубы (актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*)
СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения (актуализированная редакция СНиП 52-01-2003)
СП 131.13330.2012 Строительная климатология (актуализированная редакция СНиП 23-01-99*)
3 Термины и определения
В настоящем методическом документе применены следующие термины с соответствующими определениями:
3.1 временная вертикальная нагрузка: Произвольное транспортное средство (средства), расположенное в пределах ездового полотна мостового сооружения.
3.2 воздействия от нагрузки: Усилия, напряжения, деформации, перемещения в конструкции (элементе конструкции), возникающие от действия внешних нагрузок (постоянных, временных, температурных и пр.).
3.3 грузоподъемность: Характеристика (показатель) технического состояния мостового сооружения, соответствующая максимальному воздействию временной вертикальной нагрузки, при котором не наступает предельное состояние первой группы ни в одной из основных несущих конструкций сооружения.
Примечание - Грузоподъемность сооружения в целом определяется грузоподъемностью наиболее слабой из основных несущих конструкций.
3.4 дефект в мостовом сооружении (дефект): Каждое отдельное несоответствие в мостовом сооружении установленным требованиям нормативно-технической и (или) конструкторской (проектной) документации.
3.5 допустимый класс нагрузки: Мера экстремально допустимого воздействия временной вертикальной нагрузки определенной структуры, которое не вызывает наступления предельного состояния первой группы в несущих конструкциях при нормальной эксплуатации сооружения.
Примечания
2 Для нагрузок от колонн автомобилей допустимый класс нагрузки соответствует допустимой массе отдельного автомобиля из состава колонны.
3.6 класс грузоподъемности: Мера грузоподъемности сооружения (конструкции, элемента конструкции), выраженная значением допустимого класса или массы рассматриваемой временной вертикальной нагрузки.
3.7 конструкция: Часть мостового сооружения, состоящая из конструктивно объединенных элементов, выполняющая определенные функции (несущие, ограждающие, защитные и (или) другие).
Примечания
1 В мостовом сооружении конструкции делят на основные, обеспечивающие главные функциональные свойства мостового сооружения, и неосновные (вспомогательные), создающие, например, защиту и безопасность только в экстремальных ситуациях, удобство содержания в период эксплуатации и другие вспомогательные функциональные свойства.
2 Из множества основных конструкций выделяют несущие конструкции, основной функцией которых является восприятие воздействий от постоянных и временных нагрузок.
3.8 контролируемый режим движения: Режим движения, при котором пропуск транспортных средств по сооружению осуществляется по специальному разрешению в сопровождении представителей службы эксплуатации и (или) ГИБДД и, как правило, в одиночном порядке.
3.9 мостовое сооружение: Искусственное сооружение, состоящее из одного или нескольких пролетных строений и опор, предназначенное для пропуска различных видов транспортных средств и пешеходов, а также водотоков, селей, скота, коммуникаций различного назначения, порознь или в различных комбинациях над естественными или искусственными препятствиями.
Примечание - К искусственным препятствиям относятся искусственные водоемы, водные каналы, автомобильные и железные дороги, другие инженерные сооружения, а также территории предприятий, городские территории, через которые проходит автомобильная дорога.
3.10 неконтролируемый режим движения: Режим движения, при котором регулирование пропуска транспортных средств осуществляется техническими средствами организации дорожного движения (ТСОДД).
3.11 основная несущая конструкция: Конструкция сооружения, предназначенная для восприятия воздействий от постоянных и временных нагрузок, наступление предельного состояния первой группы в которой приводит к утрате работоспособного состояния (жесткости и устойчивости) сооружения в целом.
3.12 опора моста: Несущая конструкция мостового сооружения, поддерживающая пролетные строения и передающая нагрузки от них на основание.
3.13 опорная часть: Несущая конструкция мостового сооружения, передающая нагрузку от пролетного строения на опоры и обеспечивающая угловые и линейные либо только угловые перемещения пролетного строения.
3.14 основание опоры: Массив грунта, в котором размещены строительные конструкции фундамента опоры.
3.15 пролетное строение: Несущая конструкция мостового сооружения, перекрывающая всё пространство или часть его между двумя или несколькими опорами, воспринимающая нагрузку от элементов мостового полотна, транспортных средств и пешеходов и передающая ее на опоры.
3.16 сталежелезобетонная конструкция: Единая несущая конструкция со стальными и железобетонными элементами, совместно воспринимающими воздействия от нагрузки.
Примечание - Применительно к сталежелезобетонным пролетным строениям автодорожных мостов конструктивным железобетонным элементом является железобетонная плита проезжей части, объединенная с металлическими несущими элементами главных балок (ферм).
3.17 условная несущая способность: Величина максимального воздействия на элемент от временных проектных нагрузок, определяемая в соответствии с указаниями тех норм проектирования, по которым конструкция была запроектирована.
3.18 ширина проезда: Расстояние в свету между ограждениями безопасности ездового полотна мостового сооружения.
3.19 элемент конструкции: Составная часть сложного технического объекта, рассматриваемая как единое целое, не подлежащее дальнейшему разукрупнению, имеющая самостоятельные характеристики, используемые при расчетах, и выполняющая определенную частную функцию в интересах сложного объекта, который по отношению к элементу представляет собой систему.
Примечание - Элементами могут быть балка, плита, диафрагма, ригель и т.д.
3.20 эталонные автомобильные нагрузки: Временные вертикальные нагрузки заданной структуры.
4 Определение грузоподъемности бетонных и железобетонных элементов
4.1 Общие положения
При определении несущей способности сечения, расположенного в монолитном стыке плиты проезжей части ребристых железобетонных и сталежелезобетонных пролетных строений, допускается не учитывать понижающий коэффициент условий работы в случае отсутствия внешних признаков, указывающих на наличие дефектов изготовления конструкций, влияющих на грузоподъемность.
Если характер армирования элементов установить не удается, грузоподъемность определяют третьим способом - путем сопоставления воздействий согласно пункту 4.2.4 рекомендаций [2].
Коэффициенты поперечной установки (КПУ) при расчетах по условно-пространственным расчетным схемам определяют в зависимости от вида и пространственной жесткости конструкций по правилам строительной механики. Для некоторых типовых сборных пролетных строений при отсутствии дефектов и повреждений, снижающих их несущую способность, ординаты поперечных линий влияния для расчета КПУ приведены в приложении Б.
4.1.2 Расчетные сечения при расчетах по прочности принимают в местах наибольших усилий в конструкциях, расположения дефектов, снижающих несущую способность, а также в местах с резким изменением размеров сечений и обрывов арматурных стержней.
В разрезных главных балках пролетных строений грузоподъемность обязательно определяют по нормальным сечениям в середине пролета, по наклонным сечениям - у опоры (в приопорной зоне) с учетом характера расположения арматуры и изменения размеров сечения.
В неразрезных балках в расчет обязательно включают середину промежуточных пролетов и сечения над промежуточными опорами. В крайних пролетах рассчитывают сечения, расположенные на расстоянии 0,4 длины пролета от крайней опоры. Наклонные сечения проверяют у промежуточных и крайних опор.
В плите проезжей части проверяют середину ее расчетного пролета и опорные сечения каждого расчетного направления плиты.
В арочных пролетных строениях рассчитывают сечения в арках, стойках и плите надарочного строения в местах наибольших усилий с учетом специфики их работы.
Особенности определения грузоподъемности элементов опор приведены в рекомендациях [3].
Расчетные характеристики материалов и геометрические характеристики сечений
4.1.3 Расположение и характеристики арматуры в несущих элементах определяют по данным проектной документации путем вскрытия арматуры или известными методами неразрушающего контроля.
4.1.4 Расчетные сопротивления стержневой и высокопрочной арматуры растяжению и сжатию при наличии сведений о типе арматуры принимают согласно пунктам 7.37, 7.38 СП 35.13330.2011 для предельных состояний первой группы.
При отсутствии документальных данных о марке и классе арматуры ее расчетные сопротивления могут быть установлены по результатам лабораторных исследований отобранных образцов в соответствии с ГОСТ 12004-81. Число вырезанных образцов стержней одного диаметра и одного профиля должно быть не менее трех, а несущая способность конструкции после отбора проб не должна быть снижена.
4.1.5 Соответствие марок и классов арматурных сталей принимают согласно таблице 7.14 СП 35.13330.2011.
4.1.6 Прочностные характеристики бетона оценивают по исполнительной документации, проектным данным или нормам, соответствующим году проектирования (таблица 1). При отсутствии проектных данных по бетону его расчетные сопротивления определяют неразрушающими методами по ГОСТ 22690-2015 и ГОСТ 28570-90 (таблица 2) или по результатам лабораторных исследований отобранных образцов в соответствии с ГОСТ 10180-2012.
Таблица 1 - Марки бетона
Годы проектирования | Марка бетона монолитных конструкций пролетных строений  , МПа (тс/м  ) | |
| Пролеты длиной до 20 м | Пролеты длиной более 20 м и сборные конструкции |
1902-1909 | 12,76 (1300) | 12,76 (1300) |
1910-1925 | 12,76 (1300) | 16,68 (1700) |
1926-1928 | 13,74 (1400) | 19,63 (2000) |
1929-1930 | 12,76 (1300) | 12,76 (1300) |
1931-1937 | 16,68 (1700) | 19,63 (2000) |
1938-1961 | 16,68 (1700) | 29,44 (3000) |
Таблица 2 - Соответствие фактически измеренной прочности и расчетных сопротивлений бетона на сжатие
Класс бетона | Измеренная прочность, МПа (тс/м ) | Расчетные сопротивления бетона, МПа (тс/м ) | Класс бетона | Измеренная прочность, МПа (тс/м ) | Расчетные сопротивления бетона, МПа (тс/м ) | ||
|
| Сжатие осевое  | Растяжение осевое  |
|
| Сжатие осевое | Растяжение осевое |
B3,5 | 4,6 (458) | 2,1 (214) | 0,26 (26,5) | B27,5 | 36,0 (3602) | 14,3 (1450) | 1,05 (107) |
B5 | 6,5 (655) | 2,8 (285) | 0,37 (37,7) | B30 | 39,3 (3929) | 15,5 (1580) | 1,10 (112) |
B7,5 | 9,8 (982) | 4,5 (459) | 0,48 (48,9) | B35 | 45,8 (4584) | 17,5 (1780) | 1,15 (117) |
B10 | 13,1 (1310) | 5,5 (561) | 0,50 (51,0) | B40 | 52,4 (5239) | 20,0 (2030) | 1,25 (127) |
B12,5 | 15,0 (1500) | 6,5 (662) | 0,65 (66,2) | B45 | 58,9 (5894) | 22,0 (2240) | 1,30 (132) |
B15 | 20,0 (1965) | 8,5 (866) | 0,75 (76,4) | B50 | 65,5 (6548) | 25,0 (2540) | 1,40 (142) |
B20 | 25,0 (2500) | 10,0 (1010) | 0,85 (86,6) | B55 | 72,0 (7203) | 27,5 (2800) | 1,45 (147) |
B22,5 | 29,5 (2947) | 11,75 (1200) | 0,90 (91,7) | B60 | 78,6 (7858) | 30,0 (3050) | 1,50 (152) |
B25 | 32,7 (3274) | 13,0 (1320) | 0,95 (96,8) |
|
|
|
|
Примечания
1 Для конструкций мостов, эксплуатируемых при расчетной минимальной температуре воздуха ниже -40°С (СП 131.13330.2012), табличные значения умножают на коэффициент условий работы 0,9.
2 Расчетную минимальную температуру воздуха определяют согласно указаниям СП 35.13330.2011.
3 Данные приведены согласно ГОСТ 26633-2015, СП 35.13330.2011, СП 63.13330.2012 и руководства [4]. Измеренная средняя прочность бетона указана с учетом коэффициента вариации V=0,135.
4.1.7 Коэффициенты условий работы к расчетным сопротивлениям бетона и арматуры принимают согласно действующим нормам проектирования мостовых сооружений.
Таблица 3 - Соответствие измеренной прочности и модулей упругости бетона
Измеренная прочность, МПа (тс/м ) | Модуль упругости , МПа (тс/м ) | Измеренная прочность, МПа (тс/м ) | Модуль упругости , МПа (тс/м ) | Измеренная прочность, МПа (тс/м ) | Модуль упругости , МПа (тс/м ) |
4,6 (458) | 9500 (950000) | 25,0 (2500) | 26860 (2686000) | 50,0 (5000) | 35450 (3545000) |
6,5 (655) | 13000 (1300000) | 26,2 (2619) | 27000 (2700000) | 52,4 (5239) | 36000 (3600000) |
9,8 (982) | 16000 (1600000) | 29,5 (2947) | 28500 (2850000) | 58,9 (5894) | 37000 (3700000) |
13,1 (1310) | 19000 (1900000) | 32,7 (3274) | 30000 (3000000) | 65,5 (6548) | 39000 (3900000) |
15,0 (1500) | 20450 (2045000) | 36,0 (3602) | 31500 (3150000) | 72,0 (7203) | 39500 (3950000) |
16,4 (1637) | 21500 (2150000) | 39,3 (3929) | 32500 (3250000) | 78,6 (7858) | 40000 (4000000) |
20,0 (1965) | 24000 (2400000) | 45,8 (4584) | 34500 (3450000) |
|
|
4.1.8 Общие рекомендации по определению геометрических характеристик сечений приведены в приложении В.
Нагрузки и сочетания нагрузок
4.1.9 Постоянные нагрузки, правила расстановки временной нагрузки и значения расчетных коэффициентов принимают в соответствии с рекомендациями [2].
4.1.10 Расчет грузоподъемности железобетонных изгибаемых и внецентренно сжатых элементов, как правило, ведут на основное сочетание нагрузок (подраздел 5.4 рекомендаций [2]). Другие сочетания нагрузок рассматривают лишь в необходимых случаях.
4.2 Определение усилий от временных нагрузок
Определение усилий в главных несущих элементах
4.2.1 Величины усилий M, Q, N в расчетных сечениях главных несущих элементов конструкций (балок, арок, опор и т.д.) находят в зависимости от принятого способа определения грузоподъемности (подраздел 4.2 рекомендаций [2]) путем загружения поверхностей или линий влияния соответствующих усилий по пространственным или условно-пространственным расчетным схемам.
При одновременном действии в сечении нескольких силовых факторов (например, M и Q, M и N и т.д.) рассматривают варианты загружения, указанные в пункте 5.4.3 рекомендаций [2].
Коэффициенты поперечной установки (КПУ) при расчетах по условно-пространственным расчетным схемам определяют в зависимости от вида и пространственной жесткости конструкций по правилам строительной механики.
Определение усилий в плите проезжей части
H - полная толщина покрытия мостового полотна, м.
 |
а - распределение нагрузки вдоль моста; б - то же, поперек моста
Рисунок 1 - Площадки распределения нагрузки от колеса по плите проезжей части
4.2.3 Усилия в плитных элементах рекомендуется определять на 1 пог.м расчетного пролета плиты вдоль или поперек моста в зависимости от характера работы плиты. Если принята другая длина распределения усилий (пункт 4.2.5), то в расчетные формулы определения несущей способности вводят соответствующие поправочные коэффициенты.
4.2.4 В зависимости от соотношения сторон опирания плиты на главные и поперечные балки различают балочные плиты, опертые по двум сторонам, и плиты, опертые по контуру.
Балочными плитами с рабочим пролетом поперек движения считаются плиты, опирающиеся по всей длине только на продольные ребра (балки) или если при опирании по всем сторонам (по контуру) отношение стороны участка плиты вдоль пролетного строения к стороне плиты поперек пролетного строения (рабочему пролету) больше двух.
Балочными плитами с рабочим пролетом вдоль движения являются плиты, в которых железобетонная плита опирается только на поперечные балки или если при опирании по всем сторонам (по контуру) отношение стороны участка плиты поперек пролетного строения (рабочего пролета) к стороне плиты вдоль пролетного строения больше двух.
При отношении длин сторон плиты меньше двух ее рассматривают как опертую по всему контуру. При этом плита может быть принята как со свободным опиранием по краям, так и полностью защемленной.
Определение усилий в плите проезжей части при численном моделировании
4.2.5 В общем случае для всех типов плит (в том числе опертых по контуру) используют моделирование пролетного строения пластинчатыми (плитными) конечными элементами. Предложения по использованию такого метода моделирования приведены в пункте В.3.2 рекомендаций [2]. При этом необходимо иметь в виду, что получаемые усилия являются погонными, т.е. распределенными по длине соответствующей стороны плитного конечного элемента. Это также следует учитывать и при расчете несущей способности сечения плиты.
Для плит проезжей части с рабочим пролетом поперек или вдоль моста в автоматизированных расчетах для определения усилий допускается использовать расчетные схемы типа "балочной клетки" ("балочного ростверка", "системы перекрестных балок"), в которых работа плиты и главных балок моделируется стержневыми конечными элементами (пункт В.3.1 рекомендаций [2]).
4.2.7 Усилия находят, назначая положения расчетных створов в продольном направлении пролетного строения в зоне опирания (створ у зоны опирания на расстоянии 0,5 м от оси опирания) и в середине пролета главной балки. При необходимости дополнительно назначают створы в местах уменьшения несущей способности плиты (локальное изменение толщины плиты, армирование, наличие повреждений, пониженная прочность бетона и т.д.) и в других необходимых местах.
Для пролетных строений, у которых плита проезжей части имеет рабочий пролет поперек движения (рисунок 2а, б), в зависимости от компоновки мостового полотна и возможности размещения временной нагрузки выполняются следующие проверки:
- у зоны опирания, слева и справа от ее ребра,
- в середине пролета балки, слева и справа от ее ребра;
- у зоны опирания, в середине пролета плиты,
- в середине пролета, в середине пролета плиты.
Для разрезных балочных пролетных строений, выполненных по типовым проектам с применением типового шага балок, допускается не проводить проверки сечений слева и справа от ребер балок на действие отрицательного изгибающего момента, а также проверки в створе у приопорной зоны. Исключение составляют балки без скругленных вутов: для таких балок следует проверять сечения у ребер балок на отрицательный изгибающий момент.
При соотношении пролета плиты к ее толщине менее 20 расчет на поперечную силу допускается не выполнять.
Для пролетных строений с диафрагмами допускается рассматривать один створ - посередине между двумя диафрагмами, ближайшими к середине пролета балки. При отсутствии объединения балок по плите в диафрагменных пролетных строениях проверке подлежат только сечения у ребер балок.
Допускается не рассчитывать консольные сечения балок при отсутствии возможности заезда колеса транспортного средства на консоль балки.
Назначение расчетных сечений допускается уменьшать за счет симметрии расположения конструкций пролетного строения и мостового полотна.
 |
а - рабочий пролет поперек движения для пролетных строений без диафрагм;
б - то же, для пролетных строений с диафрагмами;
в - то же, вдоль движения;
B - расстояние между главными балками;
L - расстояния между диафрагмами; Б1-Б2 - номера балок;
Рисунок 2 - Положение мест определения грузоподъемности плиты
Дополнительно при определении грузоподъемности по поперечной силе расчетным сечением может быть назначено сечение в месте сопряжения вута с плитой.
Для пролетных строений, у которых плита проезжей части имеет рабочий пролет вдоль движения (рисунок 2в), в зависимости от компоновки мостового полотна и возможности размещения временной нагрузки выполняются следующие проверки:
- поперечной балки, ближайшей к середине пролета главной балки, в середине пролета плиты,
- второй поперечной балки, считая от оси опирания, в середине пролета плиты;
- ближайшими к середине пролета балки, в середине пролета плиты,
- ближайшими к зоне опирания, в середине пролета плиты.
Определение усилий в плите проезжей части инженерным методом
4.2.8 Рекомендации метода касаются нахождения усилий в консольных плитах и плитах, опертых по двум сторонам, с рабочим пролетом поперек оси пролетного строения, и могут использоваться для определения грузоподъемности конструкций с промежуточными поперечными диафрагмами.
В остальных случаях используют специальные методы расчета либо численное моделирование.
Определение усилий в консольной плите
4.2.9 Рабочую ширину консольной плиты "a", м, с положением внешнего контура груза на расстоянии "c", м, от корня консоли принимают (рисунок 3):
 |
Рисунок 3 - Схемы к расчету консолей балок
Усилия от постоянных нагрузок (на 1 пог.м ширины плиты) могут быть найдены по формулам
e - длина консоли плиты до ребра балки или вута, м;
Усилия от пешеходных и прочих нагрузок могут быть также определены по формулам, аналогичным формулам (2).
- для нагрузки АК
- для нагрузки НК
где К - класс нагрузки;
a - рабочая ширина консольной плиты, м;
Остальные обозначения приведены на рисунках 2 и 3.
Определение усилий в балочных плитах с рабочим пролетом поперек движения
 |
Рисунок 4 - Схемы к определению рабочей ширины плиты
Характеристика конструкции | Значение коэффициента | ||
| | | |
Толщина плиты, опираемой на железобетонное ребро: |
|
| |
| менее 1/4 высоты ребра | 0,5 | -0,7 |
| более 1/4 высоты ребра | 0,7 | -0,7 |
Плита, включенная в совместную работу с металлическими балками (поясами ферм) | 1,0 | -0,7 | |
Усилия от постоянных нагрузок (на 1 пог.м ширины плиты) в условной разрезной балке могут быть найдены по формулам
Усилия от пешеходных и прочих нагрузок (на 1 пог.м ширины плиты) в условной разрезной балке находят аналогично в зависимости от фактической длины загружения пролета условной балки.
Изгибающий момент в условной балке от равномерно распределенной части нагрузки АК определяют для случаев 1 и 2.
Рабочую ширину плиты "a" находят по формулам
Изгибающие моменты в условной балке от временной нагрузки НК определяют для случаев 1 и 3. Рабочую ширину плиты принимают по формуле
4.2.13 Изгибающий момент в условной балке от временной нагрузки (на 1 пог.м плиты) вычисляют по формулам
случаи 1 и 3:
случаи 2 и 4:
где d - расстояние между колеями соседних полос, d=1,1 м;
случаи 1 и 3:
случаи 2 и 4:
4.2.14 Допустимый изгибающий момент от временных нагрузок определяют по формулам
 |
P=10К для нагрузки АК; P=18К для нагрузки НК; q=К для нагрузки АК; H - толщина покрытия
- для нагрузки АК
- для нагрузки НК
4.3 Расчет изгибаемых железобетонных элементов по нормальным сечениям
4.3.1 В настоящем разделе приведен рекомендуемый порядок расчета элементов, выполненных из обычного и преднапряженного железобетона и имеющих сечения с одной или несколькими осями симметрии, совпадающими с плоскостями действия изгибающих моментов (рисунок 6), - тавровое (типы Iа и Iб), двутавровое (тип II), коробчатое (тип III), прямоугольное (типы IVа и IVб), круглое сплошное (тип V) и кольцевое (тип VI).
 |
Рисунок 6 - Рассматриваемые типы сечений (предварительно напряженная арматура условно не показана, обозначения величин даны в тексте ниже)
Расчет грузоподъемности железобетонных элементов, имеющих сечения, отличные от указанных на рисунке 6, а также работающих на косой изгиб, выполняют согласно рекомендациям подраздела 4.7.
Определение предельных усилий в изгибаемых элементах при отсутствии данных об армировании
4.3.2 В изгибаемых элементах из обычного железобетона (пролетных строений, ригелей опор и т.д.) при отсутствии данных об армировании (кроме типа арматуры) предельные изгибающие моменты в расчетном сечении допускается вычислять по формуле
где M - расчетный изгибающий момент в сечении, принимаемый по пункту 4.3.5, МН·м (тс·м);
Таблица 5 - Допускаемые растягивающие напряжения для арматуры
Годы проектирования | Допускаемые растягивающие напряжения для арматуры , МПа (тс/м ) | ||
| Основные стержни | Хомуты | |
| Ст.2, Ст.3 | Ст.3 | Ст.2, Ст.3 |
1902-1909 | 78,5 (8000) | - | 68,7 (7000) |
1910-1925 | 88,3 (9000) | - | 68,7 (7000) |
1926-1928 | 88,3 (9000) | - | 68,7 (7000) |
1929-1930 | 107,9 (11000) | - | 88,3 (9000) |
1931-1937 | 122,6 (12500) | - | 122,6 (12500) |
1938-1961 | 122,6 (12500) | 147,2 (15000) | 122,6 (12500) |
4.3.3 Коэффициенты, учитывающие дефекты и повреждения:
n - общее число стержней в сечении;
f - стрела выгиба стержней, м;
- для прямоугольных сечений или сечений, у которых сжатая зона находится только в полке,
- для сечений, у которых сжатая зона находится в ребре,
b - ширина ребра, м;
h - высота сечения, м.
При наличии стержней разных диаметров с различными глубиной коррозии и стрелой выгиба погнутых стержней принимают значения, приводящие к меньшему классу по грузоподъемности.
h - высота поперечного сечения элемента, м;
Таблица 6 - Расчетные значения поперечной силы
Расчетная поперечная сила | Годы проектирования пролетного строения | ||
| 1931-1937 | 1938-1961 (длина пролета <12 м) | 1926-1930; 1938-1961 (длина пролета >12 м) |
(отгибы) | 0,55Q | 0,42Q | 0,70Q |
(хомуты) | 0,20Q | 0,18Q | 0,30Q |
(бетон) | 0,25Q | 0,40Q | 0 |
Примечание - Q - полная поперечная сила в расчетном сечении, принимаемая по пункту 4.3.5.
4.3.5 Проектные значения изгибающего момента M и поперечной силы Q в рассчитываемой конструкции от постоянных и временных нагрузок принимают по сохранившимся документальным сведениям для рассчитываемой конструкции. Усилия, определяемые от сочетаний, в которых учитывается гусеничная или колесная нагрузка по нормам 1931-1953 гг., следует уменьшать в 1,3 раза:
При отсутствии сведений о проектных значениях усилий от постоянных и временных нагрузок расчет грузоподъемности элементов конструкции с неизвестным армированием следует выполнять по условной несущей способности (по сопоставлению воздействий) в соответствии с пунктом 4.2.4 рекомендаций [2].
Предельная высота сжатой зоны бетона
Определение предельных изгибающих моментов в прямоугольных, двутавровых, коробчатых и тавровых элементах с плитой в сжатой зоне
4.3.8 Схема усилий, эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого элемента, и форма сжатой зоны в сечениях элементов с плитой в сжатой зоне показаны на рисунке 7.
 |
а - схема усилий, эпюра напряжений;
б - форма сжатой зоны при расположении границы сжатой зоны в плите;
в - то же, в ребре
Рисунок 7 - Схема к расчету элементов с плитой в сжатой зоне
Высоту сжатой зоны бетона "x", м, определяют по формуле
4.3.9 Предельную величину изгибающего момента прямоугольных, тавровых, двутавровых и коробчатых сечений с плитой в сжатой зоне вычисляют по формулам
Определение предельных изгибающих моментов элементов кольцевого и круглого сечений
4.4 Определение предельных усилий в изгибаемых элементах при расчете по наклонным сечениям
4.4.1 Грузоподъемность изгибаемых элементов по условию прочности наклонных сечений вычисляется путем расчета этих сечений на действие изгибающих моментов и поперечной силы.
4.4.2 Определение несущей способности наклонного сечения, принимаемой в расчет грузоподъемности, связано с нахождением невыгодного положения такого сечения из условия минимума поперечной силы, воспринимаемой бетоном и арматурой, и максимума поперечной силы, возникающей над концом наклонного сечения от внешних постоянных и временных нагрузок.
Усилия M и Q от действующих нагрузок определяют над концом наклонного сечения для каждого значения положения и длины проекции "c". За класс по грузоподъемности принимают минимальный класс, полученный из серии расчетов.
4.4.3 В запас прочности допускается при расчете на поперечную силу усилие Q от действующих нагрузок определять в опорном сечении. Однако если полученные таким образом значения классов по грузоподъемности окажутся недостаточными, то нахождение положения наклонного сечения и соответствующей поверхности (линия) влияния, загружаемой внешними нагрузками, следует выполнить в объеме, предусмотренном пунктом 4.4.2.
Q - поперечная сила от нормативных значений постоянных и временных нагрузок (АК, НК) в рассматриваемом сечении, МН (тс);
b - осредненная по высоте сечения толщина ребра (стенки) балки, м.
В запас прочности допускается коэффициент условия работы принимать равным минимальному значению m=1,3. Однако если полученные таким образом значения классов окажутся недостаточными, то этот коэффициент рассчитывают по формуле (41).
4.5 Расчет центрально и внецентренно сжатых элементов
4.5.1 В настоящем разделе приведен рекомендуемый порядок расчета грузоподъемности элементов, выполненных из неармированного бетона, а также из обычного и преднапряженного железобетона и имеющих сечения с одной или несколькими осями симметрии, совпадающими с плоскостями действия изгибающих моментов (см. рисунок 6).
Расчет грузоподъемности бетонных и железобетонных элементов произвольного сечения, а также работающих на косое внецентренное растяжение или сжатие осуществляют согласно рекомендациям подраздела 4.7.
4.5.2 Выполняют расчеты грузоподъемности центрально и внецентренно сжатых элементов:
- бетонных - по условию ограничения критической силы, прочности, устойчивости и ограничения положения равнодействующей;
- железобетонных - по условию ограничения критической силы, прочности и устойчивости.
Окончанием итерационного расчета является условие
4.5.4 При нахождении грузоподъемности внецентренно сжатых элементов, как правило, необходимо рассматривать три случая загружения - на максимальный изгибающий момент и сопутствующую продольную силу, максимальную продольную силу и сопутствующий изгибающий момент и минимальную продольную силу и сопутствующий изгибающий момент.
4.5.6 Для сжатых, внецентренно сжатых бетонных и железобетонных элементов прямоугольного, таврового, двутаврового и коробчатого сечений расчет грузоподъемности выполняют:
- для сжатых элементов железобетонных решетчатых ферм и арок - по указаниям подразделов 8.48-8.50 и 8.52, 8.53 СП 35.13330.2011;
- стоек отдельно стоящих рам при жестком соединении стоек с ригелем - по таблице 7;
- железобетонных свай (свай-оболочек, свай-столбов), элементов опор облегченного типа - согласно пункту 5.1.10 рекомендаций [3].
Таблица 7 - Расчетные длины стоек рам
Отношение пролета ригеля к высоте стойки L/H | Расчетная длина стойки при отношении жесткостей  | ||
| 0,5 | 1,0 | 5,0 |
0,2 | 1,1 H | H | H |
1,0 | 1,3 H | 1,15 H | H |
3,0 | 1,5 H | 1,4 H | 1,1 H |
Примечания
- для бетонных элементов
- железобетонных элементов
где h - высота сечения, м.
Для кольцевых и круглых сечений принимают h=d.
Расчет по ограничению критической силы
4.5.12 Предельно допустимое усилие в сжатых бетонных и железобетонных элементах по критической силе вычисляют по формуле
Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов
Грузоподъемность элементов прямоугольного, таврового, двутаврового и коробчатого сечений определяют согласно рекомендациям пунктов 4.5.15-4.5.18, а элементов с произвольным сечением - пункта 4.7.1.
Расчет по прочности элементов прямоугольного, таврового, двутаврового и коробчатого сечений
4.5.15 Грузоподъемность по прочности внецентренно сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения определяют из соблюдения условия
 |
а, б - сечения тавровой формы; в - то же, двутавровой формы;
Рисунок 8 - Схемы к расчету грузоподъемности бетонных сечений
сечение рассчитывают как тавровое с использованием формул (54), (55), где b - ширина ребра двутаврового сечения, м;
Расчет по устойчивости
Расчет по положению равнодействующей
4.5.20 Грузоподъемность по положению равнодействующей внешних сил определяют из условия
Расчет внецентренно сжатых железобетонных элементов
4.5.21 Расчеты грузоподъемности по прочности элементов, имеющих сечения типов Iа, Iб, II, III и IVа, выполняют согласно рекомендациям пунктов 4.5.22-4.5.24. Сечения типа IVб в запас прочности могут быть приведены к прямоугольным сечениям типа IVа за счет неучета стержней, параллельных плоскости изгиба.
Расчет грузоподъемности по прочности элементов, имеющих сечение IVб, производят согласно рекомендациям пунктов 4.5.22, 4.5.25 и 4.5.26, а элементов с сечениями V и VI - пунктов 4.5.22, 4.5.27 и 4.5.28.
При расчете коробчатых полых сечений типа III и двутавровых сечений типа II допускается учитывать только арматуру, расположенную у растянутой и сжатой граней. Расчет в обоих случаях можно вести по схеме двутаврового сечения.
При расчете двутавровых сечений с плитой в растянутой зоне свесы плиты не учитываются.
- при наличии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном
- при отсутствии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном
Расчет по прочности элементов таврового (типы Iа и Iб), двутаврового (тип II), коробчатого (тип III) и прямоугольного (тип IVа) сечений
 |
Последовательно вычисляют:
- высоту сжатой зоны, м, по формуле
- относительную высоту сжатой зоны по формуле
Знаки в формуле (64) соответствуют расположению силы N вне сечения.
и высоту сжатой зоны бетона по формуле
Расчет по прочности элементов прямоугольного сечения (тип IVб)
4.5.25 Прямоугольные сечения типа IVб имеют две оси симметрии, армированы непреднапряженной арматурой, находящейся по периметру (см. рисунок 6).
4.5.26 Последовательно вычисляют:
- коэффициенты
- высоту сжатой зоны бетона
- относительную высоту сжатой зоны бетона
a - расстояние от внешней грани до арматуры (см. рисунок 7), м;
h - размер (высота) сечения вдоль действия изгибающего момента от продольного усилия, м;
b - размер (ширина) сечения поперек действия изгибающего момента от продольного усилия, м;
и проверяют прочность сечения по условию
- эксцентриситет продольной силы, м, по формуле
- высоту сжатой зоны бетона, м, по формуле
и проверяют прочность сечения по условию
Расчет по прочности элементов круглого сплошного сечения (тип V)
4.5.27 Расчет грузоподъемности по прочности элементов круглого сплошного сечения типа V (см. рисунок 6) выполняют в следующем порядке.
Относительную высоту сжатой зоны бетона определяют методом простых итераций из уравнения
по схеме:
Грузоподъемность круглого сплошного сечения определяют итерационным путем исходя из соблюдения условия
Расчет по прочности элементов кольцевого сечения (тип VI)
Определяют относительную высоту сжатой зоны по формуле
Далее расчет ведут по одному из следующих случаев.
Расчет элементов по устойчивости
- при наличии сцепления арматуры с бетоном по формуле
- отсутствии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном по формуле
4.6 Расчет центрально и внецентренно растянутых элементов
Расчет грузоподъемности центрально растянутых и внецентренно растянутых железобетонных элементов осуществляют итерационным путем исходя из выполнения условий, указанных в подразделах 7.74, 7.75 и 7.82 СП 35.13330.2011.
4.7 Общий случай расчета грузоподъемности бетонных и железобетонных элементов
4.7.1 В общем случае грузоподъемность бетонных элементов произвольной формы сечения, работающих на внецентренное сжатие, определяют из выполнения условия
4.7.2 Расчет грузоподъемности железобетонных сечений любой формы с произвольным армированием, нормальных к продольной оси элемента, при различных внешних воздействиях выполняют исходя из соблюдения условия
- в изгибаемых элементах - проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающую сжатую зону сечения, МН·м (тс·м),
Знак "плюс" в правой части формулы (97) принимают при изгибе и внецентренном сжатии, знак "минус" - при внецентренном растяжении.
 |
Рисунок 10 - Схема к определению грузоподъемности бетонных элементов с произвольной формой сечения
 |
1 - точка приложения равнодействующей усилий в бетоне сжатой зоны и сжатой арматуре;
2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре
Рисунок 11 - Схема к общему случаю определения грузоподъемности железобетонных элементов
Напряжения в i-м стержне (пучке) арматуры для конструкций из обычного железобетона определяют по формуле
4.7.4 Для нахождения положения границы сжатой зоны требуется удовлетворение следующих дополнительных условий:
- при косом изгибе плоскости действия моментов внешних и внутренних сил должны быть параллельны;
- косом внецентренном сжатии или растяжении точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих напряжений в бетоне и равнодействующей усилий в растянутой арматуре должны лежать на одной прямой.
Задачу по определению границы сжатой зоны и связанных с ее положением напряжений в арматуре решают путем последовательных приближений, например, в следующем порядке.
Пример описанного алгоритма приведен в приложении Г.
4.7.5 Расчет произвольных сечений при произвольных воздействиях также может быть выполнен численно в соответствии с указаниями пунктов 8.1.20-8.1.30 и 9.2.13-9.2.15 СП 63.13330.2012.
4.8 Расчет стыков на сдвиг и непосредственный срез
4.8.1 Расчеты грузоподъемности стыков на сдвиг выполняют итерационным путем, добиваясь выполнения условия
Если фактические усилия предварительного напряжения в арматуре установить не удается, то допускается принимать проектные значения с учетом соответствующих потерь.
В рабочее сечение стыка входит сечение стенки (ребра) и продолжение ее в верхней и нижней плитах. При условии пересечения стыка в пределах стенки наклонными пучками, расположенными в закрытых заинъецированных каналах, в рабочее сечение стыка могут включаться также прилегающие к стенке участки вутов и плиты протяженностью с каждой стороны не более двух толщин плиты (без вутов) или стенки, если она тоньше плиты.
где b - ширина стенки (ребра), м;
Внутренние усилия от напрягаемой арматуры и потерь предварительного напряжения рассчитывают по формулам
4.8.4 Коэффициенты надежности к усилиям, возникающим в напрягаемой арматуре, принимают
- для клееного плотного тонкого стыка - 1,2;
- бетонируемого стыка без выпусков арматуры - 1,0.
4.8.6 При наличии в стыке жестких элементов (уступов, шпонок и т.п.), воспринимающих поперечную силу, несущую способность таких элементов определяют согласно подразделу 7.86 СП 35.13330.2011.
4.9 Расчет на местное сжатие (смятие)
4.9.1 Расчет грузоподъемности по условию обеспечения местного сжатия (смятия) элементов мостовых конструкций выполняют в местах приложения значительных сил, распределяющихся на небольшие площадки. Грузоподъемность по местному сжатию (смятию) определяют для железобетонных балок пролетных строений - в местах их опирания на металлические или железобетонные опорные части; для элементов опор (подферменников, подферменных плит, насадок и ригелей рамных мостов) - в местах непосредственного опирания на них опорный частей, расположения подферменников, а также опирания насадок на отдельные стойки опор.
Расчет грузоподъемности по условию обеспечения местного сжатия (смятия) выполняют при наличии деградационных процессов в бетоне конструкций в зонах местного смятия, при неравномерном опирании конструкций пролетных строений на опорные части и опорных частей на нижележащие элементы опор.
4.9.2 Предельно допустимое усилие по местному сжатию (смятию) элементов без косвенного армирования определяют по формуле
 |
а, б - размеры опорной площади, м
4.9.3 Предельно допустимое усилие на местное сжатие (смятие) элементов с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток определяют по формуле
s - расстояние между сетками (считая по осям стержней), если устанавливается одна сетка, то величина s принимается равной 0,07 м;
4.9.4 Грузоподъемность по условию прочности железобетонных конструкций (железобетонных балок, подферменников) на смятие опорными частями с учетом горизонтальных усилий от торможения определяют из условий
a, b - соответственно размеры верхнего или нижнего балансиров опорной части вдоль и поперек плоскости изгиба, м;
h - расстояние от точки касания подушек тангенциальной опорной части или от центра шарнира (для опорных частей с шарнирами) до подошвы нижнего или верхнего балансиров, м;
N, H - соответственно допускаемые расчетные вертикальное и горизонтальное усилия, приходящиеся на опорную часть (раздел 7 рекомендаций [3]), МН (тс).
Из условия (113) можно непосредственно выразить величины допускаемых классов К нагрузок АК и НК и давлений на ось P эталонных транспортных средств по условию смятия или найти их же итерационным путем.
Приложение А
Предельные значения несущей способности балок типовых железобетонных пролетных строений
Типы поперечных сечений балок типовых пролетных строений приведены в таблице А.1. В таблицах А.2-А.8 даны предельные значения изгибающих моментов и поперечных сил в балках типовых пролетных строений.
Таблица А.1 - Типы поперечных сечений балок типовых пролетных строений
Тип поперечного сечения балки | Эскиз балки |
Плитное |  |
П-образное |  |
Тавровое |  |
Тавровое с пятой |  |
Таблица А.2 - Предельные значения изгибающих моментов и поперечных сил в балках типовых плитных пролетных строений из обычного железобетона
L, м | h, м | B, м | Продольное рабочее армирование в середине пролета | Поперечное армирование | , тс·м |  , град. | c, м | , тс |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
Выпуск 4 | ||||||||
2,6 | 0,19 | 1,0 | Нижняя: 8  16 А240 (А-I) |
| 4,05 | 53 | 0,29 | 24,93 |
3,6 | 0,23 | 1,0 | Нижняя: 12 16 А240 (А-I) |
| 7,79 | 46 | 0,38 | 24,84 |
4,6 | 0,28 | 1,0 | Нижняя: 11 19 А240 (А-I) |
| 13,27 | 40 | 0,48 | 27,47 |
5,6 | 0,34 | 1,0 | Нижняя: 12 19 А240 (А-I) |
| 18,64 | 37 | 0,61 | 31,72 |
5,6 | 0,34 | 1,0 | Нижняя: 11 22 А240 (А-I) |
| 22,22 | 37 | 0,61 | 31,72 |
6,8 | 0,40 | 1,0 | Нижняя: 11 22 А240 (А-I) |
| 27,59 | 37 | 0,73 | 39,99 |
Выпуск 31 | ||||||||
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 11 16 А240 (А-I) |
| 6,15 | 47 | 0,32 | 23,85 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 11 14 А-II (ВСт.5) |
| 5,54 | 47 | 0,32 | 23,85 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 10 16 А240 (А-I) |
| 5,68 | 47 | 0,32 | 28,92 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 10 14 А-II (ВСт.5) |
| 5,11 | 47 | 0,32 | 28,34 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 11 14 А240 (А-I) |
| 4,90 | 47 | 0,32 | 23,85 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 11 12 А-II (ВСт.5) |
| 4,23 | 47 | 0,32 | 23,85 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 8 16 А240 (А-I) |
| 4,68 | 47 | 0,32 | 27,23 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 8 14 А240 (А-I) |
| 3,68 | 47 | 0,32 | 26,44 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 11 18 А240 (А-I) |
| 9,83 | 41 | 0,40 | 25,24 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 11 16 А-II (ВСт.5) |
| 9,10 | 41 | 0,40 | 25,24 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 11 18 А240 (А-I) |
| 9,77 | 43 | 0,39 | 32,71 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 11 16 А-II (ВСт.5) |
| 9,05 | 43 | 0,39 | 32,15 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 11 16 А240 (А-I) |
| 8,04 | 41 | 0,40 | 25,24 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 11 14 А-II (ВСт.5) |
| 7,22 | 41 | 0,40 | 25,24 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 10 16 А240 (А-I) |
| 7,40 | 43 | 0,39 | 31,69 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 10 14 А-II (ВСт.5) |
| 6,63 | 43 | 0,39 | 31,10 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 11 20 А240 (А-I) |
| 14,53 | 38 | 0,48 | 27,79 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 11 18 А-II (ВСт.5) |
| 13,75 | 38 | 0,48 | 27,79 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 10 20 А-II (ВСт.5) |
| 15,04 | 50 | 0,37 | 36,86 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 10 18 А-II (ВСт.5) |
| 12,62 | 50 | 0,37 | 35,69 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 11 18 А240 (А-I) |
| 12,10 | 38 | 0,48 | 27,55 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 11 16 А-II (ВСт.5) |
| 11,18 | 38 | 0,48 | 27,55 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 10 18 А240 (А-I) |
| 11,14 | 50 | 0,37 | 35,02 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 10 16 А-II (ВСт.5) |
| 10,28 | 50 | 0,37 | 34,64 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 24 А240 (А-I) |
| 22,40 | 37 | 0,54 | 29,89 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 22 А-II (ВСт.5) |
| 21,88 | 37 | 0,54 | 29,89 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 22 А240 (А-I) |
| 19,53 | 50 | 0,39 | 36,80 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 20 А-II (ВСт.5) |
| 18,80 | 50 | 0,39 | 36,65 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 22 А240 (А-I) |
| 19,53 | 37 | 0,54 | 29,89 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 20 А-II (ВСт.5) |
| 18,80 | 37 | 0,54 | 29,89 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 10 20 А240 (А-I) |
| 15,37 | 50 | 0,39 | 38,94 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 10 18 А-II (ВСт.5) |
| 14,51 | 50 | 0,39 | 38,59 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 11 14 А240 (А-I) |
| 5,19 | 44 | 0,34 | 23,80 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 11 12 А-II (ВСт.5) |
| 4,48 | 44 | 0,34 | 23,80 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 10 14 А240 (А-I); Верхняя: 6 12 А240 (А-I) |
| 4,82 | 45 | 0,33 | 26,84 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 10 12 А-II (ВСт.5); Верхняя: 6 12 А-II (ВСт.5) |
| 4,08 | 45 | 0,33 | 26,44 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 11 16 А240 (А-I) |
| 6,53 | 44 | 0,34 | 23,80 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 11 14 А-II (ВСт.5) |
| 5,88 | 44 | 0,34 | 23,80 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 12 14 А240 (А-I); Верхняя: 6 12 А240 (А-I) |
| 5,74 | 45 | 0,33 | 29,46 |
2,6 | 0,18 | 1,0 | Нижняя: 12 12 А-II (ВСт.5); Верхняя: 6 12 А-II (ВСт.5) |
| 4,90 | 45 | 0,33 | 28,67 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 11 16 А240 (А-I) |
| 8,42 | 40 | 0,42 | 25,97 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 11 14 А-II (ВСт.5) |
| 7,55 | 40 | 0,42 | 25,97 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 10 16 А240 (А-I); Верхняя: 6 12 А240 (А-I) |
| 7,79 | 42 | 0,40 | 31,27 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 10 14 А-II (ВСт.5); Верхняя: 6 12 А-II (ВСт.5) |
| 6,90 | 42 | 0,40 | 30,87 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 11 18 А240 (А-I) |
| 10,31 | 40 | 0,42 | 25,97 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 11 16 А-II (ВСт.5) |
| 9,54 | 40 | 0,42 | 25,97 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 10 18 А240 (А-I); Верхняя: 6 12 А240 (А-I) |
| 9,71 | 42 | 0,40 | 32,17 |
3,6 | 0,22 | 1,0 | Нижняя: 10 16 А-II (ВСт.5); Верхняя: 6 12 А-II (ВСт.5) |
| 8,93 | 42 | 0,40 | 31,79 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 11 18 А240 (А-I) |
| 12,70 | 37 | 0,50 | 28,41 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 11 16 А-II (ВСт.5) |
| 11,72 | 37 | 0,50 | 28,41 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 11 18 А240 (А-I); Верхняя: 6 14 А-240 (А-I) |
| 13,23 | 50 | 0,37 | 36,36 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 11 16 А-II (ВСт.5); Верхняя: 6 12 А-II (ВСт.5) |
| 12,11 | 50 | 0,37 | 35,98 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 11 20 А240 (А-I) |
| 15,20 | 37 | 0,50 | 28,41 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 11 18 А-II (ВСт.5) |
| 14,37 | 37 | 0,50 | 28,41 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 11 20 А240 (А-I); Верхняя: 6 14 А240 (А-I) |
| 15,99 | 50 | 0,37 | 37,37 |
4,6 | 0,26 | 1,0 | Нижняя: 11 18 А-II (ВСт.5); Верхняя: 6 12 А-II (ВСт.5) |
| 14,99 | 50 | 0,37 | 37,03 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 22 А240 (А-I) |
| 20,43 | 35 | 0,56 | 30,50 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 20 А-II (ВСт.5) |
| 19,65 | 35 | 0,56 | 30,50 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 22 А240 (А-I); Верхняя: 6 16 А240 (А-I) |
| 21,76 | 50 | 0,39 | 41,35 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 20 А-II (ВСт.5); Верхняя: 6 14 А-II (ВСт.5) |
| 20,78 | 50 | 0,39 | 41,06 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 24 А240 (А-I) |
| 23,46 | 35 | 0,56 | 30,50 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 22 А-II(ВСт.5) |
| 22,92 | 35 | 0,56 | 30,50 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 22 А240 (А-I); Верхняя: 6 16 А240 (А-I) |
| 21,76 | 50 | 0,39 | 41,35 |
5,6 | 0,29 | 1,0 | Нижняя: 11 20 А-II (ВСт.5); Верхняя: 6 14 А-II (ВСт.5) |
| 20,78 | 50 | 0,39 | 41,06 |
Серия 5-04-145 | ||||||||
3,0 | 0,2 | 0,96 | Нижняя: 10 16 А-II (ВСт.5); Верхняя: 6 10 А-II (ВСт.5) | А-II (ВСт.5) 10 | 7,68 | 44 | 0,36 | 33,15 |
6,0 | 0,3 | 0,96 | Нижняя: 10 22 А-II (ВСт.5); Верхняя: 6 10 А-II (ВСт.5) | А-II (ВСт.5) 10 | 21,55 | 50 | 0,47 | 36,50 |
Серия 3.503-29, инв. N 2077 | ||||||||
6,0 | 0,3 | 0,94 | Нижняя: 9 20 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 22,7 | 38 | 0,54 | 43,06 |
Инв. N 4827 | ||||||||
12,0 | 0,4 | 0,94 | Нижняя: 14 25 А400 (А-III) | А400 (А-III) 10 | 61,58 | 52 | 0,51 | 60,66 |
12,0 | 0,4 | 0,94 | Нижняя: 14 25 А400 (А-III); Верхняя: 9 6 А400 (А-III) | А400 (А-III) 10 | 65,52 | 52 | 0,51 | 62,08 |
Таблица А.3 - Предельные значения изгибающих моментов и поперечных сил в балках типовых пролетных строений П-образного сечения из обычного железобетона
L, м | h, м | B, м | Продольное рабочее армирование в середине пролета | Поперечное армирование | , тс·м | , град. | c, м | , тс |
Инв. N 29100-М | ||||||||
12,0 | 0,7 | 1,8 | Нижняя: 12 32 Ас300 (Ас-II), 4 18 Ас300 (Ас-II) Верхняя: 4 14 Ас300 (Ас-II) | А240 (А-I) 10 А240 (А-I) 8 | 167,0 | 50 | 1,17 | 53,21 |
12,0 | 0,7 | 1,8 | Нижняя: 12 28 А400 (А-III), 4 14 А400 (А-III) Верхняя: 4 14 Ac300 (Ac-II) | А240 (А-I) 10 А240 (А-I) 8 | 165,9 | 50 | 1,17 | 53,21 |
Серия 3.503.1-55 | ||||||||
6,0 | 0,3 | 0,94 | Нижняя: 8 22 А400 (А-III) |
| 20,45 | 50 | 0,36 | 9,81 |
6,0 | 0,3 | 0,94 | Нижняя: 8 18 А800 (А-V) |
| 21,62 | 50 | 0,36 | 11,15 |
9,0 | 0,45 | 0,94 | Нижняя: 8 25 А400 (А-III) |
| 46,1 | 31 | 0,82 | 14,40 |
9,0 | 0,45 | 0,94 | Нижняя: 6 20 А800 (А-V), 2 20 Ат800 (Ат-V) |
| 48,76 | 33 | 0,78 | 17,08 |
Серия 3.503.1-75, инв. N 2425 | ||||||||
6,0 | 0,3 | 0,94 | Нижняя: 4 22 А400 (А-III), 4 20 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 21,69 | 52 | 0,35 | 15,65 |
6,0 | 0,3 | 1,94 | Нижняя: 6 25 А400 (А-III), 4 22 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 36,73 | 50 | 0,54 | 20,44 |
9,0 | 0,45 | 0,94 | Нижняя: 4 22 А400 (А-III), 4 20 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 36,55 | 54 | 0,45 | 23,10 |
9,0 | 0,45 | 1,94 | Нижняя: 1 025 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 65,84 | 54 | 0,45 | 32,33 |
Серия 3.503-29, инв. N 2077 | ||||||||
6,0 | 0,3 | 0,94 | Нижняя: 4 25 А400 (А-III), 4 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 19,92 | 50 | 0,52 | 15,37 |
9,0 | 0,45 | 0,94 | Нижняя: 8 25 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 48,1 | 53 | 0,78 | 26,38 |
Примечание - Условные обозначения соответствуют условным обозначениям, приведенным к таблице А.2.
Таблица А.4 - Предельные значения изгибающих моментов и поперечных сил в балках типовых пролетных строений таврового сечения из обычного железобетона
L, м | h, м | B, м | Продольное рабочее армирование в середине пролета | Поперечное армирование | , тс·м | , град. | c, м | , тс |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
Выпуск 4 | ||||||||
5,68 | 0,4 | 2,75 | Нижняя: 11 19 А240 (А-I) |
| 22,61 | 30 | 0,73 | 37,71 |
5,68 | 0,4 | 2,7 | Нижняя: 11 19 А240 (А-I) |
| 22,60 | 30 | 0,73 | 37,71 |
6,80 | 0,5 | 2,75 | Нижняя: 11 22 А240 (А-I) |
| 38,92 | 30 | 0,94 | 47,67 |
6,80 | 0,5 | 2,7 | Нижняя: 11 22 А240 (А-I) |
| 38,89 | 30 | 0,94 | 47,67 |
Выпуск 7 | ||||||||
11,36 | 0,85 | 1,39 | Нижняя: 6 32 А400 (А-III), 2 16 А400 (А-III); Верхняя: 2 22 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 132,7 | 45 | 0,78 | 42,37 |
14,06 | 0,85 | 1,39 | Нижняя: 8 32 А400 (А-III), 4 16 А400 (А-III); Верхняя: 2 22 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 151,7 | 45 | 0,78 | 42,67 |
Выпуск 10-11 | ||||||||
8,66 | 0,7 | 1,39 | Нижняя: 4 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 52,42 | 51 | 1,29 | 21,07 |
8,66 | 0,7 | 1,39 | Нижняя: 4 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 58,63 | 53 | 0,56 | 28,87 |
11,36 | 0,8 | 1,39 | Нижняя: 4 32 А300 (А-II), 6 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 81,86 | 50 | 1,09 | 28,12 |
11,36 | 0,8 | 1,39 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 95,9 | 50 | 1,08 | 30,66 |
14,06 | 0,85 | 1,39 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 102,6 | 51 | 1,33 | 29,41 |
14,06 | 0,85 | 1,39 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II), 4 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 134,9 | 54 | 1,02 | 36,78 |
16,76 | 1,0 | 1,39 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 148,7 | 50 | 1,67 | 33,02 |
16,76 | 1,0 | 1,39 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II), 6 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 170,6 | 68 | 1,13 | 49,89 |
22,16 | 1,25 | 1,39 | Нижняя: 10 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 232,5 | 50 | 1,10 | 55,67 |
22,16 | 1,25 | 1,39 | Нижняя: 12 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 257,9 | 45 | 1,16 | 63,42 |
Выпуск 17-18 | ||||||||
8,66 | 0,7 | 1,39 | Нижняя: 4 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 52,42 | 51 | 1,29 | 21,07 |
8,66 | 0,7 | 1,39 | Нижняя: 4 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 58,53 | 53 | 0,56 | 28,24 |
11,36 | 0,8 | 1,39 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 95,56 | 50 | 1,08 | 29,92 |
14,06 | 0,85 | 1,39 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II), 4 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 131,7 | 54 | 1,02 | 36,00 |
16,76 | 1,0 | 1,39 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II), 6 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 166,4 | 45 | 0,92 | 45,70 |
Выпуск 19-20 | ||||||||
8,66 | 0,70 | 1,39 | Нижняя: 6 32 А240 (А-I); Верхняя: 2 32 А240 (А-I) | А240 (А-I) 8 | 60,66 | 50 | 0,62 | 13,94 |
8,66 | 0,70 | 1,39 | Нижняя: 6 32 А240 (А-I); Верхняя: 2 32 А240 (А-I) | А240 (А-I) 8 | 60,83 | 50 | 0,62 | 14,55 |
11,36 | 0,80 | 1,39 | Нижняя: 10 32 А240 (А-I); Верхняя: 2 32 А240 (А-I) | А240 (А-I) 8 | 110,0 | 50 | 0,70 | 17,46 |
14,06 | 0,85 | 1,39 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II), 4 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 134,9 | 54 | 1,02 | 36,78 |
16,76 | 1,0 | 1,39 | Нижняя: 10 32 А240 (А-I), 2 20 А240 (А-I); Верхняя: 2 32 А240 (А-I) | А240 (А-I) 8 | 153,5 | 50 | 0,99 | 20,91 |
Выпуск 56, инв. N 147/1 | ||||||||
8,66 | 0,7 | 1,39 | Нижняя: 4 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 52,42 | 51 | 1,29 | 20,71 |
8,66 | 0,7 | 1,39 | Нижняя: 4 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 58,63 | 51 | 0,61 | 29,36 |
11,36 | 0,8 | 1,39 | Нижняя: 4 32 А300 (А-II), 6 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 А300 (А-II) 8 | 81,86 | 50 | 1,53 | 28,06 |
11,36 | 0,8 | 1,39 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 95,90 | 54 | 1,10 | 35,23 |
14,06 | 0,85 | 1,39 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 102,6 | 51 | 1,34 | 30,07 |
14,06 | 0,85 | 1,39 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II), 4 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 135,0 | 59 | 1,00 | 41,51 |
16,76 | 1,0 | 1,39 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 148,7 | 50 | 1,63 | 32,98 |
16,76 | 1,0 | 1,39 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II), 6 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 170,8 | 45 | 0,92 | 48,61 |
22,16 | 1,25 | 1,39 | Нижняя: 10 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 232,9 | 50 | 1,10 | 55,67 |
22,16 | 1,25 | 1,39 | Нижняя: 12 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 258,4 | 45 | 1,16 | 62,10 |
Выпуск 56 (доп.), инв. N 147/2 | ||||||||
8,66 | 0,7 | 1,3 | Нижняя: 4 32 А300 (А-II), 4 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 64,27 | 52 | 0,57 | 47,32 |
8,66 | 0,7 | 1,3 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 76,13 | 52 | 0,57 | 48,33 |
11,36 | 0,8 | 1,3 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II), 4 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 101,6 | 54 | 1,05 | 53,01 |
11,36 | 0,8 | 1,3 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 114,5 | 50 | 1,13 | 50,51 |
14,06 | 0,85 | 1,3 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II), 4 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 131,4 | 52 | 1,28 | 52,36 |
14,06 | 0,85 | 1,3 | Нижняя: 12 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 166,0 | 50 | 1,35 | 51,36 |
16,76 | 1,0 | 1,3 | Нижняя: 10 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 182,3 | 60 | 0,81 | 64,22 |
16,76 | 1,0 | 1,3 | Нижняя: 12 32 А300 (А-II), 4 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 215,4 | 57 | 0,88 | 63,22 |
Выпуск 167, инв. N 227 | ||||||||
8,66 | 0,7 | 1,3 | Нижняя: 6 28 А400 (А-III); Верхняя: 2 28 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 77,93 | 85 | 0,14 | 32,09 |
11,36 | 0,8 | 1,3 | Нижняя: 8 28 А400 (А-III); Верхняя: 2 28 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 117,2 | 52 | 0,65 | 53,00 |
14,06 | 0,85 | 1,3 | Нижняя: 12 28 А400 (А-III), 2 14 А400 (А-III); Верхняя: 2 28 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 174,4 | 50 | 1,20 | 51,64 |
16,76 | 1,0 | 1,3 | Нижняя: 14 28 А400 (А-III), 2 14 А400 (А-III); Верхняя: 2 28 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 235,8 | 70 | 0,43 | 71,55 |
Серия 3.503-14, инв. N 710/1 | ||||||||
12,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II), 2 14 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 136,5 | 55 | 0,74 | 46,22 |
12,0 | 0,9 | 1,5 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II), 2 14 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 137,4 | 55 | 0,74 | 46,30 |
15,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 12 32 А300 (А-II), 2 14 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 181,7 | 50 | 0,88 | 42,57 |
15,0 | 0,9 | 1,5 | Нижняя: 12 32 А300 (А-II), 2 14 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 184,0 | 50 | 0,88 | 42,57 |
18,0 | 1,05 | 1,3 | Нижняя: 14 32 А300 (А-II), 2 14 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 243,7 | 50 | 1,82 | 47,31 |
18,0 | 1,05 | 1,5 | Нижняя: 14 32 А300 (А-II), 2 14 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 248,0 | 50 | 1,82 | 47,31 |
Серия 3.503-14, инв. N 710/2 | ||||||||
12,0 | 0,9 | 1,39 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 102,4 | 50 | 0,91 | 42,08 |
15,0 | 0,9 | 1,39 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 137,4 | 53 | 0,81 | 45,54 |
18,0 | 1,05 | 1,39 | Нижняя: 10 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 193,7 | 50 | 2,02 | 47,97 |
11,36 | 0,9 | 1,39 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 102,4 | 50 | 0,91 | 42,08 |
14,06 | 0,9 | 1,39 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 130,5 | 50 | 0,91 | 42,52 |
16,76 | 1,05 | 1,39 | Нижняя: 10 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 32 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 191,6 | 50 | 1,04 | 48,85 |
Серия 3.503-14, инв. N 710/5 | ||||||||
12,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 20 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 109,4 | 58 | 0,67 | 48,15 |
12,0 | 0,9 | 1,5 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II), 2 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 20 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 110,1 | 58 | 0,67 | 48,60 |
12,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 6 28 А400 (А-III), 2 16 А400 (А-III); Верхняя: 2 20 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 114,1 | 57 | 0,70 | 46,67 |
12,0 | 0,9 | 1,5 | Нижняя: 6 28 А400 (А-III), 2 16 А400 (А-III); Верхняя: 2 20 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 114,7 | 57 | 0,70 | 47,03 |
15,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 10 32 А300 (А-II), 2 22 А300 (А-II); Верхняя: 2 20 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 163,2 | 50 | 0,84 | 44,32 |
15,0 | 0,9 | 1,5 | Нижняя: 10 32 А300 (А-II), 2 22 А300 (А-II); Верхняя: 2 20 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 165,4 | 50 | 0,84 | 44,32 |
15,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 10 28 А400 (А-III), 2 22 А400 (А-III); Верхняя: 2 20 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 171,1 | 51 | 0,86 | 43,43 |
15,0 | 0,9 | 1,5 | Нижняя: 10 28 А400 (А-III), 2 22 А400 (А-III); Верхняя: 2 20 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 173,4 | 51 | 0,86 | 43,43 |
18,0 | 1,05 | 1,3 | Нижняя: 12 32 А300 (А-II), 2 22 А300 (А-II); Верхняя: 2 20 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 224,5 | 50 | 0,97 | 48,09 |
18,0 | 1,05 | 1,5 | Нижняя: 12 32 А300 (А-II), 2 22 А300 (А-II); Верхняя: 2 20 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 228,1 | 50 | 0,97 | 48,09 |
18,0 | 1,05 | 1,3 | Нижняя: 12 28 А400 (А-III), 2 22 А400 (А-III); Верхняя: 2 20 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 236,6 | 51 | 0,99 | 47,02 |
18,0 | 1,05 | 1,5 | Нижняя: 12 28 А400 (А-III), 2 22 А400 (А-III); Верхняя: 2 20 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 240,4 | 51 | 0,99 | 47,01 |
Серия 3.503.1-73 | ||||||||
12,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 16 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 103,2 | 53 | 1,53 | 41,91 |
12,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 6 28 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А300 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 104,1 | 53 | 1,54 | 41,30 |
15,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 8 32 А300 (А-II), 4 16 А300 (А-II); Верхняя: 2 16 А400 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 144,1 | 51 | 1,79 | 49,65 |
15,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 8 28 А400 (А-III), 2 16 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А300 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 140,9 | 50 | 1,80 | 48,56 |
18,0 | 1,05 | 1,3 | Нижняя: 10 32 А300 (А-II); Верхняя: 2 16 А300 (А-II) | А240 (А-I) 8 | 186,0 | 51 | 2,0 | 57,85 |
18,0 | 1,05 | 1,3 | Нижняя: 10 28 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 191,2 | 50 | 2,09 | 55,76 |
Серия 3.503.1-73, инв. N 54020-М | ||||||||
12,0 | 0,93 | 1,3 | Нижняя: 8 25 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 111,1 | 50 | 1,73 | 44,52 |
12,0 | 0,93 | 1,3 | Нижняя: 6 28 А400 (А-III), 2 16 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 116,2 | 50 | 1,69 | 36,08 |
Серия 3.503.1-73, инв. N 54021-М | ||||||||
15,0 | 0,93 | 1,3 | Нижняя: 12 25 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 152,6 | 50 | 1,73 | 44,50 |
15,0 | 0,93 | 1,3 | Нижняя: 10 28 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 161,0 | 50 | 1,69 | 47,87 |
Серия 3.503.1-73, инв. N 54022-М | ||||||||
18,0 | 1,08 | 1,3 | Нижняя: 10 28 А400 (А-III), 2 18 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 206,7 | 51 | 1,41 | 54,40 |
Инв. N 42047-М | ||||||||
18,0 | 1,08 | 1,3 | Нижняя: 10 28 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 194,6 | 50 | 1,33 | 72,04 |
Инв. N 54116-М | ||||||||
12,0 | 0,95 | 1,1 | Нижняя: 6 28 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 109,6 | 51 | 1,87 | 52,44 |
12,0 | 0,95 | 1,1 | Нижняя: 8 25 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 114,1 | 80 | 0,30 | 70,82 |
Инв. N 54118-М | ||||||||
18,0 | 1,1 | 1,1 | Нижняя: 10 28 А400 (А-III), 2 16 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 206,5 | 68 | 0,60 | 81,42 |
18,0 | 1,1 | 1,1 | Нижняя: 8 32 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 209,4 | 57 | 0,80 | 88,97 |
Инв. N 54117-М | ||||||||
15,0 | 0,95 | 1,1 | Нижняя: 10 28 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 163,3 | 59 | 0,70 | 70,60 |
15,0 | 0,95 | 1,1 | Нижняя: 12 25 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 155,0 | 65 | 0,59 | 66,64 |
Инв. N 54120-М | ||||||||
9,0 | 0,95 | 1,1 | Нижняя: 6 25 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 87,64 | 50 | 1,79 | 47,52 |
9,0 | 0,95 | 1,1 | Нижняя: 4 28 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 75,27 | 51 | 1,87 | 49,49 |
Инв. N 54133-М | ||||||||
18,0 | 1,1 | 1,1 | Нижняя: 10 28 А400 (А-III), 2 18 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 212,0 | 70 | 0,60 | 76,45 |
18,0 | 1,1 | 1,1 | Нижняя: 8 36 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 А400 (А-III) | А240 (А-I) 8 | 264,2 | 56 | 0,90 | 87,79 |
Инв. N 33500-М | ||||||||
12,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II) (с отгибами); Верхняя: 2 16 | А240 (А-I) 8 | 101,8 | 50 | 0,88 | 46,61 |
12,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 6 28 А400 (А-III) (с отгибами); Верхняя: 2 16 | А240 (А-I) 8 | 103,6 | 58 | 0,68 | 48,91 |
12,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 6 32 А300 (А-II) (без отгибов); Верхняя: 2 16 | А240 (А-I) 8 | 101,8 | 50 | 0,88 | 29,66 |
12,0 | 0,9 | 1,3 | Нижняя: 6 28 А400 (А-III) (без отгибов); Верхняя: 2 16 | А240 (А-I) 8 | 103,6 | 50 | 0,88 | 29,73 |
Инв. N 42015-М | ||||||||
14,06 | 0,93 | 1,3 | Нижняя: 10 25 А400 (А-III), 2 20 А400 (А-III); Верхняя: 2 16 | А240 (А-I) 8 | 144,2 | 50 | 0,86 | 42,85 |
Для получения доступа к полной версии без ограничений вы можете выбрать подходящий тариф или активировать демо-доступ.
