Ведомственные строительные нормы ВСН 32-77/Госгражданстрой Инструкция по проектированию конструкций панельных жилых зданий.

        ВСН 32-77      

--------------------------

Госгражданстрой

ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ

 Инструкция по проектированию конструкций панельных жилых зданий

Дата введения 1978-01-01

ВНЕСЕНЫ ЦНИИЭП жилища Госгражданстроя

УТВЕРЖДЕНЫ приказом Государственного комитета по гражданскому строительству и архитектуре при Госстрое СССР от 25 июля 1977 г. N 148

ВЗАМЕН СН 321-65, СН 328-65, СН 339-65, СН 358-66, СН 388-68

"Инструкция по проектированию конструкций панельных жилых зданий" разработана в развитие Строительных норм и правил и содержит указания по выбору конструктивных систем зданий, основные положения по конструированию панелей и их стыковых соединений, а также принципы расчета конструкций на силовые воздействия.

Инструкция составлена ЦНИИЭП жилища Госгражданстроя, ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко, НИИЖБ и НИИОСП им. Н.М.Герсеванова Госстроя СССР, МНИИТЭП ГлавАПУ Мосгорисполкома, ЛенЗНИИЭП и КиевЗНИИЭП Госгражданстроя, ВНИМИ Минуглепрома СССР при участии и использовании материалов институтов НИИСФ и Донецкого Промстройниипроекта Госстроя СССР, ВНИИжелезобетон Минстройматериалов СССР, Доноргтехстрой Минстроя УССР, АКХ им. К.Д.Памфилова Минжилкомхоза РСФСР.

С введением в действие настоящей Инструкции с 1 января 1978 г. утрачивают силу следующие нормативные документы:

"Указания по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов" (СН 321-65); "Указания по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов, строящихся в сейсмических районах" (СН 328-65); "Указания по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов, строящихся на просадочных грунтах" (СН 339-65); "Указания по проектированию бескаркасных крупнопанельных жилых зданий на подрабатываемых территориях" (СН 358-66); "Указания по проектированию конструкций крупнопанельных жилых зданий, строящихся на вечномерзлых грунтах" (СН 388-68).

 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящая Инструкция распространяется на проектирование конструкций бескаркасных панельных жилых зданий высотой не более 25 этажей для строительства в обычных грунтовых условиях и домов высотой не более 12 этажей для строительства в особых грунтовых условиях и в сейсмических районах. Требования настоящей Инструкции следует также учитывать при проектировании конструкций общественных зданий, имеющих конструкции, аналогичные конструкциям панельных жилых зданий.

Примечания: 1. В настоящей Инструкции к обычным грунтовым условиям относятся основания, сложенные скальными, крупнообломочными, песчаными и глинистыми (непросадочными и ненабухающими) грунтами; к особым - основания, сложенные просадочными, набухающими и вечномерзлыми грунтами, а также территории, подвергающиеся подземным горным выработкам.

2. При проектировании конструкций панельных зданий следует соблюдать требования других нормативных документов, утвержденных или согласованных Госстроем СССР и Госгражданстроем.

1.2. Проектные решения панельных зданий должны обеспечивать возможность производства домостроительными предприятиями изделий для зданий различной объемно-планировочной структуры и этажности с вариантными решениями фасадов. С этой целью следует:

сокращать общую номенклатуру изделий за счет применения укрупненных модульных сеток, унификации объемно-планировочных параметров, типов конструкций, а также схем армирования, расположения закладных деталей, арматурных выпусков, отверстий и т.п.;

принимать правила привязки конструкций к разбивочным осям, обеспечивающие возможно большую унификацию размеров сопрягаемых элементов при различном их взаимном расположении;

разделять массовые и малоповторяющиеся изделия; массовые изделия должны составлять не менее 80% общей номенклатуры изделий. Следует предусматривать возможность использования массовых изделий в зданиях различных типов и этажности; малоповторяющиеся изделия должны использоваться в основном для обеспечения разнообразия архитектурных решений здания;

обеспечивать возможность взаимозаменяемого применения наружных ограждающих конструкций с учетом местных климатических и материально-производственных условий строительства и требований к архитектурному решению здания.

При наличии в зоне действия домостроительного предприятия участков застройки с различными инженерно-геологическими условиями следует, как правило, принимать для надфундаментных конструкций одинаковые решения, а необходимую защиту здания от воздействия неравномерных деформаций основания обеспечивать за счет соответствующей подготовки основания, выбора типа и необходимых размеров фундаментов и устройства деформационных швов (см. пп.1.4, 1.7). При необходимости допускается предусматривать дополнительное армирование и повышать марку бетона изделий и стыков.

1.3. Здания, возводимые в районах с сейсмичностью 7 баллов и более, следует проектировать на основе специальных конструктивных решений согласно требованиям раздела 11 настоящей Инструкции.

1.4. В панельных зданиях в необходимых случаях должны предусматриваться вертикальные швы следующих видов:

температурно-усадочные - для уменьшения усилий в конструкциях и ограничения раскрытия трещин в панелях и стыках вследствие стеснения основанием температурных и усадочных деформаций бетонных и железобетонных конструкций здания;

осадочные - для предотвращения образования неорганизованных трещин на границах участков здания, имеющих разные осадки (например, в местах изменения этажности);

деформационные - для уменьшения усилий в конструкциях и ограничения раскрытия трещин в панелях и стыках вследствие неравномерных деформаций основания (вертикальных, а также горизонтальных);

антисейсмические - для уменьшения усилий в конструкциях при сейсмических воздействиях.

1.5. Вертикальные швы в виде спаренных стен надлежит выполнять в одной плоскости и, как правило, совмещать с границами планировочных секций.

В плоскости наружных стен шов следует перекрывать компенсационными устройствами или нахлесткой панелей. При швах шириной 20 мм допускается уплотнять стык герметиками.

Необходимо предусматривать утепление наружной зоны шва специальными вкладышами или накладками при сильно раскрываемых швах (например, деформационные швы в зданиях над горными выработками). Поперечные стены, образующие деформационный шов, должны проектироваться утепленными.

1.6. Расстояние между температурно-усадочными швами следует определять расчетом с учетом климатических условий строительства, материала стен и перекрытий, конструкций стыковых соединений и принятой конструктивной системы здания. Допускается назначать расстояние между температурно-усадочными швами без расчета по табл.1.

Таблица 1

Примечания: 1. Для климатических подрайонов IA, IB и IД расстояние между температурными швами следует обосновывать расчетом.

2. Приведенные в табл.1 расстояния между температурными швами допускается увеличивать на 20% в случае применения свайных фундаментов с высоко расположенным ростверком и безростверковых, а также при каркасном решении первого этажа.

Температурно-усадочные швы следует устраивать в виде спаренных поперечных стен в местах сопряжения планировочных секций. Ширину швов следует принимать не менее 20 мм в свету.

Допускается устраивать температурно-усадочный шов в плоскости одной из сквозных стен лестничной клетки без постановки парных стен. В этом случае следует:

располагать шов со стороны лестничной клетки и нежилых помещений квартир (кухня и др.);

предусматривать такое опирание плит перекрытий в зоне шва, при котором они могут иметь свободные продольные деформации;

заполнять вертикальный стык между панелями продольных стен легкосжимаемым материалом;

обеспечивать устойчивость продольных стен, примыкающих к шву.

1.7. Осадочные швы в панельных зданиях, возводимых в обычных инженерно-геологических условиях, следует предусматривать в случаях, когда неравномерность деформаций основания по длине здания превышает указанные в п.12.11 настоящей Инструкции предельные величины, а также при разнотипных фундаментах в плане здания (например, под одной частью здания ленточные, а под другой - свайные фундаменты).

Осадочные и деформационные швы должны разделять здание на всю его высоту, включая фундаменты, и выполняться с применением парных стен. Ширину швов следует назначать по расчету, но не менее 20 мм в свету.

1.8. Антисейсмические швы следует предусматривать в зданиях, возводимых в районах с сейсмичностью 7 баллов и более. Расстояние между антисейсмическими швами не должно превышать 60 м. Антисейсмические швы следует также устраивать в местах изменения этажности и в зданиях сложной формы в плане для расчленения на самостоятельные симметричные отсеки.

Конструкция антисейсмического шва должна обеспечивать свободные взаимные смещения отсеков.

1.9. Проекты должны предусматривать возможность возведения зданий в зимнее время. Применение метода замораживания обычных растворов или бетонов в стыках допускается только для возведения зданий высотой не более пяти этажей.

Возведение зданий высотой более пяти этажей при отрицательных температурах должно осуществляться с применением для заполнения стыков бетонной смеси, растворов или паст с химическими противоморозными добавками, обеспечивающими нарастание прочности раствора на морозе без прогрева.

Предельная высота части здания, возводимой при отрицательных температурах, и рецептура противоморозных добавок должны назначаться с учетом требований "Инструкции по приготовлению и применению строительных растворов".

В случае применения растворов с противоморозными добавками поташа или нитрита натрия стальные связи, имеющие антикоррозионные защитные покрытия из цинка или алюминия, должны покрываться протекторными обмазками.

1.10. Конструктивные решения панельных зданий должны обеспечивать высокую заводскую готовность сборных элементов, для чего следует:

укрупнять сборные элементы в пределах грузоподъемности монтажных механизмов и транспортных габаритов с учетом рациональной разрезки элементов и минимального расхода стали, вызываемого условиями транспорта и монтажа конструкций;

максимально переносить отделочные работы в заводские условия;

размещать в конструкциях вентиляционные и дымовентиляционные каналы;

применять индустриальные решения скрытой электропроводки;

в заводских условиях устанавливать оконные и дверные блоки и выполнять герметизацию мест сопряжений с оконными и дверными коробками;

предусматривать заводскую комплектацию отдельных элементов конструкций в составную панель;

выполнять наиболее трудоемкие элементы здания (санитарно-технические узлы, машинные отделения и шахты лифтов, мусоросборные камеры, ограждения лоджий, эркеров, балконов и др.) в виде объемных элементов с полным оснащением инженерным оборудованием и отделкой на заводе.

1.11. Подъем панелей следует предусматривать преимущественно с помощью траверс, обеспечивающих вертикальное направление подъемных строп. Допускается проектирование панелей без подъемных петель с применением специальных подъемных приспособлений, проверенных на опыте строительства.

Подъемные петли не должны заделываться в противодождевые гребни панелей наружных стен.

1.12. Панельные конструкции и их стыковые соединения должны надежно выполнять несущие и ограждающие функции в течение расчетного срока эксплуатации здания. Для обеспечения надежности применяемых при проектировании конструктивных решений следует:

применять конструкции и материалы для них, имеющие необходимую долговечность и отвечающие требованиям ремонтопригодности;

выбирать конструктивные решения наружных ограждений с учетом климатических условий района строительства; при этом необходимо учитывать одновременное неблагоприятное проявление нескольких воздействий;

назначать параметры конструкций, а также физико-механические, теплотехнические, акустические и другие характеристики материалов с учетом особенностей технологии изготовления, монтажа и эксплуатации конструкций, а также возможного изменения свойств материалов конструкций во времени;

не допускать положительного годового баланса влажности конструкций в процессе эксплуатации;

предусматривать последовательность и порядок выполнения работ по устройству конструкций, в том числе связей, герметизации, утепления и заделке стыков между панелями, позволяющие обеспечить их удовлетворительную работу в процессе эксплуатации здания.

1.13. Долговечность конструкций следует обеспечивать:

выбором для конструкций и их отделочных слоев материалов с морозостойкостью согласно приложению 1 настоящей Инструкции;

сочетанием материалов в наружных слоистых конструкциях, исключающим расслоение панелей и разрушение от коррозии рабочих металлических соединений в течение всего проектного срока службы здания;

применением тепло- и звукоизоляционных материалов и прокладок, расположенных в толще несущих конструкций, со сроком службы, который соответствует проектному сроку эксплуатации здания;

выполнением указаний настоящей Инструкции по конструированию панелей и связей между ними, предусматривающих ограничение трещинообразования в конструкциях.

1.14. Элементы конструкций и инженерного оборудования, срок службы которых меньше срока службы здания (например, столярные изделия, покрытия полов и кровли и др.), должны быть легко сменяемыми. Их смена не должна нарушать смежные конструкции.

 2. КОНСТРУКТИВНЫЕ СИСТЕМЫ ЗДАНИЙ

2.1. Панельные дома массового строительства следует проектировать на основе конструктивных систем:

с поперечными и продольными несущими стенами, на которые перекрытия опираются по контуру или трем сторонам; наружные продольные стены несущие или ненесущие (система I);

с поперечными несущими стенами, продольными диафрагмами жесткости (продольные стены лестничных клеток, отдельные участки наружных или внутренних стен) и перекрытиями, опертыми преимущественно по двум сторонам на поперечные стены (система II);

с продольными несущими стенами, поперечными диафрагмами жесткости (поперечные стены лестничных клеток, торцовые стены и др.) и перекрытиями, опертыми преимущественно по двум сторонам на продольные стены (система III).

Примечания: 1. Несущими называются стены, которые помимо вертикальной нагрузки от собственного веса воспринимают и передают фундаментам нагрузки от смежных конструкций (перекрытий, покрытий, ненесущих наружных стен и пр.).

2. Самонесущими называются стены, которые воспринимают вертикальную нагрузку только от собственного веса (включая нагрузку от балконов, эркеров, парапетов и других элементов стены) и передают ее фундаментам непосредственно или через рандбалки и другие заменяющие конструкции.

3. Ненесущими называются стены, которые поэтажно или через несколько этажей передают вертикальную нагрузку от собственного веса на смежные конструкции (перекрытия, несущие стены, каркас).

2.2. Для зданий высотой до 16 этажей включительно, проектируемых применительно к обычным грунтовым условиям, допускается применение любой конструктивной системы. Для зданий высотой более 16 этажей следует преимущественно применять конструктивную систему I. В таких зданиях для уменьшения усилий в панельных стенах и повышения пространственной жесткости здания наряду с панельными допускается применять монолитные или сборно-монолитные стены или ядра (стволы) жесткости. Податливость связей между монолитными и сборными элементами зданий должна компенсировать разность их деформаций и предотвращать раскрытие трещин в панелях.

2.3. Ненесущие и самонесущие наружные стены из бетонных материалов допускается проектировать участвующими в пространственной работе здания при действии горизонтальных нагрузок, неравномерных деформаций основания, температурно-усадочных воздействиях и др.

2.4. В зданиях, проектируемых на основе конструктивных систем II и III, плиты перекрытий следует опирать длинной стороной на примыкающие стены - диафрагмы жесткости.

2.5. В первых этажах панельных жилых зданий следует располагать те помещения общественного назначения, размеры которых не превышают расстояний между несущими стенами. Если размеры помещений общественного назначения больше, их следует проектировать пристроенными или в виде отдельно стоящих зданий. Если по градостроительным требованиям необходимо устраивать встроенные помещения, размеры которых превышают расстояния между несущими стенами, бескаркасную конструктивную систему в первых этажах следует заменять на каркасную. Устойчивость каркаса в продольном и поперечном направлении должна обеспечиваться жесткостью лестничных клеток и других конструкций.

2.6. Принятая конструктивная система здания и решение связей между панелями должны обеспечивать надежность конструкций здания при эксплуатационных и аварийных воздействиях (взрыв, пожар и т.п.).

Площадь поперечного сечения связей следует назначать по расчету, но принимать для каждого этажа в среднем не менее:

связей панелей наружных стен с внутренними конструкциями - 0,5 см

на 1 м длины фасада;

связей стеновых панелей, расположенных в одной плоскости, - 1 см

;

связей панелей перекрытий по стыкам, расположенным вдоль здания, - 1 см

на 1 м стыка;

связей панелей перекрытий по стыкам, расположенным поперек здания, - 0,3 см

на 1 м стыка.

2.7. Конструктивные элементы панельных зданий должны иметь арматурные выпуски или стальные закладные детали для устройства рабочих и монтажных связей между панелями. Постоянные монтажные связи следует, как правило, использовать в качестве рабочих связей, рассчитываемых на действие усилий в стыках в период эксплуатации здания.

2.8. Наружные стены допускается присоединять к внутренним конструкциям с помощью самозаклинивающихся стыков. Стыкуемые торцы панелей должны иметь специальную подрезку для образования профиля стыков типа "ласточкин хвост" или "зуб" и рифление стыковых граней. Монтажный зазор должен заполняться раствором, марка которого определяется из расчета прочности стыка.

2.9. Стальные связи и узлы крепления должны быть защищены от огневых воздействий и от коррозии. Защита от огневых воздействий должна обеспечивать прочность связи в течение времени, равного величине требуемого предела огнестойкости конструкций, которые соединяются проектируемыми связями. Защита от коррозии должна предусматриваться для связей сборных элементов наружных ограждений между собой и с внутренними конструкциями. При выполнении связей из коррозиестойких сталей дополнительная защита от коррозии не требуется.

2.10. Вертикальные стыки между панелями несущих стен должны обеспечивать восприятие усилий сжатия, растяжения и сдвига.

2.11. Усилия сжатия в вертикальных стыках следует передавать через слой бетона в полости стыка, марку которого следует принимать не ниже марки бетона стыкуемых панелей.

2.12. Усилия растяжения в вертикальных стыках следует воспринимать сварными связями в виде стальных выпусков арматуры или закладных деталей сопрягаемых панелей. В обычных условиях строительства для зданий с конструктивной системой I допускается применять замоноличиваемые петлевые связи. Площадь сечения связей и их расположение по высоте стен должны определяться расчетом на соответствующие силовые воздействия.

2.13. Усилия сдвига вдоль вертикальных стыков следует воспринимать бетонными или железобетонными шпонками. Допускается применять сварные соединения закладных деталей. При платформенных стыках стен с перекрытиями разрешается учитывать сопротивление сдвигу перекрытий.

2.14. Горизонтальные стыки между панелями несущих стен должны обеспечивать восприятие усилий от внецентренного сжатия стены из ее плоскости и изгиба со сдвигом в плоскости стены.

2.15. По способу передачи сжимающих нагрузок горизонтальные стыки несущих стен подразделяются на платформенные, контактные и комбинированные. Сжимающая нагрузка в горизонтальных стыках передается:

в платформенных стыках - преимущественно через опорные участки перекрытий и два слоя раствора (над и под перекрытием);

в контактных стыках - непосредственно от одной стеновой панели к другой через слой раствора или бетона, минуя перекрытия;

в комбинированных стыках - через опорные участки перекрытий и контактные площадки стеновых панелей.

2.16. Горизонтальные стыки несущих стен при двухстороннем опирании перекрытий следует, как правило, проектировать платформенными, а при одностороннем опирании перекрытий - платформенными или комбинированными.

Контактные стыки допускается применять в случаях, когда по условиям прочности опорных сечений панелей в стыке нужно увеличивать толщину стен, марку бетона перекрытий или уменьшать пустотность конструкции перекрытий из многопустотных настилов.

2.17. В платформенных стыках следует предусматривать два растворных шва под и над панелями перекрытий. При двухстороннем опирании перекрытий следует также заполнять раствором полость между вертикальными торцами панелей перекрытий.

Проектная марка раствора швов должна назначаться по расчету на силовые воздействия, но приниматься не ниже: для условий монтажа при положительных температурах воздуха - М 50, при отрицательных температурах - М 100.

Толщину горизонтальных растворных швов следует назначать с учетом принятой точности монтажа и геометрической точности изделий, но не более 20 мм.

2.18. Стеновые панели при контактных стыках должны иметь консольные уширения вверху для опирания перекрытий или гнезда для пальцев перекрытий.

Минимальные проектные марки раствора и толщины швов следует назначать согласно требованиям п.2.17 настоящей Инструкции.

Контактный стык допускается устраивать с замоноличиванием полости между точечными опорами перекрытий бетонной смесью.

Проектную марку бетона стыка следует принимать не ниже марки бетона стыкуемых стеновых панелей.

Конструктивное решение контактного стыка должно обеспечивать надежное заполнение его бетонной смесью, в том числе в зимних условиях.

2.19. Усилия сдвига вдоль горизонтальных стыков стен в несейсмических условиях строительства следует, как правило, воспринимать силами трения на участке стыка, обжатом вертикальной нагрузкой.

2.20. Перемычки над проемами в стенах следует использовать в качестве связей, упруго противодействующих взаимным смещениям смежных простенков по вертикали.

2.21. Арматура панелей помимо выполнения статических функций должна удовлетворять требованиям:

технологичности изготовления и установки в опалубочной форме;

унификации арматурных изделий;

обеспечения простоты и надежности непрерывного армирования в вертикальных и горизонтальных стыках, если его необходимость установлена расчетом на прочность и устойчивость конструкций зданий.

2.22. В панелях, кроме рабочей арматуры, назначаемой по расчету, следует предусматривать конструктивную арматуру. Конструктивное армирование панелей должно противодействовать развитию случайных трещин, возникающих при изготовлении, транспортировании, складировании и монтаже панелей.

Конструктивное армирование должно, как минимум, обеспечивать безопасность монтажа панелей (без их перелома и отрыва от них кусков) при случайном возникновении сквозных трещин в панелях.

2.23. Образование технологических трещин в панелях при их изготовлении следует, как правило, предотвращать совершенствованием заводской технологии и формовочного оборудования, а также повышением прочности бетона на растяжение, улучшением его структуры и применением предварительного напряжения арматуры.

2.24. Прочность внецентренно сжатых панельных стен следует, как правило, обеспечивать прочностью бетона без учета сопротивления арматуры.

При назначении толщины внутренних стен несущая способность должна обеспечиваться выбором необходимой проектной марки бетона. Усиление расчетной арматурой допускается производить на участках стены, ослабленных примыкающими проемами, или же при необходимости сохранения в нижних этажах принятой для здания толщины стен, если это технологически и экономически не обеспечивается выбором необходимой марки бетона.

В наружных стенах допускается усиление армированием ослабленных простенков в отдельных мало повторяемых панелях.

2.25. Вертикальные растягивающие усилия в панельных стенах, возникающие при изгибе стен в собственной плоскости, следует воспринимать непрерывной вертикальной арматурой, устанавливаемой в полости вертикальных стыков или в панелях.

 3. КОНСТРУКЦИИ ПОДЗЕМНОЙ ЧАСТИ ПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ

3.1. Конструкции подземной части здания должны соответствовать требованиям главы СНиП по проектированию оснований и фундаментов зданий и сооружений и обеспечивать его возведение с допустимым раскрытием трещин (см. п.12.13 настоящей Инструкции) в обычных грунтовых условиях с характеристиками: средней величины модуля деформации

=100 кгс/см

и коэффициента изменчивости сжимаемости

=1,5.

Выбор типа фундамента при привязке типового проекта следует выполнять на основе технико-экономических сопоставлений вариантов с учетом конкретных инженерно-геологических условий площадки строительства, состояния материально-производственной базы и необходимости предотвращения неравномерных деформаций основания, вызывающих образование недопустимых трещин в конструкциях здания.

3.2. Фундаменты панельных зданий, возводимых в обычных грунтовых условиях, следует проектировать ленточными из сборных элементов или свайными. Допускается также применять монолитные ленточные и плитные фундаменты в виде плоских или ребристых железобетонных плит.

3.3. Сборные ленточные фундаменты следует проектировать с использованием типовых фундаментных плит и панелей, в которых необходимо предусматривать закладные детали для устройства стальных связей между элементами фундаментов, а также со стенами. Может применяться сплошная и прерывистая схема расстановки элементов ленточных фундаментов. Вертикальные стыки между элементами ленточных фундаментов следует располагать вперевязку с вертикальными стыками цокольных панелей.

Местные заглубления фундаментов допускается устраивать из монолитного бетона или бутобетона. Растворный шов на участках местных заглублений, расположенный в уровне низа незаглубленной части фундаментов, следует усиливать арматурными каркасами, которые необходимо заводить за пределы заглубленных участков не менее чем на 1 м.

3.4. Свайные фундаменты с однорядным расположением свай следует, как правило, выполнять безростверковыми. При их применении следует проверять расчетом необходимость усиления панелей стен первого этажа и цокольного перекрытия. Допускается применять сборные ростверки, которые опираются на сваи и грунт (низкий ростверк) или только на сваи (высокий ростверк).

Свайные фундаменты с многорядным расположением свай следует проектировать с низким ростверком из монолитного бетона. При двухрядном расположении свай допускается проектировать сборный ростверк.

3.5. Панели цоколя в соответствии с тепловым режимом подполья и климатическими условиями строительства могут быть запроектированы утепленными или неутепленными.

Сопротивление теплопередаче утепленных цокольных панелей должно составлять не менее

для наружных стен.

Цокольные панели следует проектировать из тяжелого бетона однослойными (для неутепленных) или слоистыми с эффективным утеплителем (для утепленных). Проектная марка бетона цокольных панелей должна быть не менее М 200.

Цокольные панели при надежной гидроизоляции по плоскостям, соприкасающимся с грунтом, допускается проектировать однослойной конструкции из бетонов на пористых заполнителях плотной структуры (с межзерновой пористостью до 3%) проектной марки не менее М 100 с расходом цемента М 400 не менее 250 кг/м

.

Подполья должны быть вентилируемыми (с продухами). Площадь продухов должна составлять не менее

площади подполья.

3.6. Гидроизоляция конструкций подземной части здания должна проектироваться следующим образом:

горизонтальная - во всех стенах в уровне перекрытия над техническим подпольем или подвалом и на уровне низа цокольных панелей или стен подвала;

вертикальная - с наружной стороны цокольных панелей или блоков наружных стен подвала от низа названных конструкций до отмостки и по обе стороны внутренних стен подвала от верха фундаментной подушки до отметки пола подвала.

3.7. Полы подвалов и технических подполий следует располагать, как правило, выше уровня грунтовых вод. Если такое решение невыполнимо, проект должен предусматривать меры по водопонижению за счет дренажей и др. Применение противонапорных конструкций допускается лишь при невозможности водопонижения. При этом наружные стены подземной части и железобетонная плита пола подвала должны иметь сплошную гидроизоляцию со стороны грунта и рассчитываться на дополнительные усилия от гидростатического давления.

 4. НАРУЖНЫЕ СТЕНЫ

4.1. По конструкции наружные стены делятся на сплошные (из однослойных и слоистых панелей) и с воздушными прослойками или пустотами. Слоистые панели проектируются двух- и трехслойными.

Декоративно-защитные и отделочные слои, а также воздушные прослойки не учитываются при делении панелей на одно-, двух- и трехслойные.

4.2. В панельных зданиях следует применять несущие или ненесущие наружные стены. Самонесущие наружные стены допускается применять в зданиях высотой не более пяти этажей.

Тип наружной стены следует выбирать с учетом конструктивной системы здания, определяющей долю участия наружных стен в пространственной работе его конструкций, а также возможностей материально-производственной базы района строительства. Допускается сочетать в одном здании несущие и ненесущне наружные стены, например, ненесущие по продольным фасадам и несущие - по торцовым.

Несущие наружные стены следует проектировать преимущественно слоистыми (из трех- или двухслойных панелей). Применение несущих однослойных наружных стен из бетонов на пористых заполнителях допускается в зданиях высотой не более девяти этажей с внутренними несущими стенами из тяжелого бетона, а также в зданиях высотой не более 12 этажей при комплексном применении бетонов на пористых заполнителях во всех несущих конструкциях.

Допустимость применения однослойных наружных стен в остальных случаях следует обосновывать расчетом с учетом температурно-влажностных деформаций сопрягаемых стен.

Ненесущие стены следует проектировать преимущественно из слоистых небетонных панелей (с обшивками из листовых материалов) или однослойных панелей из ячеистых бетонов. Допускается также применять однослойные панели из бетонов на пористых заполнителях.

4.3. Степень массивности наружных стен (по характеристике тепловой инерции) следует назначать при проектировании средней или малой.

Примечание. Характеристика тепловой инерции стен определяется согласно требованиям главы СНиП по строительной теплотехнике.

Наружные стены зданий, возводимых в районах со среднемесячной температурой наружного воздуха в июле 20 °С и выше, должны проектироваться с солнцезащитными устройствами для проемов. Следует также предусматривать мероприятия по защите глухих участков (экраны, вентилируемые воздушные прослойки в панелях и др.). Наружные стены зданий, возводимых в этих районах, надлежит проверять расчетом на теплоустойчивость.

4.4. Марки бетона панелей наружных стен по морозостойкости должны назначаться в зависимости от этажности зданий и климатических условий строительства по приложению 1 настоящей Инструкции.

4.5. При проектировании панельных зданий для особо неблагоприятных климатических условий (например, резкие колебания суточных температур в зимнее время, длительное действие косых дождей и др.) следует предусматривать специальные меры защиты наружных бетонных стен, например, в виде специальных экранов из водонепроницаемых долговечных листовых материалов.

4.6. Толщину бетонных панелей наружных стен следует предусматривать по максимальной из величин, полученных в результате расчета на прочность, теплотехнического и экономического расчетов.

Следует также учитывать необходимость водо-, воздухо- и теплоизоляции стыков панелей и сопряжений с заполнением проемов, а также требования унификации конструкций.

4.7. Заполнение оконных проемов в районах с температурой наиболее холодной пятидневки (

) минус 28

°

С и выше следует проектировать с двойным остеклением в спаренных переплетах по ГОСТ 11214-65, в районах с температурой

от минус 29 до минус 35

°

С - с двойным остеклением в раздельных переплетах по тому же ГОСТу, в районах с температурой от минус 36 и ниже - с тройным остеклением, при этом оконные блоки следует принимать по ГОСТ 16289-70.

Применение столярных блоков по ГОСТ 16289-70 допустимо также в зданиях, предназначенных к строительству в районах с

выше минус 36

°

С при наличии технико-экономических обоснований такого решения.

В наружных стенах зданий, обращенных к магистральным улицам, во всех климатических районах следует применять окна и балконные двери с двойными раздельными переплетами и с уплотненными притворами.

Сопряжение оконной коробки с панелью стены должно быть загерметизировано с наружной стороны синтетическими материалами.

4.8. Разрезка наружных стен на панели предусматривается в следующих вариантах: однорядная, двухрядная, полосовая, вертикальная. Для несущих и самонесущих стен должна применяться преимущественно однорядная разрезка. Выбор типа разрезки ненесущих стен осуществляется на основе архитектурных требований с учетом возможностей производственной базы и экономичности принятого решения.     

 Бетонные панели однослойной конструкции

4.9. Наружные стены однослойной конструкции следует проектировать из плотных конструктивно-теплоизоляционных бетонов на пористых заполнителях с объемной массой не более 1400 кг/м

(применение бетонов большей объемной массы допускается при значении коэффициентов теплопроводности менее 0,45 Вт/(м°К) при использовании стеклосодержащих заполнителей на основе доменных шлаков) или из автоклавных ячеистых бетонов с объемной массой не более 1000 кг/м

.

4.10. Минимальную проектную марку бетона однослойных стен следует принимать в соответствии со статическим расчетом, но не менее значений, приведенных в табл.2.

Таблица 2

4.11. Линейная усадка примененных бетонов на пористых заполнителях должна быть не более 0,35 мм/м, автоклавных ячеистых бетонов - не более 0,4 мм/м.

4.12. Для однослойных панелей наружных стен из бетонов на пористых заполнителях следует применять искусственные и естественные заполнители (керамзитовый гравий, аглопоритовый щебень, щебень из шлаковой пемзы, щебень и песок из вспученного перлита и др.), предусмотренные соответствующими ГОСТами на материалы, республиканскими или отраслевыми стандартами и техническими условиями. Бетон на пористых заполнителях должен иметь однородную слитную структуру с полным заполнением межзернового пространства раствором.

Для "сухой" зоны согласно требованиям главы СНиП по строительной теплотехнике допускается применять конструктивно-теплоизоляционный бетон проектных марок М 50 и М 75 с межзерновой пористостью. Бетон следует изготовлять на пористом песке с расходом 250-350 л/м

. Панели из таких бетонов должны иметь наружный отделочный слой, обеспечивающий защиту панелей от промоканий. Фасадный защитно-отделочный слой должен заводиться на торцы панелей на всю глубину зоны герметизации стыков и оконных откосов с защитой зоны герметизации грунтовками по указаниям п.5.4 настоящей Инструкции.

Бетоны на пористых заполнителях для однослойных панелей наружных стен, предназначаемых к применению во влажной и нормальной зонах территории страны, должны обладать сопротивлением водопроницанию, обеспечивающим при испытаниях один из следующих показателей:

а) отсутствие капельной протечки бетонного образца толщиной 50 мм с размером в плане 150х150 мм при давлении на него столба воды высотой 100 мм в течение 48 ч;

б) водопоглощение бетона такого же образца, не превышающее 0,5 г/см

при влажности бетона 6% под давлением столба воды высотой 100 мм в течение 48 ч или водопоглощение бетона, не превышающее 1,5 г/см

при испытании панели в трех местах с фасадной стороны - одно на перемычке и два на простенках, с предварительным удалением защитного слоя, под давлением столба воды высотой 100 мм за 48 ч.

Примечание. Давление водяного столба высотой 100 мм создается путем наполнения водой цилиндра диаметром 100 мм и высотой 100 мм, установленного на испытуемый образец с соответствующей герметизацией контура примыкания цилиндра к образцу. В процессе испытания уровень воды в цилиндре поддерживается (с замером количества добавляемой воды).

4.13. Фасадный защитно-отделочный слой панелей наружных стен из бетонов на пористых заполнителях выполняется из декоративного бетона или раствора толщиной не менее 20 мм, керамических или стеклянных плиток, декоративных дробленых материалов (мрамор, гранит, цветное стекло), красочных и пастовых составов. Выбор защитно-отделочного слоя следует осуществлять с учетом архитектурного решения фасада, интенсивности внешних атмосферных воздействий, сопротивления бетона водопроницанию, надежности соединения защитно-отделочного слоя с бетоном панели. В связи с этим следует:

назначать физико-механические характеристики декоративных бетонов или растворов как для бетона панелей;

не применять облицовку керамическими или стеклянными плитками для панелей из перлитобетона или других легких бетонов, формуемых с применением вспученного перлитового песка;

при отделке панелей из других видов бетонов на пористых заполнителях керамическими или стеклянными плитками предусматривать изготовление панелей лицом вниз. Суммарная площадь швов между облицовочными плитками должна составлять не менее 30% облицованной площади панелей.

Панели из бетонов, удовлетворяющих требуемому сопротивлению водопроницанию согласно требованиям п.4.12 настоящей Инструкции, в нормальных (по влажности) климатических условиях допускается проектировать без специального защитного слоя с отделочным слоем пористой структуры.

Панели из ячеистого бетона, а также из бетонов на пористых заполнителях с межзерновой пористостью менее 3% для наружных стен с экранами следует проектировать без защитно-отделочного слоя, а панели из крупнопористого бетона должны иметь защитно-отделочный слой.

4.14. Внутренний отделочный слой панелей из бетонов на пористых заполнителях следует предусматривать толщиной не менее 15 мм. Объемная масса раствора не должна превышать 1600 кг/м

, а его марка - быть не менее марки бетона панели.

4.15. Защиту арматуры от коррозии в бетонных панелях слитной структуры следует обеспечивать за счет плотности структуры и состава бетона, включающего цемент марки 400-500 в количестве не менее 200 кг на 1 м

бетона.

4.16. В панелях из бетонов с межзерновой пористостью более 3%, а также в панелях из бетонов на заполнителях, содержащих включения серы и несгоревших частиц угля (котельные и доменные шлаки), арматура должна иметь специальную защиту от коррозии.

4.17. В однослойных панелях арматура по расчету устанавливается в перемычках и в узких простенках, а также при необходимости (на действие перекоса или растяжения при строительстве в сложных инженерно-геологических условиях) по контуру проемов.

Конструктивное армирование панели должно, как правило, осуществляться с применением арматурного блока, состоящего из плоских каркасов, устанавливаемых по контуру панели и проемов в ней, и соединительных стержней. Диаметр продольных стержней каркаса должен быть не менее 5 мм, хомутов - 4 мм, шаг хомутов - не более 300 мм.

Углы оконных и дверных проемов следует дополнительно армировать путем установки с фасадной стороны Г-образных сварных сеток из проволоки

=3-4 мм с ячейками не более 50х50 мм. Сетки следует заводить за грани углов проемов на 300 мм; допустимо применять и другие экспериментально проверенные приемы усиления углов проемов.

4.18. Конструктивное армирование бетонных панелей без проемов должно осуществляться блоками, состоящими из плоских каркасов, расположенных по контуру панели, и промежуточных вертикальных поперечных каркасов по плоскости панели с шагом 1200-1500 мм. Вертикальные плоские каркасы должны соединяться по высоте горизонтальными стержнями через 600-800 мм. Диаметр продольных стержней каркаса должен быть не менее 5 мм, хомутов - 4 мм, шаг хомутов - не более 300 мм.

4.19. Наружные однослойные стены из автоклавных ячеистых бетонов следует проектировать ненесущими. Применение несущих и самонесущих однослойных стен из автоклавных ячеистых бетонов допускается в зданиях не выше пяти этажей.

Толщину панелей из автоклавных ячеистых бетонов следует принимать не менее 240 мм и не более 350 мм.

Несущие стены из ячеистых бетонов следует проектировать преимущественно с однорядной разрезкой на панели; допускается применение однорядной (преимущественно в виде составных панелей, собранных предварительно из прямоугольных элементов), двухрядной, ленточной или другой разрезки.

4.20. Конструктивное армирование панелей с проемами из автоклавных ячеистых бетонов следует осуществлять согласно требованиям п.4.17 настоящей Инструкции. Защитный слой с внешней стороны не менее 40 мм. Углы проема сетками не армировать.

Конструктивное армирование панелей без проемов, а также прямоугольных элементов составных панелей следует производить арматурными блоками согласно требованиям п.4.18 настоящей Инструкции.

Арматура панелей из автоклавных ячеистых бетонов должна иметь антикоррозионное покрытие. В панелях из ячеистых бетонов следует предусматривать устройство деталей для связей и подъемных приспособлений в виде стальных анкерных замоноличенных креплений, устанавливаемых до или после температурно-влажностной обработки панелей.

4.21. Отделку фасадных поверхностей стеновых панелей из ячеистого бетона следует предусматривать при формовании панелей или после их автоклавной обработки.

Отделка, выполняемая при формовании, предусматривается в виде фактурного защитно-отделочного слоя. Для защитно-отделочных слоев следует применять цветные поризованные растворы плотностью 1200-1400 кг/м

марки 75-100 с гладкой или рельефной поверхностью общей толщиной не более 20 мм, каменные дробленые материалы фракции 20 мм или неглазурованные керамические плитки (22х22 или 48х48 мм), устанавливаемые по поризованному раствору или непосредственно по ячеистому бетону. Материалы, установленные по ячеистому бетону, следует дополнительно покрывать кремнийорганической жидкостью ГКЖ-94.

Послеавтоклавную отделку фасадной поверхности панелей из ячеистого бетона следует производить синтетическими красками: стиролбутадиеновыми, поливинилацетатными (ПВАЦ), цементно-перхлорвиниловыми (ЦПВХ), - либо гидрофобными эмалями.

 Бетонные панели двухслойной конструкции

4.22. Наружные стены из бетонных панелей двухслойной конструкции следует применять в качестве несущих.

4.23. Конструкция двухслойной панели должна содержать несущий слой из тяжелого бетона (или бетона слитной структуры на пористых заполнителях) толщиной не менее 100 мм с внутренней стороны ограждения, конструктивно-теплоизоляционный слой из бетона на пористых заполнителях слитной структуры или из ячеистого бетона, расположенный с наружной стороны ограждения, и фасадный защитно-отделочный слой. Конструктивно-теплоизоляционный слой из бетонов пористой структуры допускается к применению в случаях специальной защиты его от протекания.

Внутренний слой двухслойных панелей должен иметь сопротивление паропроницанию не менее 1,6 МПа·м

·

ч/кг.

Двухслойные панели с конструктивно-теплоизоляционным наружным слоем из ячеистого бетона должны проектироваться с учетом условий его выполнения в одном производственном цикле с последующей автоклавной обработкой. Защитно-отделочный слой таких панелей допускается выполнять как до, так и после автоклавной обработки согласно требованиям п.4.21 настоящей Инструкции.

Фасадный защитно-отделочный слой двухслойных панелей с конструктивно-теплоизоляционным слоем из бетона на пористых заполнителях следует принимать согласно требованиям п.4.13 настоящей Инструкции.

Проектные марки бетонных слоев назначаются по расчету на силовые воздействия, но не менее приведенных в табл.3.

Таблица 3

4.24. Проекты должны содержать требования к технологии производства двухслойных панелей по обеспечению надежного сцепления слоев бетона, гарантирующего их совместную работу на сжатие. Поперечные стержни и хомуты блока конструктивной арматуры панели должны воспринимать полностью нагрузку от ее наружного конструктивно-теплоизоляционного слоя при его отслоении от аварийных воздействий.

4.25. Конструктивное армирование двухслойных панелей следует выполнять в виде арматурного блока, состоящего из плоских каркасов и соединительных стержней, устанавливаемых по контуру панели и проемов в ней. Одиночные стальные связи и хомуты каркасов, пересекающие утепляющий и несущий слои панели, должны выполняться из низколегированной горячекатаной стали повышенной стойкости к атмосферной коррозии или из горячекатаной стали классов A-I и A-II с защитой ее от коррозии. Внутренний несущий слой двухслойной панели следует проектировать бетонным с обеспечением необходимой прочности на сжатие, как правило, без расчетного армирования. Рабочая арматура перемычек, а также необходимая (по расчету) рабочая арматура на действие перекоса или растяжения панели (при строительстве в сложных инженерно-геологических условиях) должна располагаться во внутреннем слое. Все выпуски стержней для устройства связей в стыках и их анкеры должны также располагаться во внутреннем слое.

 Бетонные панели трехслойной конструкции

4.26. Трехслойные панели следует проектировать с применением тяжелого или конструктивно-теплоизоляционного бетона на пористых заполнителях плотной слитного строения структуры для наружного и внутреннего слоев панели. При этом проектная марка тяжелого бетона должна быть не ниже М 150, а на пористых заполнителях - не ниже М 100.

Для утепляющего слоя трехслойных панелей надлежит применять материалы объемной массой не более 400 кг/м

: плиты из пористых пластмасс (пенопласт ПСБ и ПСБ-С), жесткие плиты из стеклянной или минеральной ваты на синтетической связке, плиты пеностекла и плиты фибролита на портландцементе в сочетании с пористыми пластмассами и др. Жесткое соединение плотного утеплителя с бетонным слоем панели допускается только с одной стороны панели с гибкими связями. Сцепление бетонного слоя с утеплителем при необходимости можно исключить применением листовых паропроницаемых прокладок (картон и др.).

Влагоемкие утеплители при формовании необходимо защищать от увлажнения путем пакетирования в водонепроницаемые оболочки. При использовании сгораемых и трудносгораемых утеплителей их следует защищать от воспламенения укладкой несгораемого утеплителя по периметру панели или в стыках между панелями. Применяемые материалы не должны вызывать коррозию гибких стальных связей.

4.27. Соединение бетонных слоев трехслойных панелей надлежит проектировать с использованием гибких связей. Трехслойные панели с жесткими связями допускаются для сейсмостойкого строительства.

Гибкие связи должны выполняться из коррозиестойких сортов стали. Допускается применять гибкие связи из стержней горячекатаной стали классов A-I и A-II с антикоррозионными покрытиями, обеспечивающими долговечность связей, соответствующую сроку эксплуатации конструкции.

4.28. В панелях с гибкими связями должна быть обеспечена свобода температурных деформаций наружного бетонного слоя в плоскости стены в вертикальном и горизонтальном направлении и в то же время фиксировано взаимное положение слоев панели во избежание взаимного смещения слоев при транспортировании. Вертикальную нагрузку от наружного слоя панели и утеплителя следует воспринимать гибкими связями (подвесками), соединяющими наружный бетонный слой с внутренним, или связями другого конструктивного типа, обеспечивающими свободу температурных деформаций наружного слоя.

Элементы гибких связей должны крепиться к продольным стержням каркасов арматурного блока и надежно анкериться в бетонных слоях панели. Развитие в связях пластических деформаций от постоянно действующих усилий не допускается.

4.29. Толщины бетонных слоев трехслойных панелей наружных стен следует принимать из условия обеспечения анкеровки гибких связей, но не менее: наружного слоя из тяжелого бетона - 50 мм; из бетонов на пористых заполнителях - 80 мм; внутреннего слоя несущих стен - 100 мм и ненесущих стен - 65 мм.

Отношение сопротивления паропроницанию внутреннего слоя к сопротивлению паропроницанию наружного слоя должно быть больше 1,2.

Толщину наружного слоя следует увеличивать по периметру панели и проема из условий конструирования стыков между панелями и устройства заполнения проема.

Оконная и дверная коробки должны жестко соединяться с внутренним бетонным слоем панелей, а с наружным слоем - через упругие прокладки и герметики.

4.30. Несущий внутренний слой трехслойной панели следует проектировать бетонным с обеспечением необходимой прочности на сжатие, как правило, без расчетного армирования. В несущих трехслойных стенах рабочая арматура перемычек, а также необходимая (по расчету) рабочая арматура на действие перекоса или растяжения панели должна располагаться во внутреннем слое. Все выпуски стержней для устройства связей в стыках должны быть предусмотрены из внутреннего слоя. В отдельных случаях в зависимости от способа опирания балконных плит допускается также рабочее армирование по расчету перемычки в наружном слое панели.

4.31. Конструктивное армирование внутреннего слоя трехслойной панели следует предусматривать в виде пространственных или плоских каркасов с продольными стержнями диаметром не менее 6 мм. Продольные стержни каркаса должны располагаться по контуру панели и проемов. Наружный слой должен армироваться сеткой из проволоки диаметром 3-4 мм с ячейкой 100х200 мм, а в зоне перемычки - 100х100 мм.

В наружном бетонном слое в зоне углов проемов с фасадной стороны (на 300 мм в каждую сторону от грани угла) необходимо предусматривать вдвое более частый шаг стержней арматурной сетки, чем по полю панели. Допускается использование других конструктивных приемов усиления углов проемов.

Минимальная толщина защитного слоя арматуры от поверхности утеплителя, а также со стороны помещения - 15 мм, со стороны фасада - 20 мм.

4.32. Следует предусматривать соединение по высоте простенков внутреннего слоя панели с примыкающими стенами перпендикулярного направления для противодействия продольному изгибу в простенках. Промежуточные простенки (в двухмодульных панелях) при отсутствии примыкающей перпендикулярной стены при необходимости усиливаются армированием.     

 Легкие панели с облицовками из листовых материалов

4.33. Легкие ненесущие стены с обшивками из листовых материалов следует проектировать, как правило, каркасными с однорядной разрезкой стен на панели.

4.34. Легкие панели следует проектировать с применением несгораемых материалов для наружного и внутреннего отделочных слоев.

4.35. Для утепления легких панелей следует применять несгораемые или трудносгораемые эффективные утеплители.

4.36. Наружную облицовку легких панелей следует назначать из листов асбестоцемента, алюминиевых сплавов, стемалита, стали, шлакоситалла. Наружные облицовочные слои легких панелей из стали или алюминия назначаются профилированными и плоскими. Плоские облицовочные листы из указанных материалов допускается применять в случае их крепления на относе и устройства вентилируемой воздушной прослойки толщиной 15-20 мм непосредственно за облицовочным листом.

4.37. Соединение облицовки с каркасом в легких панелях следует выполнять податливым (по раскладкам, на винтах, шурупах и других механических соединениях).

4.38. Коррозиестойкость стальных элементов легких панелей (каркасов, облицовки, винтов, шурупов и др.) следует обеспечивать металлизацией цинком либо фосфатированием с последующим нанесением защитных покрытий. Во избежание электрохимической коррозии элементов конструкций из различных металлов (например, алюминиевая обшивка и стальной каркас) такие элементы следует разделять изоляционными прокладками (асбестовый картон и т.п.). Они также не должны иметь непосредственный контакт с металлическими связями.

4.39. Применение каркаса панелей из деревянных брусков допускается при соблюдении требований главы СНиП по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений.

4.40. В легких панелях непосредственно за внутренней облицовкой следует предусматривать пароизоляционный слой (обмазочная или рулонная пароизоляция).

Устройства пароизоляционного слоя не требуется в случаях, когда сопротивление паропроницанию слоя внутренней облицовки составляет не менее 1,2 величины сопротивления паропроницанию наружного слоя.

4.41. В зданиях с наружной облицовкой стеновых панелей листовыми материалами панели цоколя и первого этажа следует выполнять из бетонных материалов.

4.42. Массовому внедрению принципиально новых вариантов конструкций панелей с облицовками из листовых материалов должна предшествовать проверка в лабораторных и натурных условиях надежности их ограждающих качеств, долговечности и огнестойкости.

 5. СТЫКИ ПАНЕЛЕЙ НАРУЖНЫХ СТЕН

5.1. В настоящем разделе изложены требования к водо-, воздухо- и теплоизоляции стыков панелей наружных стен. При проектировании стыков надлежит также учитывать требования, приведенные в других разделах настоящей Инструкции.

5.2. В панелях наружных стен следует применять стыки следующих типов:

а) закрытый стык (рис.1), водо- и воздухоизоляция которого обеспечиваются герметизацией устья стыка мастиками по уплотняющим прокладкам;

б) дренированный стык (рис.2), водоизоляция которого обеспечивается за счет герметизации устья стыка мастиками по уплотняющим прокладкам и дополнительными конструктивными устройствами (декомпрессионные полости и дренажные отверстия) для поэтажного отвода воды, проникающей за зону изоляции, а воздухоизоляция - уплотняющими прокладками или оклеечной изоляцией;

в) открытий стык (рис.3), водоизоляция которого обеспечивается специальными конструктивными устройствами (водоотбойные экраны, декомпрессионные полости и водоотводящие фартуки для удаления воды, проникающей за водоотбойный экран, лабиринтная форма стыка и др.), а воздухоизоляция - уплотняющими прокладками или оклеечной изоляцией.

Рис.1. Закрытый стык

1 - защитное покрытие; 2 - герметизирующая мастика; 3 - упругая прокладка; 4 - воздухозащитная проклейка; 5 - термовкладыш; 6 - бетон

Рис.2. Дренированный стык

1 - защитное покрытие; 2 - герметизирующая мастика; 3 - упругая прокладка; 4 - воздухозащитная проклейка; 5 - термовкладыш; 6 - бетон; 7 - водоотводящий фартук (на рисунке условно показан пунктиром)

Рис.3. Варианты открытого стыка

1 - водоотбойная лента; 2 - декомпрессионный канал; 3 - упругая прокладка; 4 - воздухозащитная проклейка; 5 - термовкладыш; 6 - бетон; 7 - водоотводящий фартук (на рисунке условно показан пунктиром)

5.3. Тип стыка следует выбирать в соответствии с требованиями табл.4 в зависимости от конструкции наружных стеновых панелей и района строительства. Районирование территории СССР по интенсивности дождей, сопровождаемых ветром ("косых дождей"), приведено на рис.4.

Таблица 4

Конструкция наружных стеновых панелей	Условия применения стыков панелей наружных стен в зависимости от зоны строительства (см. рис.4) (знак "плюс" означает допускается, знак "минус" не допускается, цифры показывают номер примечаний)
	сухая зона			нормальная зона			влажная зона
	закры- тый	дрени- рованный	откры- тый	закры- тый	дрени- рованный	откры- тый	закры- тый	дрени- рованный	откры- тый
Однослойные из бетонов на пористых заполнителях	+	-	+	-	+	+	-	-	-
Двухслойные с утепляющим слоем из крупнопористого бетона	+	-	-	-	-	-	-	-	-
Трехслойные бетонные и железобетонные с гибкими и жесткими связями	+	+	+	+	+	+	+	+	+
Однослойные из ячеистых бетонов и бетонов на пористых заполнителях с экранами	-	-	-	-	-	-	+	-	-
Однослойные из ячеистых бетонов	+	-	-	+	-	-	-	-	-
Легкие слоистые небетонные	+	-	+	+	-	+	+	-	+

Примечания: 1. Стыки легких слоистых небетонных панелей и панелей для районов с погодными условиями, характеризующимися пыльными и песчаными бурями, а также для районов Крайнего Севера должны проектироваться закрытыми и выполняться с дополнительными конструктивными мероприятиями (нащельники, пилястры и т.п.).

2. Стыки открытого типа для однослойных панелей наружных стен из бетонов на пористых заполнителях с межзерновой пустотностью не более 3% толщиной 300 мм без специальных мероприятий по повышению теплозащиты допускается применять при расчетной зимней температуре не ниже:

минус 22

°

С при

=900-950 кг/м

;

минус 20

°

С при

=1000-1050 кг/м

;

минус 17

°

С при

=1100-1200 кг/м

.

Области применения этих же стыков для однослойных панелей другой толщины из бетонов на пористых заполнителях определяются на основании теплотехнических расчетов и расчетов на силовые воздействия.

3. Стыки открытого типа для трехслойных панелей с жесткими связями допускается применять при расчетной зимней температуре не ниже минус 27 °С, а для трехслойных панелей с гибкими связями - без ограничения.

4. Стыки однослойных панелей наружных стен, защищенных экранами, должны быть закрытыми. При определении требуемого сопротивления теплопередаче

таких стен расчетную зимнюю температуру наружного воздуха

допускается повышать на 2

°

С.

5. При слитной структуре утепляющего слоя из бетона на пористом заполнителе, соответствующей требованиям п.4.12 настоящей Инструкции, условия применения стыков двухслойных панелей принимаются как для однослойных из бетонов на пористых заполнителях.

Рис.4. Климатическое районирование территории СССР по косым дождям  

Допустимые области применения уплотняющих прокладок и мастик следует принимать по табл.5, при этом форму и размеры заполнения стыка мастиками следует назначать в соответствии с рис.5.

Таблица 5

Марка гермети- зирующих мастик	Тип уплотняющих прокладок	Тип грунтовки бетонной поверхности	Форма и размеры уплот- нения (см. рис.5)	Величины допустимых относительных деформаций в стыке, %	Область применения	Ограничения в применении
УМС-50	Гернит, Пороизол марок П-А и П-Б	Мастика КН-2; мастики БСХА, БСНХА	Рис.5, а ;	10-15	Герметизация стыков одномодульных панелей наружных стен, примыканий оконных и дверных блоков к проемам	1. Не следует применять в сопряжениях с зазорами менее 10 и более 30 мм без принятия специальных мер. 2. Не применять в стыках двухмодульных панелей длиной более 4 м.
Бутэпрол и МБС	Гернит, ПРП	Мастика КН-2	То же	10-15	То же	То же
ГС-1 и У-30М	Гернит, Вилатерм-С, ПРП	Тиоколовая дисперсия Т-50	Рис.5, б ;	15	Герметизация стыков одномодульных панелей наружных стен, стыков крупноблочных зданий	1. Не применять в стыках двухмодульных панелей длиной более 4 м. 2. Не применять при производстве работ при температуре ниже 5 °С. 3. Не применять в северных районах страны.
51-УТО-40 и 51-УТО-43	Гернит, Вилатерм-С	-	Рис.5, б ;	20	Герметизация стыков одномодульных панелей наружных стен. Ремонт стыков в весенне-летний период	Не применять при производстве работ при температуре ниже 5 °С и после дождя
51-УТО-42 и 51-УТО-44	Гернит, Вилатерм-С	-	Рис.5, б ;	20-25	Герметизация стыков панелей наружных стен. Ремонт стыков в осенне-зимний период	Не применять при производстве работ при температуре выше 5 °С и ниже минус 10 °С
ППУ заливочный	-	-	Рис.5, а ;	10-15	Герметизация мест примыкания оконных и дверных блоков к проемам в заводских условиях	Не применять в северных районах страны
КБ-0,5	Гернит, Вилатерм-С	Т-50	Рис.5, б ;	15-20	Герметизация стыков одномодульных панелей наружных стен, стыков крупноблочных зданий	Не применять при производстве работ при температуре ниже 5 °С и после дождя
АМ-0,5	Гернит, Вилатерм-С	Т-50	Рис.5, б ;	20-25	Герметизация стыков панелей наружных стен. Ремонт стыков в весенне-летний период	Не применять при производстве работ при температуре ниже 5 °С и после дождя
ЦПЛ-2У и ПГС	Гернит и пороизол	Двухкомпонентный праймер, поставленный в комплекте с герметизирующей мастикой	Рис.5, а ;	30	Герметизация стыков наружных стеновых панелей и мест примыкания оконных и дверных блоков к проемам	Не применять без грунтовки. Не наносить при отрицательной температуре
Эластосил 11-06	Вилатерм-С	ГКЖ-84, КЭБС-50	Рис.5, б ;	20-25	Герметизация стыков наружных стеновых панелей в зданиях повышенной капитальности и в суровых условиях эксплуатации	Применение мастики требует технико-экономического обоснования

Рис.5. Форма и размеры уплотнителя

а - нетвердеющими мастиками; б - вулканизирующимися мастиками

Характеристики уплотняющих прокладок и мастик должны соответствовать требованиям, приведенным в приложении 2 настоящей Инструкции.

Для обеспечения надежной воздухозащиты стыков монтаж наружных стен из бетонных панелей следует выполнять до монтажа панелей внутренних стен.

В случаях применения наружных продольных слоистых стен из листовых материалов первоначально должен производиться монтаж внутренних и торцовых несущих стен. Последние должны устанавливаться ранее внутренних продольных стен, примыкающих к ним.

5.4. Для повышения качества герметизации и для защиты от увлажнения грани панелей, образующие стыки всех типов, должны быть покрыты грунтовками в соответствии с требованиями, приведенными в табл.5.

5.5. Герметизирующие мастики в закрытых и дренированных стыках должны быть защищены от прямого воздействия солнечного света специальными защитными покрытиями (полимерцементными составами, красками ПХВ, бутадиен-стирольными, кумарон-каучуковыми и т.п.). Для тиоколовых герметизирующих мастик это требование не является обязательным.

5.6. Для изоляции закрытых и дренированных стыков должны применяться материалы, характеристики которых приведены в приложении 2 настоящей Инструкции. Рекомендуемые области применения герметизирующих материалов следует принимать согласно табл.5.

5.7. Для изоляции в стыках открытого типа в качестве водоотбойных элементов следует применять ленты из атмосферостойких материалов (стабилизированного полиэтилена, неопрена или алюминиевых сплавов марок А1, АД1, АМц, АМг, АМг3). При применении стыков открытого типа в бетонных панелях проектная марка бетона должна быть не менее М 100.

5.8. В колодцах вертикальных стыков всех типов необходимо устраивать оклеечную воздухоизоляцию, для чего должны применяться ленты из бутилкаучука, наирита и других материалов на соответствующих клеях (например, лент ЛГМ, "Герволент" и др.). Применение пергамента и рубероида (кроме биостойкого рубероида на асбестовой основе) для оклеечной воздухоизоляции не допускается.

5.9. Водоотводящие фартуки открытых и дренированных стыков следует устраивать из наирита, кислотощелочестойкой и бутилкаучуковой резины, алюминиевых сплавов, фольгоизола и других атмосферостойких долговечных материалов.

5.10. В вертикальных и горизонтальных стыках панелей наружных стен всех типов (за исключением стыков панелей из автоклавного бетона) должны предусматриваться теплоизоляционные вкладыши из пенополистирола, жестких минераловатных плит на синтетической связке и тому подобных материалов.

В стенах, толщина которых назначена из условия защиты помещений от перегрева в летнее время, утепляющие вкладыши могут не применяться.

5.11. При применении стыков открытого типа для предотвращения возможных повреждений водоотбойных устройств сопряжения панелей наружных стен первого этажа должны проектироваться по типу закрытого стыка, а стыки панелей цоколя - зачеканиваться раствором проектной марки М 100 в теплое время года.

5.12. Вертикальные и горизонтальные стыки парапетных (фризовых) панелей устраиваются по аналогии со стыками, принятыми для наружных стеновых панелей (кроме цокольных панелей и панелей первого этажа).

5.13. Стыки между гранями оконных и дверных проемов и их заполнениями должны герметизироваться нетвердеющими мастиками (типа полиизобутиленовой УМС-50 или бутилкаучуковой "бутэпрол") по всему периметру сопряжений.

5.14. Водонепроницаемость примыкания нижнего узла оконного заполнения к граням проема панели наружной стены должна быть обеспечена конструктивными мерами за счет придания нижней части проема конфигурации, обеспечивающей отвод воды из-под оконного блока. Принципиальные решения этого узла приведены на рис.6.

Рис.6. Варианты примыкания оконной коробки к нижней грани проема

1 - герметизирующая мастика; 2 - уплотняющая прокладка; 3 - пакля; 4 - шпаклевка

Откосы оконных и дверных проемов должны быть водонепроницаемы, что обеспечивается нанесением гидрофобных покрытий.

 6. ВНУТРЕННИЕ СТЕНЫ И ПЕРЕГОРОДКИ

6.1. Внутренние несущие стены и перегородки, как правило, должны иметь однорядную разрезку на панели. Панели стен и перегородок следует проектировать однослойными из тяжелого бетона, из бетона на пористых заполнителях, из автоклавного силикатного и ячеистого бетона. Допускается применять панели с пустотами.

6.2. Толщина междуквартирных стен, а также стен лестничных клеток должна определяться требованиями статической надежности, огнестойкости и звукоизоляции и приниматься по максимальному результату, продиктованному этими требованиями.

6.3. Проектную марку бетона панелей внутренних несущих стен следует принимать по расчету на силовые воздействия, но не менее: для панелей из тяжелого и плотного силикатного бетона - М 100, для панелей из бетона на пористых заполнителях и автоклавного ячеистого бетона - М 100 при отношении расчетной высоты панели к ее толщине

15 и М 75 при <15.

6.4. Конструктивное армирование бетонных панелей стен должно быть двухсторонним. В панелях из тяжелого бетона и бетонов на пористых заполнителях площадь поперечного сечения вертикальной и горизонтальной арматуры у каждой из их сторон должна быть в среднем не менее 0,2 см

/м соответствующего сечения панели.

Конструктивное армирование панелей должно осуществляться преимущественно арматурными блоками, собираемыми из плоских поперечных вертикальных каркасов, равномерно распределенных по длине панели с шагом до 900 мм и соединенных с двух сторон горизонтальными стержнями. Диаметр продольных стержней плоских каркасов и горизонтальных стержней должен быть не менее 5 мм, диаметр их хомутов - 3-4 мм, шаг хомутов - не более 300 мм. Пространственные арматурные каркасы панелей, предназначаемых к изготовлению в кассетных формах, должны иметь конструктивные детали для верхней подвески к формам.

В панелях из силикатного бетона площадь вертикальной и горизонтальной арматуры с каждой стороны панели должна быть не менее 0,3 см

/м поперечного сечения, минимальный диаметр продольной арматуры должен составлять 4 мм, максимальное расстояние между арматурными стержнями должно быть 400 мм.

6.5. Для внутренних стен и перегородок следует применять панели прямоугольной формы (глухие и с проемами). Допускается применение панелей Г- и Т-образной формы.

6.6. Стеновые панели с дверными проемами следует проектировать замкнутыми с железобетонной перемычкой или арматурным каркасом по низу проема. Высота проема должна назначаться с учетом толщины конструкции полов, принятых для массового применения в строительстве. Допускается применение бескоробочной конструкции дверей при устройстве в гранях проема в панели закладных элементов для навески дверных полотен.

6.7. Перемычки панелей над дверными проемами должны армироваться по расчету на эксплуатационные нагрузки и воздействия, возникающие при монтаже и транспортировании панелей. Пространственный арматурный каркас перемычки, состоящий из двух плоских вертикальных каркасов, должен заходить за грани проема не менее чем на 250 мм и быть связан с горизонтальной арматурой простенков.

6.8. Расчетное армирование стеновых панелей на действие внецентренного сжатия следует выполнять плоскими каркасами с продольными стержнями диаметром не менее 8 мм при расстоянии между каркасами не более 400 мм. Продольные стержни каркаса должны объединяться хомутами с расстояниями между ними не более

(где

- диаметр продольного стержня). Плоские каркасы следует объединять горизонтальными стержнями диаметром не менее 8 мм через 500-600 мм в пространственный каркас. Если поперечное сечение продольных стержней каркасов с указанными минимальными размерами больше требуемого по расчету, то вместо каркаса допускается применять арматурные сетки необходимого сечения, расположенные вдоль лицевых поверхностей панелей и объединенные в арматурный блок поперечными арматурными каркасами с расстоянием между ними не более 1000 мм.

Армирование узких (шириной 300-500 мм) простенков бетонных и железобетонных панелей должно содержать не менее четырех продольных вертикальных стержней и замкнутые хомуты с шагом последних не более 300 мм. Панели с простенками шириной менее 300 мм применять не следует. В таких случаях вместо панелей с проемами надлежит применять панели Г- и Т-образной (при двух проемах) формы.

6.9. Косвенное армирование в зоне горизонтальных торцов панелей следует выполнять горизонтальными сварными каркасами или сетками. Расстояние между крайними продольными стержнями каркаса (или сеток) следует принимать максимальным с учетом защитного слоя относительно вертикальных граней 15 мм.

Защитный слой арматуры каркаса со стороны горизонтальных граней панелей не должен превышать 5 мм. Шаг поперечных стержней - не более 100 мм. Диаметры продольных и поперечных стержней каркаса следует принимать одинаковыми в пределах 6-10 мм.

6.10. Замоноличивание в панели несущих стен стояков горячего и холодного водоснабжения не допускается.

6.11. Внутренние стены с дымовыми каналами, отводящими газы с температурой до 600 °С, допускается применять в зданиях высотой не более пяти этажей. Такие стены следует проектировать самонесущими и выполнять из дымовентиляционных блоков высотой в этаж из жаростойкого бетона.

Внутренние стены с дымовыми каналами, отводящими газы с температурой до 260°С, допускаются в зданиях высотой не более девяти этажей. Такие стены следует проектировать самонесущими, панели стен - из бетона, марка которого по прочности на сжатие на одну ступень выше марки, требуемой по расчету на прочность конструкции стены без каналов.

Горизонтальные стыки дымовых каналов должны быть надежно заделаны цементным раствором.

В местах примыкания к стенам с дымовентиляционными каналами сгораемых и трудносгораемых конструкций необходимо предусматривать противопожарные разделки из несгораемых материалов.

6.12. Вертикальные конструкции, совмещенные с вентиляционными каналами, допускается проектировать несущими, самонесущими и ненесущими. В зависимости от этажности здания и системы его вентиляции эти конструкции следует проектировать из плоскостных элементов (панелей или вентиляционных блоков) с однорядным расположением каналов круглого или овального сечения площадью не менее 200 см

(для зданий до пяти этажей) или объемных элементов с крупными каналами (шахтами) прямоугольного или квадратного сечения (для более высоких зданий).

Вертикальные конструкции, образуемые объемными элементами с круглыми квадратного или прямоугольного сечения вентиляционными шахтами, следует проектировать самонесущими в зданиях высотой до девяти этажей включительно и ненесущими (с поэтажной установкой на перекрытия или подвеской) в зданиях большей этажности.

В вертикальных конструкциях с вентиляционными каналами или шахтами должна предусматриваться обособленность каналов и их герметичность в местах стыкования сборных элементов.

6.13. Шахты дымоудаления в домах выше девяти этажей должны проектироваться ненесущими или самонесущими. В случаях совмещения вентиляционных шахт дымоудаления с тюбингом лифтовой шахты в один сборный элемент их конструкция (несущая или самонесущая) принимается по избранной схеме статической работы для конструкции лифтовой шахты независимо от этажности здания.

6.14. Бетонные панели с каналами должны содержать конструктивное армирование сварными сетками, соединенными поперечными каркасами. Стены вентиляционных шахт должны армироваться сварными сетками.

6.15. Вентиляционные панели и шахты, устанавливаемые выше чердачного перекрытия или бесчердачного покрытия, должны быть утепленными. Сопротивление теплопередаче стенок панели или шахты (в сумме с утепляющим слоем) должно составлять не менее

для наружных стен.

6.16. Минимальная масса панелей сплошного сечения, отформованных из тяжелого бетона, в случае их применения в акустически однородных стенах и перегородках должна быть: при требуемом индексе звукоизоляции от воздушного шума

=50 дБ - 400 кг/м

;

=45 дБ - 300 кг/м

;

=41 дБ - 150 кг/м

.

Минимальную массу панелей сплошного сечения из плотного силикатного бетона, бетонов на пористых заполнителях, автоклавного ячеистого бетона, а также панелей многопустотного сечения, панелей, используемых в двойных межквартирных стенах и стенах с гибкими экранами, следует определять расчетом звукоизоляции.

6.17. Для обеспечения звукоизоляции помещений при проектировании стыков должны предусматриваться следующие мероприятия: при сопряжении панелей наружных стен, выполненных из бетонов (тяжелого или на пористых заполнителях) или из небетонных материалов, с внутренними конструкциями - заведение панелей междуэтажных перекрытий и внутренних стен соответственно в горизонтальный и вертикальный стыки панелей наружных стен (либо в вертикальную борозду на внутренней поверхности наружной стены) не менее чем на 30 мм;

в стыках взаимно перпендикулярных внутренних стен - устройство вертикальных швов, специальных вертикальных пазов в стыковых торцах панелей или борозд по полю панели;

заполнение всех швов в местах взаимного пересечения элементов стен и перекрытий бетоном или раствором (при сопряжении несущих конструкций);

уплотнение стыков упругими прокладками при сопряжении с панелями наружных стен из автоклавного ячеистого, силикатного бетона или из небетонных материалов, а также в случаях примыкания панелей внутренних стен к поверхности наружных или внутренних стен и при сопряжении перегородок между собой и с несущими конструкциями.

При пропуске трубопроводов через перекрытия и стены следует предусматривать специальные упруго-мягкие манжеты и обделки, уплотняющие зазоры в пересекаемых конструкциях.

6.18. В конструкциях панелей стен следует предусматривать специальные устройства для скрытой электропроводки (трубки из несгораемых и трудносгораемых материалов, замоноличиваемые в панель вместе с распаечными пластмассовыми коробками). Допускается также для скрытой электропроводки предусматривать в стеновых панелях каналы диаметром не более 35 мм или борозды глубиной не более 20 мм.

В панелях межквартирных стен толщиной 160 мм и более следует устраивать раздельные внутренние каналы скрытой электропроводки для каждой из смежных квартир.

Лунки для установки распаячных коробок, штепсельных розеток и выключателей в межквартирных стенах не должны быть сквозными. При совпадении положения лунок на обеих поверхностях панели они должны быть разделены бетонной перемычкой толщиной не менее 40 мм.

В межкомнатных стенах допускается двухсторонняя установка распаячных коробок, штепсельных розеток и выключателей в сквозных отверстиях при условии заполнения полостей звукопоглощающим материалом.

В бетонных и железобетонных панелях с арматурными обвязочными каркасами устройство лунок не должно приводить к разрывам в каркасе.

Настоящий пункт не распространяется на проектирование электропанелей.

6.19. Конструкции перегородок следует проектировать из панелей однорядной разрезки (глухих и с проемами) размером на комнату. Панели бетонных перегородок следует проектировать из тяжелого бетона или бетона на пористых заполнителях. Минимальная толщина бетонных панелей - 60 мм.

Гипсобетонные панели, а также панели и плиты из автоклавных ячеистых бетонов толщиной 80-100 мм должны применяться преимущественно для устройства межкомнатных перегородок.

При использовании двойных межквартирных перегородок раздельного типа толщина воздушного промежутка между панелями должна быть не менее 60 мм.

6.20. В случаях, когда стенка санитарной кабины непосредственно граничит с жилым помещением данной квартиры, необходимая звукоизоляция между санитарной кабиной и комнатой должна достигаться установкой на перекрытие рядом со стенкой кабины перегородочной панели или вентиляционных блоков на относе не менее 40 мм.

6.21. Сопряжение элементов лифтовой шахты по высоте следует проектировать контактным с опиранием их друг на друга через слой раствора и предусматривать монтаж блоков с установкой на регулируемые маяки. Проектная марка раствора назначается по расчету, но не менее принимаемой для стыков несущих стен.

6.22. Воздушный зазор между внешней поверхностью стенок лифтовой шахты и примыкающими внутренними стенами должен составлять не менее 40 мм. Зазор между перекрытиями и стенками шахты должен быть не менее 20 мм и заполняться упругими прокладками.

 7. ПЕРЕКРЫТИЯ

7.1. В настоящем разделе рассматриваются решения междуэтажных перекрытий и перекрытий над подпольем. Решения чердачных перекрытий рассмотрены в разделе 8.

7.2. Междуэтажные перекрытия проектируются акустически однородными и акустически неоднородными. Их конструкции должны удовлетворять требованиям прочности, жесткости, огнестойкости, изоляции от воздушного и ударного звуков, быть эффективными в технико-экономическом отношении. Полы, кроме перечисленных требований, должны удовлетворять санитарно-гигиеническим требованиям.

7.3. Акустически однородные перекрытия должны содержать несущую конструкцию и пол, обеспечивающие изоляцию от воздушного и ударного звуков.

7.4. Требования по звукоизоляции к массе и жесткости панелей или настилов акустически однородных перекрытий должны определяться расчетом с учетом косвенного распространения звука через вертикальные ограждения, сопряженные с перекрытиями, а также возможности отрицательного влияния на звукоизоляцию перекрытия проектируемой конструкции пола.

7.5. Акустически однородные междуэтажные перекрытия следует проектировать с применением для несущей части сплошных или многопустотных панелей размером на комнату, а также настилов сплошного либо многопустотного сечения.

В качестве покрытия пола акустически однородных перекрытий следует применять рулонные материалы - теплозвукоизоляционный линолеум, а также ковровые покрытия (для спальных комнат и т.д.).

В акустически однородных перекрытиях, собираемых из настилов, требуется предусматривать выравнивающую стяжку по всей плоскости перекрытия или только вдоль стыков настилов (при устройстве в них специальной подрезки для выравнивания стяжкой возможной разницы отметок верхних плоскостей настилов).

7.6. Акустически неоднородные перекрытия должны содержать звукоизоляционную прослойку в конструкции пола.

Акустически неоднородные перекрытия следует проектировать преимущественно с полами из древесины (паркетные доски или щиты), а также из синтетических полимеров.

7.7. Акустически неоднородные перекрытия с полами из древесины состоят из: несущей конструкции; звукоизоляционных прокладок: ленточных - под лаги или сплошных - под бетонную стяжку для укладки штучного паркета; бетонной стяжки под штучный паркет; покрытия пола из древесины в виде паркетных досок, паркетных щитов, досок или клееных щитов и штучного паркета.

7.8. Акустически неоднородные перекрытия с полами из синтетических полимеров включают: несущую конструкцию; сплошной звукоизоляционный слой; гидроизоляционный слой при монолитном бетонном основании под покрытие пола и звукоизоляционном слое из плитных материалов; бетонное основание под покрытие пола (стяжки); утепляющий слой (при необходимости); покрытие пола.

При звукоизоляционном слое из засыпных материалов гидроизоляция не применяется.

7.9. Толщина звукоизоляционных прокладок в акустически неоднородных перекрытиях должна назначаться расчетом звукоизоляции.

7.10. Бетонные основания (стяжки) под полы проектируются из бетонов на цементном или гипсоцементно-пуццолановом вяжущем. Бетонные основания (стяжки) под полы, устраиваемые по упруго-мягким прокладкам из плит, должны иметь толщину не менее 50 мм и армирование в средней зоне сварной сеткой (

=4 мм, ячейка 300х300 мм), марка бетона стяжки принимается не менее М 150. При устройстве бетонных оснований по засыпным материалам их армирование не требуется.

7.11. Бетонные основания должны быть отделены по контуру от стен и других конструкций здания зазором шириной не менее 20 мм, заполненным звукоизоляционной прокладкой и закрытым плинтусом, прикрепленным к бетонному основанию или стенам.

7.12. Объемная масса линолеума или пластикатной плитки, а также бетонного основания для непосредственной (без утепляющей прокладки) укладки пола на бетонное основание должна устанавливаться теплотехническим расчетом или экспериментально.

7.13. Перекрытия над вентилируемыми подпольями и проездами должны проектироваться утепленными и содержать следующие конструктивные элементы и слои: несущую конструкцию; утепляющий слой; стяжку; парогидроизоляционный слой; основание под полы; покрытие пола.

7.14. Для перекрытий над подпольем следует применять несущие конструкции, аналогичные применяемым для междуэтажных перекрытий; утепляющий слой следует проектировать из малосжимаемых материалов (пеностекло, пенополистирол и т.п.); пароизоляционный слой - из рулонных материалов (рубероид и др.), наклеенных поверх утепляющего слоя по выравнивающей стяжке.

Основание под полы рекомендуется осуществлять по указаниям пп.7.10 и 7.11 настоящей Инструкции. При устройстве деревянных полов бетонная стяжка не требуется (за исключением варианта покрытия из штучного паркета).

7.15. Несущую часть перекрытий при пролетах до 4,8 м следует армировать сварными сетками и каркасами, при пролетах более 4,8 м - предварительно-напряженными стержнями или проволокой. Проектная марка бетона панелей и настилов перекрытий принимается по расчету на силовые воздействия, но не менее М 150 для панелей, армированных сварными сетками и каркасами, и не менее М 200 - для предварительно-напряженных.

7.16. Панели перекрытий следует соединять стальными связями для обеспечения совместной работы панелей на горизонтальную нагрузку в качестве диафрагмы жесткости, а также для исключения случайного обрушения панелей при взрыве бытового газа или других аварийных воздействиях.

Настилы перекрытий помимо стальных связей должны иметь в пролете по длине свободных граней железобетонные шпоночные связи для обеспечения совместной работы настилов на горизонтальные и вертикальные нагрузки.

Число связей по каждой грани сборного элемента перекрытия должно быть не менее двух.

7.17. Соединения перекрытий с вертикальными диафрагмами жесткости следует осуществлять с применением стальных связей и бетонных шпонок, обеспечивающих передачу горизонтальных усилий на вертикальную диафрагму.

7.18. Панели и настилы перекрытий следует проверять расчетом на усилия, возникающие при транспортировании и монтаже, при этом число и расположение подъемных петель или отверстий для строповки должно, как правило, исключать необходимость дополнительного армирования на монтажные усилия.

7.19. В конструкциях перекрытий следует предусматривать специальные устройства для скрытой электропроводки с применением трубок из несгораемых и трудносгораемых материалов. В сплошных панелях перекрытий для скрытой электропроводки следует предусматривать каналы диаметром не более 35 мм.

 8. КРЫШИ

8.1. Крыши панельных зданий следует проектировать сборными из крупноразмерных железобетонных элементов, преимущественно с чердаком, имеющим сквозной проход вдоль здания высотой в свету не менее 1,6 м. На отдельных участках чердака возможно уменьшение высоты до 1,2 м. Допускается также применение бесчердачных крыш (покрытий). Крыши надлежит проектировать преимущественно с внутренним водостоком.

8.2. Основные конструктивные решения панельных чердачных крыш:

а) крыши с холодным чердаком и кровлей из рулонных материалов;

б) крыши с холодным чердаком и кровельными панелями, покрываемыми мастичными или окрасочными гидроизоляционными материалами (холодная безрулонная кровля);

в) крыши с теплым чердаком и кровлей из рулонных материалов.

Для экспериментального строительства крыши с теплым чердаком допускается проектировать с применением утепленных кровельных панелей, покрываемых мастичной или окрасочной гидроизоляцией (теплая безрулонная кровля).

8.3. В состав крыши с холодным чердаком и кровлей из рулонных материалов входят:

железобетонные панели чердачных перекрытий с утеплением плитными, штучными или засыпными материалами (допускается применение неутепленных чердачных перекрытий из панелей, отформованных из бетона на пористых заполнителях или из ячеистых бетонов с соответствующими

);

фризовые наружные стены из железобетонных панелей (бетон проектной марки не менее М 150) с герметизацией стыков этих панелей по указаниям раздела 5 настоящей Инструкции; вентиляционные отверстия во фризовых стенах должны иметь жалюзийные решетки;

кровельные панели и водосборные лотки, а также несущие их конструкции (внутренние стены или каркас); проектная марка бетона кровельных и лотковых панелей должна приниматься не менее М 150;

бетонные парапетные блоки из тяжелого бетона с маркой по морозостойкости не ниже указанной в приложении 1 данной Инструкции. При покрытии парапетных блоков фартуком из оцинкованной стали марки бетона по морозостойкости могут быть снижены на одну ступень;

кровля из рулонных материалов.

8.4. В состав крыши с холодным чердаком и кровельными панелями, покрываемыми для гидроизоляции мастичными и окрасочными составами, входят элементы, перечисленные в п.8.3 настоящей Инструкции, за исключением кровли из рулонных материалов.

Железобетонные кровельные панели и водосборные лотки безрулонной кровли следует проектировать предварительно напряженными из бетона марки по прочности на сжатие не менее М 400, по морозостойкости не менее Мрз 200, по водонепроницаемости не менее В-6, по трещиностойкости I категории. Стыки кровельных панелей должны быть поднятыми над основной поверхностью кровли.

8.5. Крыши с теплым чердаком следует проектировать при использовании чердачного помещения в качестве воздухосборной камеры в системе вытяжной вентиляции. Коммуникации блок-секции, подлежащие выводу через крышу, должны объединяться в чердачном пространстве в общую шахту.

В состав крыши с теплым чердаком с кровлей из рулонных материалов входят:

чердачное перекрытие, монтируемое из панелей, аналогичных панелям междуэтажных перекрытий;

наружные фризовые стены чердака, аналогичные наружным стенам здания (по материалу, конструкции панелей и защите стыков);

кровельные панели однослойной конструкции из бетонов на пористых заполнителях или из ячеистых бетонов, а также слоистой конструкции с эффективным утеплителем, проектируемые по статическому и теплотехническому расчетам;

парапетные блоки (с учетом требований п. 8.3 настоящей Инструкции);

вытяжная шахта;

кровля из рулонных материалов.

8.6. Стыки между кровельными панелями, как правило, должны совпадать с вертикальными стыками панелей продольных фризовых стен.

Конструкция стыков фризовых панелей продольных стен с панелями стен верхнего этажа и с кровельными панелями не должна препятствовать наклону фризовых панелей при температурных деформациях кровли.

В случае устройства продольных фризовых стен из ненесущих слоистых панелей кровельные панели следует опирать на специальные железобетонные конструкции, устанавливаемые вдоль фризовых стен по несущим поперечным стенам.

8.7. Проектируемая конструкция крыши должна исключать возможность накопления температурных деформаций крыши по длине здания. С этой целью перпендикулярные продольным фасадам швы между неутепленными кровельными панелями следует проектировать незаполненными, те же швы между утепленными кровельными панелями следует проектировать заполненными легкосжимаемым теплоизоляционным материалом в верхней зоне, с устройством шпонок из цементно-песчаного раствора в нижней зоне.

8.8. Бесчердачные крыши (покрытия) следует проектировать из панелей, совмещающих несущие, тепло- и гидроизолирующие функции. Панели проектируются однослойными, а также многослойными, утепленными эффективными материалами.

Допускается применение бесчердачных крыш, состоящих из несущих панелей и утепляющих однослойных панелей, свободно уложенных на несущие панели перекрытия верхнего этажа. Для утепляющих панелей следует применять легкие и ячеистые бетоны с минимальной маркой по прочности на сжатие, получаемой по расчету на транспортно-монтажные воздействия и эксплуатационные нагрузки.

8.9. Начальная влажность бетона однослойных и утепляющих панелей должна соответствовать ГОСТ 17077-78 "Панели железобетонные для покрытий жилых и общественных зданий. Общие технические требования".

В бесчердачных крышах из многослойных комплексных панелей, в которых эффективный теплоизоляционный материал отделяется от жилого помещения слоем тяжелого железобетона толщиной 4 см и менее, над теплоизоляцией должна предусматриваться вентилируемая воздушная прослойка.

8.10. Многослойные крыши построечного изготовления (по сборным панелям производится укладка утеплителя и бетонная стяжка под рулонную кровлю) должны выполняться только в сухую теплую погоду.

8.11. Выбор конструкции крыши при проектировании должен осуществляться в соответствии с климатическими условиями района строительства по указаниям табл.6.

Таблица 6

Условные обозначения:

С - следует применять;

С* - следует применять с защитным слоем гравия;

Д - допускается применять;

Д* - допускается применять по разрешению госстроев республик;

Н - не допускается применять (см. примечание).

Примечание. В жилых зданиях до четырех этажей включительно, возводимых в III и IV климатических районах, следует применять чердачные крыши с устройством кровли по стропилам. В пятиэтажных домах крыши с теплым чердаком допускаются для экспериментального строительства.

8.12. В домах с шагом поперечных несущих стен 3,6 м и менее панели бесчердачных крыш должны проектироваться размером на комнату с опиранием по контуру.

В домах с продольными несущими стенами панели бесчердачных крыш следует опирать на наружные и внутреннюю стены.

Стыки между панелями бесчердачных крыш должны совпадать с вертикальными стыками наружных стен.

 9. БАЛКОНЫ И ЛОДЖИИ

9.1. Несущие конструкции балконов следует проектировать в виде железобетонных консольных или балочных плит с опиранием последних на консоли, жестко связанные с панелями внутренних стен.

9.2. Опрокидывающий момент от веса консольной балконной плиты и временной нагрузки на нее должен уравновешиваться реактивным противодействием момента вертикальной или горизонтальной (в зависимости от конструкции наружной стены) пары сил. Способ закрепления консольных плит балконов должен обеспечивать устойчивость конструкций в период монтажа и эксплуатации.

9.3. Закрепление консольных балконных плит при несущих наружных стенах следует обеспечивать их непосредственным защемлением в горизонтальных стыках стен, если масса одной вышестоящей панели стены уравновешивает массу балконной плиты с приходящейся на нее вертикальной нагрузкой.

9.4. Опрокидывающий момент от массы консольной плиты балкона с приходящейся на нее вертикальной нагрузкой при облегченных наружных стенах следует уравновешивать противодействием горизонтальной пары сил со стороны перекрытия. Такое решение консольной плиты балкона допускается при следующих условиях:

а) устройство плиты балкона в виде консольной части панели перекрытия, изготовленной вместе с ней в едином технологическом цикле, допустимо по теплотехническим условиям;

б) в зоне опирания консольной части панели перекрытия на наружные стены предусмотрено необходимое утепление этого сопряжения, например, заполнением эффективным утеплителем регулярного ряда вертикальных пустот в перекрытии, расположенных по линии его опирания на наружную стену.

Теплозащитная способность такого узла сопряжения и прочность ослабленного пустотами опорного узла консольной части перекрытия должны быть проконтролированы соответствующими расчетами;

в) при конструктивном обеспечении устройства связей на сварке вверху и внизу между плитой балкона и панелью перекрытия и соответствующем усилении армирования перекрытия.

9.5. При наружных стенах из трехслойных панелей с гибкими связями балконы следует проектировать в виде балочных плит с опиранием их на консоли, заделанные во внутренние стены.

9.6. Консольные железобетонные балки для опирания балконных плит следует присоединять на сварке к панелям внутренних несущих стен.

Выполнение консольных балок следует предусматривать преимущественно из конструктивного бетона на пористых заполнителях.

9.7. В проектах возможно применение выступающих и встроенных лоджий.

Для выступающих лоджий применимы следующие конструктивные решения:

а) с опиранием плит перекрытий лоджий на стены ("щеки") лоджий, которые, в свою очередь, опираются на внутренние поперечные стены здания, расположенные на одних осях со "щеками" лоджий (рис.7, 8); в этих случаях необходимо предусматривать поэтажные разрывы в стенах лоджий во избежание накапливания температурных перемещений конструкций лоджий по высоте здания;

б) с опиранием плит перекрытий лоджий на консольные балочные выпуски из панелей поперечных внутренних стен; в этих случаях боковые стенки лоджий имеют только ограждающие функции и должны быть выполнены из облегченных конструкций.

Рис.7. Схема стены выдвижной лоджии, изготавливаемой совместно с панелью внутренней стены

1 - панель внутренней стены; 2 - стена лоджии; 3 - утеплитель; 4 - наружная стена

Рис.8. Схема навески стены выдвижной лоджии

1 - панель внутренней стены; 2 - стена лоджии; 3 - наружная стена; 4 - плита перекрытия лоджии

9.8. При устройстве встроенных лоджий плиты их перекрытий следует, как правило, проектировать в качестве самостоятельных элементов, не являющихся продолжением панелей перекрытий и отделенных от них панелью продольной наружной стены или теплоизоляционными прокладками.

9.9. В зданиях с поперечными несущими стенами боковые стены встроенных лоджий допускается объединять с панелью наружной стены в Г-, П- или Z-образный объемный элемент. Допускается образование боковых стенок встроенных лоджий поперечными внутренними стенами зданий, дополненными в наружной зоне специальными утепляющими панелями.

Стены лоджий в зданиях с продольными несущими стенами следует выполнять той же конструкции, что и основные наружные стены.

9.10. Стальные связи конструкций балконов и лоджий с внутренними конструкциями зданий должны иметь антикоррозионные покрытия или выполняться из коррозиестойких сталей.

9.11. Плиты балконов и лоджий должны иметь оклеечную гидроизоляцию с отводом дождевой воды от наружной стены. Гидроизоляцию плиты следует выполнять в заводских условиях. Минимальная марка бетона плит перекрытий лоджий и балконов по морозостойкости назначается согласно приложению 1 данной Инструкции.

Места примыкания плит балконов и лоджий к наружным стенам должны быть защищены герметизирующими материалами.

Отвод воды от наружных стен и с поверхности пола балкона (лоджии) следует обеспечивать: уклоном пола балкона (не менее 3%); установкой металлических сливов; устройством слезников по нижнему краю плиты.

9.12. Стены эркеров в зданиях с поперечными несущими внутренними и ненесущими наружными стенами следует проектировать ненесущими с поэтажным опиранием стен эркеров на соответствующие их очертанию в плане консольные выступы из перекрытий. В панелях перекрытий должно быть предусмотрено дополнительное армирование на восприятие усилий от консольного выступа панели с приходящейся на него вертикальной нагрузкой и утепление консольных выпусков в случаях, когда они являются наружным ограждением эркера. Наружные стены эркера должны иметь облегченную конструкцию из плоскостных или объемных элементов.

В зданиях с несущими или самонесущими наружными стенами наружные стены эркеров следует проектировать по преимуществу аналогичной конструкции с опиранием на фундаменты.

 10. ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ ПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ, СТРОЯЩИХСЯ В ОСОБЫХ ГРУНТОВЫХ УСЛОВИЯХ (НА ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ ТЕРРИТОРИЯХ, НА ПРОСАДОЧНЫХ И ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТАХ)

 Общие положения

10.1. Проектирование конструкций панельных зданий для строительства в особых грунтовых условиях должно производиться с соблюдением требований соответствующих глав СНиП, данного раздела Инструкции, а также общестроительных требований других разделов данной Инструкции.

10.2. В проектах, предназначенных к применению в особых грунтовых условиях, должна предусматриваться инженерная подготовка территории до начала строительства, снижающая вредное влияние неравномерных деформаций основания, а также при необходимости специальные конструктивные меры по защите проектируемых зданий от действия неравномерных деформаций основания.

Выбор технических решений, обеспечивающих статическую и эксплуатационную надежность панельных зданий, должен производиться на основе технико-экономического анализа различных вариантов в зависимости от следующих факторов:

а) величин расчетных (ожидаемых) деформаций земной поверхности;

б) расчетных характерных грунтов;

в) конструктивных особенностей проектируемых зданий.

10.3. Типовой проект здания, возводимого в особых грунтовых условиях, может быть введен в действие лишь после экспериментальной проверки в нем принципиально новых конструктивных решений путем натурных испытаний опытного здания.

10.4. В качестве основной конструктивной меры защиты здания от действия неустраненных или не полностью устраненных неравномерных деформаций основания, вызывающих изгиб здания по его продольной оси, следует принимать разрезку здания на замкнутые прямоугольные отсеки поперечными деформационными швами. При необходимости следует также предусматривать усиление конструкций замкнутых отсеков в соответствии с расчетными усилиями от неравномерных деформаций основания.

10.5. Длины отсеков зданий следует назначать по расчету в зависимости от следующих факторов: величин расчетных (ожидаемых) деформаций земной поверхности; расчетных характеристик грунтов; особенностей конструктивно-планировочных схем; этажности зданий.

Деформационные швы должны располагаться только на границах планировочных секций.

Назначаемые длины отсеков должны соответствовать требованиям унификации конструкций.

Односекционные отсеки многоэтажных зданий при ширине деформационных швов более 50 см следует заменять самостоятельными односекционными уширенными зданиями (башенного типа) с предпочтительным расположением лестничной клетки в центре здания.

10.6. Деформационные швы между отсеками здания должны обеспечивать свободу взаимных перемещений отсеков. Ширина деформационного шва определяется расчетом в зависимости от этажности здания, величин ожидаемых наклонов отсеков и ожидаемых их горизонтальных подвижек, но должна быть не менее 10 см.

Устройство деформационных швов не должно вызывать дополнительных теплопотерь в здании. В связи с этим парные поперечные стены, образующие деформационный шов, должны иметь сопротивление теплопередаче не менее 0,8

наружной стены.

С фасадной стороны деформационный шов должен быть закрыт нащельником и утеплен легко деформируемым материалом, не препятствующим взаимному смещению отсеков при вертикальных деформациях основания (рис.9 и 10).

Рис.9. Схемы деформационных швов между отсеками зданий

1 - наружная продольная стена отсека; 2 - утепленная торцовая стена отсека; 3 - вертикальная декоративная вставка между стенами отсека, легко разрушаемая при деформациях основания

Рис.10. Пример решения осадочного шва

1 - герметик; 2 - компенсационный нащельник; 3 - стеновая панель; 4 - деревянная пробка; 5 - утепление внутренней стены; 6 - фиксатор положения утепляющего вкладыша; 7 - утепляющий вкладыш

В уровне крыши деформационный шов также должен быть перекрыт компенсационным устройством (рис.11).

Рис.11. Схема деформационного шва между отсеками здания в плоскости крыши

1 - утепленные торцовые стены отсеков; 2 - крыша; 3 - покрытие деформационного шва из плит, собираемых вручную

Конструкция фундаментов в зоне деформационных швов должна обеспечивать самостоятельность перемещений поперечных стен, образующих эти швы (например, путем устройства фундаментов по схеме на рис.12).

Рис.12. Схема решения деформационного шва на прерывистых фундаментах  

10.7. Конструктивная система отсеков здания должна соответствовать характеру деформаций земной поверхности.

При компоновке отсека несущие стены следует располагать, как правило, симметрично относительно продольной и поперечной его оси и обеспечивать, по возможности, относительно равномерное распределение жесткостей по длине и ширине отсека. Поперечные стены рекомендуется проектировать сквозными. В продольных стенах не следует допускать изломы.

В случае, когда по планировочным требованиям необходим отказ от сквозного расположения поперечных стен, связи последних с внутренней продольной стеной должны гарантировать совместную работу продольных и смещенных поперечных стен в качестве единой перекрестной системы. При необходимости применения изломов смещения продольных стен из плоскости фасада не должны превышать 1,5 м; изломы должны ограничиваться поперечными несущими стенами.

10.8. Подземные и надземные конструкции отсека следует проектировать как элементы единой пространственной системы для восприятия усилий от приходящихся постоянных и временных нагрузок и от ожидаемых воздействий неравномерных деформаций основания (рис.13).

Рис.13. Схема вертикальных деформаций продольной стены от искривления основания

1 - железобетонный фундамент; 2 - дверные проемы; 3 - стыки между панелями

10.9. Конструкции фундаментно-подземной части следует проектировать преимущественно сборно-монолитными с применением сборных изделий заводского изготовления. В особо тяжелых условиях, когда выпускаемые типовые изделия заводского производства не обеспечивают восприятия приходящихся усилий, следует применять монолитные железобетонные конструкции фундаментов.

10.10. Подошвы фундаментов здания или его отсеков, как правило, следует предусматривать на одном уровне. Подвалы или подполья следует располагать под всем отсеком здания. Устройство местных заглублений фундаментов, как правило, не следует допускать. При необходимости устройства местных заглублений конструкций фундаментов последние следует отделять швом скольжения в случаях горизонтальных подвижек основания.

При устройстве местных заглублений необходимо обеспечить прочность и устойчивость конструкций фундамента в месте заглубления от влияния бокового давления грунта при горизонтальном перемещении основания.

При проектировании фундаментов на разных отметках фундаментный пояс должен устраиваться в одной плоскости на самой высокой отметке заложения фундаментов. Ниже пояса кладка фундаментов может выполняться из бетонных блоков.

При резком изменении рельефа строительной площадки входы и полы этажей соседних отсеков в пределах здания допускается принимать на разных отметках.

10.11. При выполнении стен подземной части здания из крупных блоков должна быть обеспечена перевязка кладки в каждом ряду, а также во всех углах и пересечениях. Глубина перевязки блоков должна составлять не менее

их высоты. Стены, состоящие из блоков, должны быть объединены в уровне фундаментов и перекрытий над подвалом горизонтальными монолитными железобетонными поясами.

Следует избегать устройства проемов в местах примыкания поперечных фундаментных стен к продольным.

Допускается устройство сборно-монолитных поясов при обеспечении равнопрочности стыков основному сечению пояса.

10.12. Горизонтальная гидроизоляция по плоскости стыка фундаментов с конструкциями надземной части устраивается в виде цементной стяжки толщиной 2-3 см с водостойкими добавками, а при наличии шва скольжения он может выполнять роль гидроизоляции.

10.13. Конструктивное армирование стеновых панелей следует выполнять в соответствии с требованиями настоящей Инструкции, изложенными в разделах 2, 4, 6.

Рабочая арматура для образования непрерывных горизонтальных поясов в стенах, непрерывных вертикальных стержней и др. должна назначаться по расчету.

10.14. Несущие стены в отсеке необходимо поэтажно объединять горизонтальными диафрагмами, образуемыми из панелей перекрытий. При необходимости вертикального непрерывного армирования стен арматуру следует располагать преимущественно в полостях вертикальных стыков между стеновыми панелями. При расположении вертикальных стержней в теле панелей их соединение должно предусматриваться в зоне горизонтальных стыков.

Связи в стыках между стеновыми панелями следует назначать в соответствии с величинами расчетных усилий в них, предусматривая, по возможности, унификацию опалубочных форм для изготовления панелей, подвергаемых в зданиях различным силовым воздействиям.

Перемычки над проемами необходимо использовать в качестве связей между простенками, работающих при неравномерных вертикальных деформациях основания на действие изгиба от взаимного смещения по вертикали смежных простенков, а также на действие растяжения или сжатия от изгиба стен в их плоскости.

Непрерывные горизонтальные арматурные пояса необходимо предусматривать в стенах для восприятия ими горизонтальных растягивающих усилий при изгибе стен в их плоскости.

10.15. В случаях, когда прогнозируемые деформации основания влекут крен здания, превышающий допускаемый угол по условиям эксплуатации здания, следует предусматривать в проекте мероприятия по ликвидации крена (например, с помощью домкратов, устанавливаемых в специальные ниши, запроектированные в цокольной части дома).

Необходимо предусматривать возможность эксплуатации лифтов во время протекания длительных деформаций оснований, а также после окончания деформаций оснований.

10.16. В паспорте, прилагаемом к типовому проекту, должны указываться примененные в проекте меры защиты здания от воздействия неравномерных деформаций основания, а также принятые исходные данные для расчета конструкций.     

 Проектирование конструкций зданий для строительства на подрабатываемых территориях

10.17. Проектирование конструкций панельных зданий для строительства в зоне вредного влияния горных выработок должно осуществляться в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях, по проектированию оснований зданий и сооружений и инструкций Госгортехнадзора СССР и союзных республик, а также требованиями данного раздела Инструкции.

10.18. Типовой проект панельного здания наряду с обычными данными должен содержать графики (или таблицы) допустимых радиусов кривизны земной поверхности для различных длин отсеков в зависимости от жесткостной характеристики основания. Кроме того, следует указывать допустимую область применения проекта на неравномерно сжимаемых и просадочных грунтах.

Для вариантов фундаментов должны быть указаны допустимые значения относительных горизонтальных деформаций грунта.

10.19. Длины отсеков 5-, 9- и 12-этажных панельных зданий для различных условий строительства на подрабатываемых территориях следует назначать по ориентировочным данным табл.7 с учетом требований пп.10.5 и 10.6 данной Инструкции.

Таблица 7

Условия строительства (группы)	Ожидаемые деформации земной поверхности			Прогнозируемая высота уступа, см	Длина отсеков, м, для зданий высотой, в этажах
	радиусы кривизны, км	относительные горизонтальные деформации,х10 (или мм/м)	наклоны земной поверхности, х10 (или мм/м)		5	9	12
I	1-3	12-8	20-10	25-10	(14-18)	(18-22)	(18-22)
II	3-7	8-5	10-7	10-5	20-30	(24-32)	(24-32)
III	7-12	5-3	7-5	5-2	30-40	32-40	(32-40)
IV	12-20	3-0	5-2	2-0	40-50	40-50	40-50

Примечания: 1. При величинах ожидаемых деформаций, меньших IV группы приведенных в табл.7, проектирование конструкций зданий должно осуществляться по нормам для обычных условий строительства.

2. Массовое строительство 5-, 9-, 12-этажных зданий на территории I группы, 9-, 12-этажных зданий на территориях II группы и 12-этажных зданий на территории III группы допускается только после экспериментальной проверки в натурных условиях. Длины отсеков в скобках приведены для экспериментального строительства.

10.20. Ширину деформационного шва между отсеками следует определять по указаниям главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях.

10.21. Конструктивное решение отсеков зданий до пяти этажей включительно должно основываться на применении конструктивных систем I (в варианте с несущими наружными стенами) и III (cм. п.2.1 настоящей Инструкции).

10.22. Конструктивное решение отсеков зданий повышенной этажности должно основываться на конструктивной системе I с несущими наружными стенами.

10.23. При проектировании панельных зданий для строительства на подрабатываемых территориях необходимо учитывать влияние неравномерных вертикальных и горизонтальных деформаций основания на работу подземных и надземных конструкций отсека.

10.24. Уменьшения дополнительных усилий в конструкциях надземной части отсека здания от воздействия горизонтальных деформаций основания следует достигать путем устройства податливых фундаментов со швом скольжения, разделяющим надземную и подземную части отсека. Над швом скольжения необходимо предусматривать непрерывный железобетонный пояс, жестко связываемый с цокольным перекрытием.

10.25. Стены подземной части отсека ниже железобетонного пояса и шва скольжения для податливых фундаментов следует проектировать из отдельных блоков, сдвигающихся (без наклонов) по шву скольжения при действии горизонтальных деформаций основания.

В зданиях высотой не более пяти этажей для IV группы строительства стены подземной части ниже железобетонного пояса и шва скольжения допускается проектировать из блоков, наклоняющихся при действии горизонтальных деформаций основания из плоскости стены.

10.26. Шов скольжения следует предусматривать, как правило, выше верха отмостки.

10.27. Высоту железобетонных поясов следует принимать не более 50 см.

Для устройства железобетонных поясов следует предусматривать бетон проектной марки не ниже М 150, арматуру классов A-I, A-II, A-III.

Армирование железобетонных поясов должно быть непрерывным. Переломы цокольного пояса, как правило, не допускаются. При необходимости устройства пониженного входа в здание и пересечения цокольного пояса дверным проемом он выполняется с изломом и рассчитывается на внецентренное растяжение и сжатие. При этом на участке лестничной клетки высоту железобетонного пояса можно принимать от низа дверного проема до подошвы фундамента.

10.28. В зданиях с податливыми фундаментами полы на грунте следует проектировать нежесткими (например, из грунта с втрамбованным щебнем). При жестких конструкциях полов на грунте по периметру всех стен необходимо предусматривать швы. Ширина швов принимается по расчету, но не менее 2 см. Швы должны заполняться битумной мастикой.

10.29. В случаях, когда фундамент проектируется в виде монолитной железобетонной плиты, шов скольжения следует устраивать на уровне подошвы фундамента над бетонной подготовкой.

10.30. Проектирование зданий без шва скольжения допускается в случаях применения жесткой фундаментной части здания, способной полностью воспринимать усилия от горизонтальных деформаций основания.

Жесткость фундаментной части здания должна достигаться устройством непрерывного железобетонного пояса по грунту под всеми несущими стенами (совмещенные пояса с фундаментной подушкой). При необходимости следует предусматривать устройство непрерывного железобетонного пояса также в верхней части фундаментов. Кроме этого, должны предусматриваться дополнительные связи между надземными и подземными конструкциями.

10.31. Фундаментный, а также цокольный (в случае его применения) железобетонные пояса должны образовывать горизонтальные рамы в пределах отсека, распределение и количество арматуры в которых должно обеспечивать восприятие усилий от горизонтальных подвижек грунта. При этом необходимо предусматривать: высоту пояса не более 50 см; устройство в плоскости фундаментной рамы вутов; устройство цокольного пояса во входах по п.10.27.

10.32. Глубину заложения фундаментов следует назначить минимально возможной в соответствии с главой СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений. При этом следует стремиться к уменьшению контакта боковых поверхностей фундаментов с грунтом.

Наружные вертикальные плоскости подземной части отсека здания следует защищать буферными устройствами, смягчающими действие горизонтальных деформаций (подвижек) грунта, перпендикулярных вертикальным плоскостям подземной части.

10.33. При проектировании и привязке проектов зданий с ленточными фундаментами следует предусматривать повышенное нормативное давление на основание в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.

10.34. В зданиях для строительства на площадках, сложенных насыпными грунтами, слабыми грунтами с модулем деформации

<100 кгс/см

, а также при возможности резкого ухудшения строительных свойств основания в результате подработки, следует предусматривать свайные фундаменты, рассчитанные на действие вертикальных нагрузок и горизонтальных перемещений грунта.

10.35. В зданиях, строящихся на территориях с возможными сосредоточенными деформациями земной поверхности в виде уступов, с целью предохранения конструкций от недопустимых деформаций следует предусматривать возможность сохранения горизонтальности отсеков зданий в процессе их подработки с помощью домкратов или другими устройствами, для чего предусматривать специальные ниши, а под нишами и над ними - распределительные железобетонные балки-пояса.     

 Проектирование конструкций зданий для строительства на просадочных грунтах

10.36. Проектирование конструкций панельных зданий и их оснований для строительства на просадочных грунтах с I и II типами грунтовых условий по просадочности должно осуществляться в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений, правил производства и приемки работ по основаниям и фундаментам, руководств к ним и настоящего раздела Инструкции.

10.37. На просадочных грунтах с I типом грунтовых условий по просадочности следует применять типовые проекты панельных зданий, разработанные для строительства в обычных условиях. Прочность и нормальная эксплуатация панельных зданий в этих случаях обеспечиваются:

полным устранением просадочных свойств грунтов в пределах деформируемой зоны;

полной прорезкой просадочных грунтов.

Устранение просадочных свойств грунтов в пределах лишь верхней части деформируемой зоны, а также неполная прорезка просадочных грунтов допускаются при условии, если возможные суммарные величины осадок и просадок фундаментов и их неравномерности не превышают предельных величин для рассматриваемых зданий (см. п.12.11 настоящей Инструкции).

10.38. Устранение просадочных свойств грунтов в пределах деформируемой зоны достигается следующими мерами:

для зданий до пяти этажей:

устройством грунтовых подушек глубиной 1,5-2 м;

устройством фундаментов в вытрамбованных котлованах;

уплотнением тяжелыми трамбовками деформируемой зоны на глубину 1,5-2 м;

снижением давления на грунт по подошве фундамента до величины начального просадочного давления;

для зданий до девяти этажей:

устройством грунтовых подушек глубиной 2-3 м;

уплотнением тяжелыми трамбовками на глубину 2-3 м;

устройством фундаментов в вытрамбованных котлованах;

для зданий выше девяти этажей (а также для девятиэтажных зданий с нагрузкой свыше 60 т на 1 пог. м):

уплотнением грунтовыми сваями с доуплотнением буферного слоя тяжелыми трамбовками;

двухслойным уплотнением просадочных грунтов, включающим уплотнение тяжелыми трамбовками на глубину 2-3 м, и устройством грунтовой подушки 1,5-2 м.

10.39. Полную или частичную прорезку просадочных грунтов на площадках с I типом грунтовых условий по просадочности следует осуществлять: забивными призматичными или пирамидальными сваями; набивными сваями, устраиваемыми в пробуренных или в пробитых скважинах, в том числе с уширениями, выполненными выбуриванием или уплотнением грунта; столбами или лентами из закрепленного грунта.

10.40. Выбранный в типовом проекте метод устранения просадочных грунтов или их прорезки на площадках с I типом грунтовых условий должен при привязке типового проекта корректироваться с учетом фактических условий строительства - величины начального просадочного давления, возможной величины просадки, физико-механических характеристик грунтов, толщины слоя просадочных грунтов, высоты зданий и нагрузки от них на фундаменты, производственных возможностей строительных организаций и других факторов на основе технико-экономического сравнения различных вариантов.

10.41. На площадках с II типом грунтовых условий просадочности прочность и нормальная эксплуатация панельных зданий, возводимых по типовым проектам для обычных грунтовых условий строительства, должна обеспечиваться применением полного устранения просадочных свойств грунтов в пределах всей просадочной толщи либо прорезки всей просадочной толщи.

Для этих условий строительства панельные здания высотой до девяти этажей включительно допускается проектировать на основе конструктивных систем I, II, III (см. п.2.1 настоящей Инструкции). Здания высотой более 9 этажей следует проектировать преимущественно на основе конструктивной системы I.

10.42. Полное устранение просадочности грунта в пределах просадочной толщи должно осуществляться уплотнением грунтовыми сваями с доуплотнением буферного слоя тяжелыми трамбовками и уплотнением предварительным замачиванием, в том числе с глубинными взрывами в сочетании с устранением просадочных свойств грунтов в пределах деформируемой зоны.

10.43. Прорезка просадочных грунтов выполняется при плотном подстилающем слое забивными призматическими сваями (при величине толщи просадочных грунтов до 12-15 м); набивными или буронабивными сваями, как правило, с уширенной пятой; лентами или столбами из закрепленного грунта.

10.44. При невозможности полного устранения просадочных свойств грунтов II типа необходим следующий комплекс мер по обеспечению прочности панельных зданий:

водозащитные мероприятия, снижающие вероятность замачивания грунтов на всю величину просадочной толщи и уменьшающие возможную величину просадок грунтов от их собственной массы;

подготовка основания под зданием путем уплотнения просадочного грунта тяжелыми трамбовками или устройства грунтовой подушки из местных глинистых грунтов, обеспечивающих полное или частичное устранение просадочных свойств грунтов в пределах деформируемой зоны под фундаментами, и создание в основании маловодопроницаемого экрана, препятствующего глубинному замачиванию грунта от внутренних протечек в подвале и повышению степени его влажности до полного насыщения;

конструктивные меры, обеспечивающие прочность и нормальную эксплуатацию панельных зданий.

10.45. В случаях необходимости применения указанного в п.10.44 комплекса мероприятий для обеспечения прочности и нормальной эксплуатации панельных зданий высотой до девяти этажей включительно должны разрабатываться специальные и, как правило, унифицированные для строительства в различных условиях типовые проекты зданий на основе конструктивных систем I и III. В таких проектах должна предусматриваться разрезка зданий деформационными швами на самостоятельно работающие жесткие отсеки длиной для зданий до пяти этажей ориентировочно не более 25 м и для зданий до девяти этажей не более 30 м с учетом требований пп.10.5 и 10.6 данного раздела. Более длинные отсеки допускаются при соответствующих обоснованиях.

Здания высотой 9-12 этажей рекомендуется проектировать односекционными с увеличенной шириной корпуса и компактной формой плана с предпочтительным размещением лифта и лестницы в центре здания (дома башенного типа).

10.46. Принятый в типовом проекте способ обеспечения прочности и нормальной эксплуатации панельных зданий на площадках с II типом грунтовых условий должен корректироваться на местах при привязке типового проекта с учетом фактических грунтовых условий, производственных возможностей строительства и этажности зданий.    

 Проектирование конструкций зданий для строительства на вечномерзлых грунтах

10.47. Проектирование оснований и фундаментов панельных зданий для строительства на вечномерзлых грунтах должно осуществляться по требованиям соответствующей главы СНиП, проектирование надземных конструкций в совокупности с фундаментами - по указаниям настоящего раздела Инструкции.

10.48. Для панельных зданий следует, как правило, предусматривать сохранение мерзлого состояния грунта основания в течение всего периода эксплуатации (I принцип использования мерзлых грунтов основания).

10.49. Конструкции панельных зданий, предназначенные для строительства на вечномерзлых грунтах (кроме пластично-мерзлых), используемых по принципу I, допускается проектировать без учета деформаций основания.

10.50. Строительство панельных зданий на вечномерзлых грунтах, используемых по принципу II, допускается, когда неравномерные деформации грунта при его оттаивании не вызывают необходимости в применении специальных конструктивных мероприятий для обеспечения прочности, устойчивости и эксплуатационной пригодности зданий.

При более резком проявлении неравномерных деформаций оснований строительство панельных зданий допускается только в экспериментальном порядке.     

Конструкции зданий, предназначенных для строительства на мерзлых грунтах, используемых по I принципу, а также в районах с расчетной температурой ниже минус 40 °С

10.51. Конструкции зданий, предназначенных для строительства на мерзлых грунтах, используемых по I принципу, следует проектировать на основе конструктивных систем с пролетами перекрытий 6 м и более (систем II и III), с применением облегченных конструкций и с сокращением, по-возможности, мокрых строительных процессов.

10.52. Принципиально новые конструкции, обеспечивающие сухой монтаж панельных зданий, допускается применять в массовом строительстве после всесторонней экспериментальной проверки их в натуральных условиях.

Сухой монтаж экспериментальных домов следует осуществлять путем контакта панелей несущих стен в горизонтальных стыках через стальные закладные детали. Такое решение панельных конструкций может быть, например, получено путем передачи нагрузок на вертикальные несущие (контурные) ребра панелей внутренних стен, соединяемые по вертикали в горизонтальных стыках на сварке через стальные закладные детали.

Панели перекрытий при этом следует насухо опирать на панели стен (через подкладки) с последующим уплотнением (после пуска отопления или летом) горизонтальных стыков зачеканкой раствором для обеспечения звукоизоляции.

Наружные стены следует проектировать из слоистых панелей с применением листовых материалов и эффективных утеплителей, которые не требуют мокрых процессов при монтаже и обладают высоким сопротивлением теплопередаче.

10.53. Фундаменты зданий, строящихся на основаниях, используемых по I принципу, следует проектировать из сборных железобетонных свай с ростверком в виде железобетонных монолитных или сборно-монолитных фундаментных балок, расположенных в уровне цокольного перекрытия.

Расстояние между температурно-усадочными швами в железобетонных ростверках должно определяться расчетом на действие колебаний температуры наружного воздуха и усадки бетона с учетом его армирования.

Швы ростверка должны совмещаться с вертикальными швами стеновых панелей. Стык панелей в этих местах должен иметь эластичное заполнение и быть перекрыт нащельником, допускающим свободу температурных деформаций вертикального стыка.

При соответствующем обосновании допускаются и другие конструктивные решения цокольно-фундаментной части здания, способствующие уменьшению температурных напряжений в конструкциях.

10.54. Комфортная температура на поверхности пола в помещениях первого этажа должна обеспечиваться организованным обогревом пола (рис.14) или устройством технического этажа. Обогрев пола может осуществляться:

теплым воздухом (трубами с горячей водой), расположенными в воздушной прослойке под перекрытием пола;

трубами с горячей водой, заделанными в теплопроводный слой;

греющим электрокабелем.

Рис.14. Обогреваемые полы в цокольных перекрытиях с проветриваемым подпольем

а - теплым воздухом; б - трубами с горячей водой, расположенными в воздушной прослойке; в - трубами с горячей водой, заделанными в теплопроводный слой; г - греющим электрокабелем; 1 - покрытие пола; 2 - воздушная прослойка; 3 - лага; 4 - лага с прорезью; 5 - гидроизоляция; 6 - цементная стяжка; 7 - жесткий утеплитель; 8 - воздухонепроницаемый слой; 9 - несущая железобетонная плита; 10 - магистральные трубопроводы системы отопления; 11 - труба с горячей водой; 12 - теплопроводный слой; 13 - греющий электрокабель; 14 - сетка заземления; 15 - подпольный канал; 16 - наружная стена; 17 - железобетонный ростверк; 18 - свая; 19 - алюминиевая фольга

Выбор способов обогрева должен производиться на основе технико-экономического анализа с учетом особенностей производственной базы и энергетических возможностей района строительства.

10.55. Для утепления цокольного перекрытия следует применять плитный утеплитель из неорганических материалов, поверх которого должен устраиваться непрерывный пароизоляционный слой.     

Конструкции зданий, предназначенных для строительства на вечномерзлых грунтах, используемых по II принципу

10.56. Панельные здания, предназначенные для экспериментального строительства на вечномерзлых грунтах, используемых по II принципу, следует проектировать на основе конструктивной системы I с учетом преимущественного проявления неравномерных осадок основания поперек здания. При этом необходимо также учитывать их действие вдоль здания.

Конструктивную систему I следует модернизировать для строительства по II принципу путем резкого повышения жесткости конструкций в поперечном направлении здания для опирания его отсеков только на фундаменты, расположенные под наружными стенами в целях достижения относительно равномерной осадки отсеков.

В качестве варианта такого решения в экспериментальном строительстве допускается применять при неравномерных осадках оттаивающих грунтов под зданием отсеки с поперечными сквозными стенами, несущими внутренние продольные стены и перекрытия и работающими совместно с цокольными конструкциями как балки стенки пролетом на ширину здания (рис.15).

Рис.15. Конструктивная система здания для строительства на оттаивающих грунтах (строительство по II принципу) с поперечными несущими панельными стенами, опирающимися на наружные продольные фундаменты через распределительные балки

1 - поперечные распределительные балки; 2, 3 - продольные распределительные балки; 4 - наружные несущие стены

Приспособление конструкций к восприятию повышенных деформаций основания следует осуществлять увеличением жесткости цокольно-фундаментной части поперек здания и разрезкой здания осадочными швами на самостоятельные замкнутые отсеки.

10.57. Проект панельного здания должен содержать варианты осадочных швов через одну, две секции (в проектах домов коридорной системы через 30 м), а также варианты цокольно-фундаментной части.

10.58. Ширину деформационного шва (

) в зданиях высотой более пяти этажей следует принимать не менее величины, определяемой из выражения

, где

- число этажей.

 11. ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ СЕЙСМОСТОЙКИХ ЗДАНИЙ

 Общие положения

11.1. Проектирование конструкции сейсмостойких панельных зданий следует выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию зданий и сооружений в сейсмических районах и дополнительными требованиями настоящего раздела.

11.2. При проектировании зданий для районов сейсмичностью 7 баллов и более должны предусматриваться меры по уменьшению усилий от сейсмических нагрузок. С этой целью следует:

снижать массу здания;

обеспечивать совместную пространственную работу всех конструкций;

предусматривать, по возможности, симметричное расположение несущих стен и равномерное и симметричное расположение в них проемов.

Для уменьшения усилий от сейсмических воздействий по согласованию с Госгражданстроем можно также применять экспериментально проверенные конструкции, например с выключающимися связями и др., проектирование которых следует выполнять с участием специализированных научно-исследовательских организаций.

11.3. С целью облегчения конструкций сейсмостойких зданий следует преимущественно применять:

акустически раздельные перекрытия;

легкие перегородки, в том числе из листовых небетонных материалов;

несущие внутренние стены минимальной по условиям звукоизоляции массы;

облегченные конструкции крыш.

Снижение массы конструкции может также достигаться комплексным применением во всех несущих и ограждающих конструкциях бетонов на пористых заполнителях.

11.4. Панельные здания для строительства в сейсмических районах следует проектировать на основе бескаркасной конструктивной системы с несущими поперечными и продольными стенами, объединенными между собой и с перекрытиями в единую пространственную систему.

Ненесущие наружные стены следует проектировать участвующими в восприятии сейсмических нагрузок.

Примечание. Определение ненесущих стен приведено в п.2.1 настоящей Инструкции.

11.5. Поперечные стены должны быть, как правило, сквозные на всю ширину здания без смещения осей стен в плане. В виде исключения допускается излом в плане здания осей не более двух поперечных стен отсека, если расстояние между смежными поперечными стенами не превышает 4 м.

11.6. Лоджии в несущих наружных стенах следует проектировать встроенными в объем зданий так, чтобы их боковыми стенками служили внутренние стены, перпендикулярные фасаду. В местах расположения встроенных лоджий должны устанавливаться железобетонные рамки или решетчатые панели, рассчитанные на усилия от сейсмических нагрузок. Заднюю стенку встроенной лоджии рекомендуется проектировать облегченной конструкции.

Для зданий высотой пять этажей и менее допускается устраивать выносные лоджии и веранды, устойчивость которых при сейсмических воздействиях обеспечивается за счет соединения с несущими конструкциями здания.

Вынос балконных плит следует принимать: при расчетной сейсмичности 7-8 баллов не более 1,25 м; при расчетной сейсмичности 9 баллов не более 0,9 м.

11.7. При проектировании зданий необходимо предусматривать мероприятия, облегчающие развитие пластических деформаций и предотвращающее хрупкое разрушение конструкций. С этой целью следует:

надпроемные перемычки армировать так, чтобы наклонные сечения были прочнее нормальных сечений; если по конструктивным соображениям необходимо увеличить диаметр продольной арматуры против требуемого по расчету, то соответственно следует увеличивать сечение хомутов;

в случае, если прочность сжатой зоны стены недостаточна для восприятия усилий среза, устанавливать по полю стены расчетную арматуру;

применять для армирования стен и устройства связей стержневую арматуру классов A-I, A-II, A-III; в сварных каркасах и сетках допускается также применять арматурную проволоку диаметром 3-5 мм класса Вр-I.     

 Основания, фундаменты и стены подвалов

11.8. Предварительные размеры фундаментов следует определять расчетом основания по деформациям на основное сочетание нагрузок (без учета сейсмических нагрузок). Глубина заложения фундаментов в грунтах, относимых по их сейсмическим свойствам к I и II категориям, согласно главе СНиП по проектированию зданий и сооружений в сейсмических районах принимается такой же, как для фундаментов в несейсмических районах. При грунтах, относимых по их сейсмическим свойствам к III категории, а также при строительстве на вечномерзлых, просадочных грунтах и в других особых грунтовых условиях глубину заложения фундаментов следует назначать с учетом мероприятий по дополнительной подготовке основания (уплотнение, химическое закрепление, предпострочное оттаивание, водопонижение и т.п.). Для зданий высотой более пяти этажей следует увеличивать глубину заложения фундаментов путем устройства под всем зданием подвалов.

Окончательные размеры фундаментов устанавливаются расчетами основания по несущей способности и здания по устойчивости на опрокидывание. Расчеты выполняются на особое сочетание нагрузок, включающее сейсмические нагрузки.

11.9. Проектные решения фундаментов следует выбирать с учетом того, сохраняется ли полностью или частично нарушается контакт между подошвой фундамента и грунтом основания при сейсмическом воздействии.

В случае, если контакт сохраняется, фундаменты следует проектировать ленточными (из монолитного бетона проектной марки не менее М 100 или сборных элементов из бетона проектной марки не менее М 150) или свайными.

В случае частичного нарушения контакта между подошвой фундамента и основанием фундаменты следует проектировать в виде железобетонных монолитных плит, перекрестных монолитных или сборно-монолитных лент из бетона (проектной марки не ниже М 150), обеспечивающих защемление в них фундаментных конструкций и выравнивание усилий на фундаменты. При слабых грунтах допускается применять свайные фундаменты с ростверком по грунту.

11.10. Стены подземной части здания следует проектировать, как правило, панельными. Конструктивные решения стеновых панелей и стыковых соединений между ними принимаются аналогичными соответствующим надземным конструкциям, при этом прочность конструкций должна быть проверена расчетом.

Стеновые панели должны иметь внизу горизонтальные арматурные каркасы, выпуски продольных стержней которых соединяются на сварке в местах стыков панелей и замоноличиваются бетонной смесью. Площадь поперечного сечения продольных стержней назначается по расчету, но принимается в зависимости от расчетной сейсмичности не менее: при 7-8 баллах - 2 см

; при 9 баллах - 4 см

. Поперечные стержни каркасов следует располагать с шагом не более 400 мм.

Нижнюю продольную арматуру допускается располагать в монолитных фундаментах или слое раствора (бетона) между стеновыми панелями и сборными фундаментами. В этом случае следует предусматривать специальные связи, обеспечивающие совместную работу панельных и монолитных конструкций при сейсмических воздействиях.

Требуемую по расчету сквозную вертикальную арматуру стен следует заанкеривать в монолитных фундаментах или железобетонных поясах между сборными фундаментами и стенами подземной части здания. Арматуру, устанавливаемую по конструктивным соображениям, допускается заанкеривать в теле стеновых панелей подземной части здания.

11.11. Проемы в стенах надземной и подземной частей здания не следует совмещать по вертикали, а в тех случаях, когда не удается достичь этого, следует повышать жесткость фундаментов и усиливать их армированием.

 Стены

11.12. Разрезку стен на панели следует совмещать с осями конструктивно-планировочных ячеек и соответственно этому размещать стыки между панелями.

11.13. При назначении толщины внутренних несущих стен следует учитывать условия размещения арматуры в панелях и стыках, а также требования звукоизоляции. Величину толщины панелей внутренних межкомнатных стен из тяжелого бетона следует назначать не менее указанной в табл.8. Внутренние межквартирные стены и стены лестничной клетки должны быть толщиной не менее 16 см. Минимальные толщины внутренних стен из бетонов на пористых заполнителях необходимо специально обосновать.

Таблица 8

Проектная марка бетона внутренних стен должна быть не ниже: при расчетной сейсмичности 7-8 баллов - М 150; при расчетной сейсмичности 9 баллов - М 200.

11.14. Наружные стены следует проектировать из бетонных или железобетонных панелей однослойной, двухслойной и трехслойной конструкции.

Несущие стены из однослойных панелей следует применять преимущественно в зданиях высотой пять и менее этажей. Допустимость применения несущих однослойных стен в остальных случаях должна обосновываться расчетом с учетом влияния на прочность и трещиностойкость панелей и их стыковых соединений температурно-влажностных воздействий и длительно действующих вертикальных нагрузок.

Несущие стены из двухслойных и трехслойных панелей, а также ненесущие стены из однослойных панелей, участвующих в восприятии сейсмических нагрузок на здание, могут применяться при любой этажности.

11.15. Однослойные панели наружных стен следует проектировать из бетонов на пористых заполнителях проектной марки не ниже:

при расчетной сейсмичности 7-8 баллов:

несущие - М 75;

ненесущие - М 50;

при расчетной сейсмичности 9 баллов:

несущие - М 100;

ненесущие - М 75.

В зданиях высотой пять и менее этажей при расчетной сейсмичности 7 баллов допускается принимать проектную марку бетона М 50.

11.16. Внутренний несущий слой двухслойных панелей и внешние слои трехслойных панелей следует проектировать из того же вида бетона, что и внутренние стены. Проектная марка бетона слоев принимается не менее: при расчетной сейсмичности 7-8 баллов - М 150; при расчетной сейсмичности 9 баллов - М 200.

Толщину внутреннего несущего слоя трехслойных панелей с гибкими связями между слоями следует принимать не менее 12 см. Толщину внутреннего несущего слоя двухслойных панелей, а также трехслойных с жесткими связями между слоями следует принимать не менее 8 см при расчетной сейсмичности 7-8 баллов и 10 см при расчетной сейсмичности 9 баллов.

Гибкие связи трехслойных панелей следует проектировать согласно указаниям раздела 4 настоящей Инструкции с учетом дополнительных усилий в связях от сейсмических воздействий.

Жесткие связи трехслойных панелей следует проектировать в виде железобетонных ребер, выполняемых, если это допустимо по теплотехническим условиям, из того же бетона, что и внешние слои. Арматурные каркасы ребер следует объединять с арматурой внешних слоев.

В двухслойных панелях следует предусматривать арматурные связи между слоями.

11.17. Несущие стеновые панели должны иметь двухстороннее армирование. Площадь вертикальной и горизонтальной арматуры с каждой стороны панели принимается не менее 0,025% площади соответствующего сечения (для слоистых панелей учитывается площадь только внутреннего несущего слоя). Арматура панели должна быть объединена в пространственный каркас.

Расстояние между стержнями пространственного каркаса следует принимать не более 900 мм, минимальный диаметр вертикальной арматуры - 6 мм. Шаги вертикальных и горизонтальных стержней пространственного каркаса следует согласовывать с расположением арматурных выпусков для соединения панелей между собой.

По контуру проемов следует устанавливать вертикальную арматуру, площадь поперечного сечения которой принимается не менее 2 см

.

11.18. Перемычки над проемами должны иметь двухстороннюю горизонтальную арматуру, заведенную за опору на глубину, которая необходима для анкеровки растянутой арматуры соответствующего диаметра, но не менее 50 см. Каркасы армирования перемычек следует включать в единый пространственный блок с арматурой панели.

Продольные стержни перемычек для предотвращения выпучивания сжатой продольной арматуры следует соединять вертикальными и горизонтальными хомутами в пролете перемычки и на участках ее анкеровки в простенках. Перемычки с соотношением пролета к высоте менее полутора следует дополнительно армировать сетками.

Для внутренних стен следует, как правило, принимать симметричную схему армирования поперечных сечений перемычек. Для наружных стен, если конструктивно обеспечена совместная работа на перекос надоконной и подоконной перемычек, принимается несимметричная схема армирования. Основная продольная рабочая арматура устанавливается по граням проемов; по горизонтальным граням панелей армирование назначается по конструктивным соображениям. Если совместная работа перемычек на перекос не  обеспечивается, то каждая перемычка армируется симметрично.

 Перекрытия

11.19. При расстоянии между несущими стенами 3,6 м и менее панели перекрытий следует проектировать размером на конструктивно-планировочную ячейку.

При расстоянии между несущими стенами более 3,6 м размеры панелей перекрытий следует назначать так, чтобы наибольшее количество панелей имело опирание по четырем или трем сторонам.

Панели перекрытий следует максимально укрупнять в пределах заданной грузоподъемности кранов и допустимых транспортных габаритов.

11.20. Перекрытия следует проектировать из панелей сплошного сечения. Допускается применение панелей с круглыми пустотами при условии использования таких конструктивных решений горизонтального стыка панелей стен и перекрытий, при которых сжимающие усилия в стенах передаются, минуя пустоты. Не разрешается применять панели с горизонтальными овальными пустотами.     

 Крыши

11.21. Проектирование крыш сейсмостойких зданий следует разрабатывать по указаниям раздела 8 с учетом дополнительных требований, приведенных в пп.11.22 и 11.23 настоящей Инструкции.

11.22. Совмещенные крыши (покрытия) следует проектировать преимущественно слоистыми с нижним несущим слоем и верхним утепляющим. Связи между панелями и замоноличивание швов выполняются только в пределах толщины несущего слоя, в верхней части швы заполняются мягким утеплителем. При применении однослойных панелей (например, в случае комплексного применения бетонов на пористых заполнителях) швы следует замоноличивать только в нижней части на высоту не более 5 см, а выше заполнять мягким утеплителем.

11.23. В чердачных крышах необходимо обеспечивать свободу температурных деформаций кровельных панелей, для чего, как правило, не следует замоноличивать перпендикулярные фасаду швы между кровельными панелями и устраивать арматурные связи по этим швам. Устойчивость кровельных панелей в этом случае следует обеспечивать за счет соединения со специальными устоями, расположенными вдоль внутренних продольных стен. При опирании кровельных панелей только на продольные стены конструкции стыков фризовых панелей с панелями кровли и стен верхнего этажа не должны препятствовать наклону парапетных панелей при температурных деформациях кровли. При опирании на поперечные стены кровельные панели допускается объединять между собой и присоединять к жесткому устою (например, машинному отделению лифта), расположенному посередине расстояния между температурными швами в кровле. В этом случае температурные швы в кровле следует располагать на границе планировочных секций.     

 Стыковые соединения

11.24. Панели сейсмостойких зданий следует соединять замоноличенными бетоном шпоночными стыками. Проектная марка по прочности на сжатие бетона замоноличивания принимается выше марки стыкуемых панелей не менее чем на одну ступень, но не менее М 200.

Для районов с суровым климатом допускается применять стыки на сварке закладных металлических деталей с последующим нанесением антикоррозионных покрытий.

11.25. Для ограничения взаимного сдвига торцов стеновых панелей в вертикальных стыках следует предусматривать железобетонные шпонки, образуемые путем соединения горизонтальных арматурных выпусков панелей и заполнения бетонной смесью полости стыка. Шпонки следует, как правило, проектировать распределенными по всей высоте стыка.

В случае небольших сдвигающих усилий в стыке допускается устраивать отдельные шпонки. Глубину шпонок следует принимать не менее 50 мм.

11.26. Арматурные связи в замоноличиваемых бетоном вертикальных стыках между панелями должны располагаться с шагом не реже 100 см, а при наличии в стыке учитываемой в расчете вертикальной растянутой арматуры - с шагом не реже 60 см. Если расположенная в стыке вертикальная арматура учитывается при проверке прочности сжатой зоны стены, то шаг связей должен приниматься в соответствии с нормами проектирования железобетонных конструкций как для хомутов колонн, но не реже 30 см. Арматурные связи должны охватывать вертикальную арматуру в стыке.

Требуемое сечение связей определяется расчетом, но принимается диаметром не менее 10 мм.

Связи следует осуществлять путем сварки арматурных выпусков. Допускается устройство других экспериментально проверенных связей, прочность которых обеспечивается совместной работой арматуры и бетона замоноличивания.

11.27. В горизонтальных стыках стеновые панели должны иметь связи, ограничивающие взаимные сдвиги панелей и раскрытие швов.

Связи, препятствующие взаимному сдвигу панелей вдоль горизонтальных швов, следует размещать равномерно по длине стены. В качестве таких связей следует применять бетонные шпоночные соединения, замоноличенные бетонной смесью арматурные выпуски или металлические закладные детали.

Связи, ограничивающие раскрытие горизонтальных швов при изгибе стены в собственной плоскости, следует размещать с учетом мест возможной концентрации растягивающих усилий. При этом обязательно предусматривать сквозную вертикальную арматуру по краям стен и по граням дверных проемов. В качестве таких связей допускается использовать арматурные выпуски из панелей и сквозную вертикальную арматуру, устанавливаемую в панелях и в замоноличенных бетоном шпоночных стыках.

Арматурные выпуски из панелей следует проектировать, как правило, диаметром не более 16 мм. При необходимости применять арматурные выпуски больших диаметров следует предусматривать ванную сварку стержней через соединительные вставки. Диаметр арматуры, соединяемой ванной сваркой, должен быть не менее 20 мм.

Расстояние между стержнями следует принимать по требованиям норм проектирования железобетонных конструкций, но не менее требуемого по условиям сварки стержней. Стыки стержней следует располагать вразбежку. В одном уровне допускается сваривать не более половины стержней.

Панели перекрытий должны иметь на вертикальных гранях пазы, выступы или рифления, которые после бетонирования стыков образуют шпоночное соединение. Вдоль каждой грани панели перекрытий должно быть не менее двух арматурных связей с соседними панелями перекрытий или со стенами.

11.28. При проектировании стыков следует обращать особое внимание на возможность пробетонирования всех участков стыка и на контроль качества бетонирования. С этой целью (особенно при большом насыщении стыков арматурой) следует увеличивать размеры подлежащих замоноличиванию полостей между сборными элементами.

Места сварки арматурных выпусков должны быть легко доступны для производства работ и их контроля. Сварные швы необходимо располагать вдоль действующих усилий, при этом не допускается применять потолочные швы. Прочность сварных швов должна быть не менее чем на 15% выше прочности стыкуемых стержней.

 12. РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИЙ ПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ

 Общие положения

12.1. Указания данного раздела разработаны в развитие требований главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций и учитывают специфические особенности работы на силовые воздействия панельных конструкций и их стыковых соединений.

Под силовыми понимаются воздействия нагрузок, а также неравномерных деформаций оснований, изменений температуры и влажности конструкций и других подобных явлений, вызывающих реактивные силы. Кроме расчетов на силовые воздействия, в необходимых случаях должны выполняться расчеты, определяющие теплотехнические качества проектируемых конструкций, огнестойкость, звукоизолирующую способность, долговечность и пр.

12.2. Панельные конструкции, рассчитываемые по указаниям настоящего раздела, должны удовлетворять конструктивным требованиям, изложенным в разделах 1-11 настоящей Инструкции.

В панелях следует различать бетонные и железобетонные сечения. Бетонными сечениями называются такие, прочность которых в стадии эксплуатации обеспечивается одним бетоном без учета сопротивления арматуры. Железобетонными сечениями называются такие, прочность которых в стадии эксплуатации обеспечивается совместной работой бетона и арматуры.

В железобетонных сечениях площадь сечения продольной арматуры (в процентах от площади сечения бетона) должна приниматься не менее указанной в табл.9.

Таблица 9

Характеристика положения арматуры и характер работы элемента	Минимальный процент армирования при бетоне марки
	М 200 и менее	М 250 - М 400
Арматура панелей перекрытий, обеспечивающая их прочность при изгибе из плоскости, а также продольная арматура несущих перемычек над проемами	0,05	0,05
Вертикальная арматура стеновых панелей, расположенная вдоль одной или обеих граней по толщине стены и предназначенная для обеспечения прочности панелей при внецентренном сжатии из плоскости (в зависимости от гибкости , а для однослойных панелей сплошного сечения в зависимости от соотношения , где - толщина панелей)	0,05	0,1
	0,1	0,15
	0,2	0,25

Примечание. Расчетная длина панелей

определяется по указаниям п.12.46 настоящей Инструкции. Радиус инерции вычисляется по формуле

,

где

- момент инерции горизонтального сечения относительно оси, проходящей через центр сечения и параллельной плоскости стены;

- площадь горизонтального сечения.

Требования табл.9 не распространяются на армирование панелей по условиям изготовления, транспортирования и монтажа. Необходимая по этим условиям площадь арматуры определяется только расчетом. При этом, если несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, то определенную расчетом арматуру следует увеличивать на 15%.

Требования настоящего пункта не учитываются при назначении площади сечения арматуры, устанавливаемой для восприятия растягивающих усилий при изгибе стен и перекрытий в собственной плоскости.

12.3. Гибкость стеновых панелей не должна превышать величин, указанных в табл.10.

Таблица 10

Разрезка стены на панели	Характеристика материала и армирования панелей	Предельная гибкость	Предельная величина отношения для однослойных панелей сплошного сечения
Однорядная	Панели из тяжелого бетона и бетонов на пористых заполнителях:
	железобетонные	120	35
	бетонные	90	26
	Железобетонные и бетонные панели из ячеистого бетона	70	20
Двухрядная	Панели из бетонов всех видов:
	при сварных соединениях панелей в монтажных горизонтальных швах	70	20
	при отсутствии сварных соединений	42	12

12.4. Конструкции панельных зданий должны удовлетворять в течение всего расчетного срока службы, а также при их возведении условиям расчета по двум группам предельных состояний:

первая группа - по потере несущей способности и непригодности к эксплуатации;

вторая группа - по непригодности к нормальной эксплуатации.

12.5. Расчетом по первой группе предельных состояний следует проверять:

а) все конструкции здания и их стыковые соединения для предотвращения разрушений при действии силовых воздействий в процессе строительства и расчетного срока эксплуатации здания, а сборные конструкции, кроме того, при их изготовлении и перевозке;

б) здание в целом для предотвращения его опрокидывания при действии горизонтальных нагрузок;

в) основание здания для предотвращения потери его несущей способности при совместном действии вертикальных и горизонтальных нагрузок.

12.6. Расчетом по второй группе предельных состояний следует проверять:

а) здание в целом для ограничения: ускорений колебаний, возникающих при пульсации ветрового напора; деформаций основания; прогибов верха здания;

б) перекрытия, покрытия, лестничные площадки, марши и другие изгибаемые элементы для ограничения их прогибов и раскрытия трещин от вертикальных нагрузок;

в) стены здания для ограничения раскрытия трещин и взаимных смещений панелей при действии вертикальных и ветровых нагрузок, неравномерных осадок оснований и температурно-влажностных воздействий.

12.7. Ускорения колебаний конструкций зданий, возникающие в результате пульсаций скоростного напора ветра, не должны превышать 0,1 м/с

. При определении величины ускорений учитывается расчетное значение ветровой нагрузки с коэффициентом перегрузки, равным единице. Для зданий высотой менее 40 м проверка величины ускорений не требуется.

12.8. Для зданий, рассчитываемых на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок по недеформированной схеме, величина прогиба верха здания в обычных грунтовых условиях не должна превышать 0,001 его высоты. Прогиб здания подсчитывается с учетом податливости основания.

Перекос панелей стен и перегородок при действии ветровой нагрузки не должен превышать 0,0004. Предельная величина перекоса несущих панелей не ограничивается, если обеспечена их прочность и трещиностойкость с учетом сдвигающих усилий, действующих в плоскости стены.

12.9. Предельная величина средней осадки здания из условия обеспечения сохранности инженерных коммуникаций, отмосток и входов в здание не должна превышать 10 см. При больших величинах ожидаемых средних осадок необходимо применение специальных мероприятий, гарантирующих нормальную эксплуатацию вводов и обеспечивающих сохранность отмосток и входов в здание.

Для зданий, оборудованных лифтами, отклонение от вертикали лифтовых шахт вследствие крена фундаментов не должно превышать 2 см. Если выполнение казанного условия приводит к неэкономичным решениям по основаниям и фундаментам, то по согласованию с организацией, эксплуатирующей лифтовое оборудование, и органами надзора допускается увеличивать предельную величину отклонения лифтовой шахты от вертикали. В этом случае следует принимать увеличенные внутренние габариты лифтовых шахт, позволяющие в процессе эксплуатации здания выполнять рихтовку направляющих, которые фиксируют положение лифтовой кабины при ее движении в шахте.

12.10. Предельно допустимые величины совместных неравномерных деформаций основания и здания по требованиям прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций должны устанавливаться расчетом с учетом особенностей конструктивно-планировочных решений здания. При разработке типовых проектов панельных зданий следует, как правило, устанавливать расчетом следующие критерии допустимости применения этих проектов, упрощающие расчет оснований по деформациям при привязке типовых проектов к местным грунтовым условиям:

а) допустимую неоднородность основания, характеризуемую предельным значением степени изменчивости (неравномерности) сжимаемости грунтов

, соответствующим различным осредненным значениям модуля деформаций грунтов в пределах плана здания или различным значениям ожидаемой средней осадки основания здания;

б) условные величины предельной неравномерности деформаций

, которые можно использовать в расчетах оснований по деформациям без учета влияния жесткости здания на перераспределение нагрузок на основание;

в) перечень грунтов (с указанием их простейших характеристик свойств и состояния, а также характера напластований этих грунтов), при наличии которых в основании здания не требуется выполнять расчет оснований по деформациям.

12.11. Величины предельной неравномерности деформаций (см. п.12.10, б) при выполнении конструктивных требований, приведенных в разделах 2 и 3 настоящей Инструкции, разрешается принимать без расчета следующие:

а) для зданий с несущими поперечными и продольными стенами (конструктивная схема I - см. п.2.1 настоящей Инструкции), а также для зданий с продольными несущими стенами (конструктивная система III):

относительный прогиб или выгиб продольных стен (в долях от длины изгибаемого участка) - 0,007;

относительная разность осадок соседних продольных стен - 0,0015;

б) для зданий с поперечными несущими стенами (конструктивная схема II) при ненесущих наружных стенах:

относительная разность осадок соседних поперечных стен при горизонтальном платформенном стыке панелей стен и перекрытий - 0,0015; при контактном стыке - 0,0025.

При несущих наружных стенах или при наличии сквозных внутренних продольных стен предельные неравномерности деформаций для зданий с поперечными несущими стенами принимаются по подпункту "а".

С указанными предельными величинами неравномерных деформаций

сопоставляются деформации основания, подсчитанные без учета влияния жесткости конструкций здания на перераспределение нагрузок на основание.

Для многосекционных панельных зданий прямоугольной формы в плане высотой до девяти этажей включительно без перепадов по высоте, а также несблокированных зданий башенного типа высотой до 14 этажей допускается не выполнять расчета осадок основания и не проверять неравномерность деформаций, если основание сложено грунтами, перечисленными в разделе расчета оснований по деформациям главы СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.

12.12. Предельные прогибы из плоскости панелей перекрытий и ненесущих стен не должны превышать:

при

6 м 0,005

;

при 6 м

7,5 м 3 см;

при

>7,5 м 0,004

,

где

- пролет изгибаемого из плоскости элемента.

Прогиб несущих стен допускается не проверять.

Прогибы определяются от расчетных постоянных и длительных нагрузок (см. п.12.14 настоящей Инструкции) с коэффициентами перегрузки, равными единице.

12.13. Определяемое расчетом раскрытие трещин, пересекающих рабочую арматуру панелей, из условия защиты арматуры от коррозии не должно превышать: при длительном раскрытии 0,3 мм, при кратковременном 0,4 мм; взаимные сдвиги панелей не должны превышать: при длительном сдвиге 0,6 мм; при кратковременном - 0,8 мм. Раскрытие трещин в бетоне омоноличивания стыковых соединений, имеющих антикоррозионное покрытие, не должно превышать 1 мм.

Кратковременное раскрытие трещин (взаимный сдвиг панелей) определяется суммой постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; длительное раскрытие трещин (сдвиг) - суммой постоянных и длительных нагрузок.

Раскрытие трещин, не пересекающих рабочую арматуру панелей, следует ограничивать из условия обеспечения необходимой звукоизоляции (для внутренних конструкций) или тепло- и водоизоляции (для наружных конструкций). Для панелей не допускается длительное раскрытие сквозных трещин.

 Нагрузки и воздействия

12.14. При расчете конструкций панельных жилых зданий из числа нормативных нагрузок и воздействий, указанных в главе СНиП по нагрузкам и воздействиям, необходимо учитывать следующие:

постоянные:

а) вес конструкций здания;

б) боковое давление грунта на стены подземной части здания;

длительные:

а) нагрузки на перекрытия технических этажей и чердачных помещений, нормативные величины которых принимаются равными весу установленного оборудования и дополнительно 75 кгс/м

;

б) воздействие неравномерных деформаций оснований, возникающих при обжатии грунта нагрузками от здания и не сопровождающихся изменением структуры и свойств грунта;

в) нагрузка на перекрытие от веса людей, мебели и легкого оборудования в размере 50 кгс/м

(указанная нагрузка считается действующей во всех помещениях жилого дома, а также на балконах, лоджиях, в лестничных клетках, коридорах, вестибюлях и пр.);

г) снеговая нагрузка, равная нормативной минус 70 кгс/м

; для районов, где нормативная снеговая нагрузка меньше 70 кгс/м

, длительная временная нагрузка от снега равна нулю;

д) температурное климатическое воздействие, обусловленное годовым изменением среднемесячных температур наиболее холодного и теплого месяцев;

е) влажностное воздействие, обусловленное уменьшением начальной изготовительной влажности до равновесного состояния и сопровождающееся деформациями усадки;

кратковременные:

а) нагрузка на перекрытие жилых зданий, равная нормативной нагрузке минус нагрузка величиной 50 кгс/м

, которая считается длительной;

нормативная временная нагрузка при расчете элементов, к которым она непосредственно приложена, принимается в размере:

в квартирах - 150 кгс/м

;

в вестибюлях, коридорах, лестницах и относящихся к ним проходах - 300 кгс/м

;

на балконах и лоджиях - 400 кгс/м

на полосе шириной 0,8 м, которая примыкает к внешнему ограждению, либо 200 кгс/м

по всей площади (учитывается нагрузка, вызывающая наибольшие усилия);

при расчете основания, фундаментов и стен величина нормативной нагрузки во всех перечисленных помещениях принимается равной 150 кгс/м

(при этом суммарную нагрузку допускается снижать умножением на коэффициент

, где

- число учитываемых в расчете полностью загруженных перекрытий над рассматриваемым сечением);

б) снеговая нагрузка, равная нормативной нагрузке, но не более 70 кгс/м

;

в) климатическое температурно-влажностное воздействие, обусловленное максимально возможным изменением температуры и влажности конструкций (c учетом суточных изменений под влиянием суточных колебаний температуры воздуха и прямого солнечного облучения ограждающих конструкций);

г) ветровая нагрузка;

особые:

а) воздействие неравномерных деформаций основания при оттаивании вечномерзлых грунтов;

б) воздействие просадок основания, возникающих при замачивании лессовидных грунтов;

в) воздействие оседаний земной поверхности в районах горных выработок;

г) сейсмические нагрузки;

д) нагрузки, вызванные резкими нарушениями нормальных условий эксплуатации (взрыв бытового газа или других взрывоопасных веществ, пожар и т.п.).

Нормативные величины снеговых и ветровых нагрузок, а также климатических температурных воздействий принимаются в соответствии с требованиями главы СНиП по нагрузкам и воздействиям.

Нормативные величины относительных деформаций усадки панелей, возникающих в результате уменьшения средней по толщине панелей начальной (изготовительной) влажности до равновесного состояния, принимаются по указаниям п.12.30 настоящей Инструкции.

Сейсмические нагрузки определяются согласно требованиям главы СНиП по проектированию зданий и сооружений в сейсмических районах.

Для зданий, в которых установлены газовые плиты, водонагревательные колонки и другое подобное оборудование, следует учитывать возможность локального разрушения одной из панелей из-за аварийного взрыва газа. При этом должно быть предотвращено прогрессирующее разрушение остальных конструкций. Расчет конструкций здания на последствия от разрушения одной из панелей следует выполнять, как правило, методом предельного равновесия исходя из нормативных характеристик материалов, умноженных на коэффициент 1,1 для арматуры и коэффициент 1,2 для бетона. При расчете следует учитывать нормативные величины постоянных и длительных вертикальных нагрузок.

Для предотвращения опасных последствий других аварийных воздействий (пожар, наезд на здание тяжелого транспорта и т.д.) следует соединять панели металлическими связями по указаниям раздела 2 настоящей Инструкции.

12.15. Усилия от постоянных и длительных нагрузок считаются длительно действующими, усилия от кратковременных и особых нагрузок - кратковременно действующими. Ветровые и сейсмические нагрузки считаются нагрузками малой суммарной продолжительности действия.

12.16. Расчет конструкций следует выполнять с учетом наиболее неблагоприятных комбинаций нагрузок и воздействий или соответствующих им усилий. Нагрузки и воздействия, учитываемые в различных основных сочетаниях нагрузок, и коэффициенты перегрузки, на которые должны умножаться нормативные величины нагрузок и воздействий в различных комбинациях при расчете конструкций жилых зданий и их оснований, приведены в табл.11. С целью унификации нагрузок, учитываемых при расчете на особые нагрузки и воздействия, допускается при расчете на сейсмические нагрузки вместо расчетной комбинации нагрузок N 8 по табл.11 принимать нагрузки и соответствующие им коэффициенты перегрузки по расчетной комбинации N 9.

Таблица 11

________________

* В случае изготовления утепляющих, выравнивающих и других слоев в построечных условиях вместо коэффициента 1,2 следует принимать 1,3.

** Нагрузки в коридодах, вестибюлях, лестничных клетках, балконах, лоджиях принимаются с коэффициентом перегрузки 1,3.

*** Учитывается длительная или кратковременная составляющие температурного воздействия.

Примечание. Коэффициент

определяется по формуле

, где

- число этажей, расположенных выше рассматриваемого горизонтального сечения.

12.17. Порядок учета различных нагрузок и воздействий при расчете по первой и второй группам предельных состояний указан в табл.12.

Таблица 12

12.18. Конструкции здания должны быть проверены расчетом по несущей способности на усилия, возникающие в процессе монтажа от следующих расчетных нагрузок: собственного веса конструкций, веса подъемно-транспортных механизмов и монтажных приспособлений, ветровых нагрузок, уменьшенных на 20%, а также воздействий от неравномерных осадок основания.

Нагрузка от монтажных и подъемно-транспортных приспособлений принимается по проектным данным, но не менее 75 кгс/м

для верхнего монтируемого этажа.

 Расчетные схемы

12.19. Усилия в конструкциях панельных зданий следует определять, используя расчетные схемы и предпосылки, наиболее полно отвечающие условиям действительной работы конструкций. В зависимости от уровня и характера внешних нагрузок и воздействий, особенностей конструктивного решения здания и других факторов расчет может выполняться с разной степенью идеализации рассчитываемых конструкций.

Наибольшая степень упрощения допускается при расчете зданий высотой менее 10 этажей, предназначенных для строительства в несейсмических районах в обычных грунтовых условиях. Принимаемые упрощения не должны приводить к уменьшению усилий (напряжений) в конструкциях, а также завышать жесткость здания (при проверке ускорений вынужденных колебаний, вызванных динамическими воздействиями порывов ветра).

12.20. Усилия, действующие в плоскости панелей стен и перекрытий, и усилия, вызывающие изгиб панелей из плоскости, допускается определять независимо. При этом усилия, действующие в плоскости конструкций, разрешается определять из рассмотрения плоского напряженного состояния, считая, что изгиб из плоскости отсутствует, а усилия, вызывающие изгиб панельных конструкций из плоскости, - считая, наоборот, стены и перекрытия недеформируемыми в собственной плоскости.

При расчете конструкций на вертикальные нагрузки следует учитывать изменение расчетной схемы в процессе монтажа здания и поэтажного загружения.

12.21. Усилия, действующие в плоскости стен и перекрытий, в зависимости от характера приложения внешних нагрузок, особенностей рассчитываемой системы и требуемой точности расчета следует определять на основе пространственных или плоских расчетных схем. Пространственные расчетные схемы позволяют определять усилия в конструкциях и их перемещения от внешних нагрузок произвольного направления. При использовании плоских расчетных схем внешние нагрузки считают действующими в одной определенной плоскости, совпадающей с плоскостью идеализированной схемы здания.

12.22. Пространственные расчетные схемы могут применяться в виде:

а) системы пластинок (рис.16, а);

б) составной системы тонкостенных стержней или призматических оболочек (рис.16, б);

в) перекрестной системы (рис.16, в).

Рис.16. Расчетные схемы

а - коробчатая; б, в - вертикальная и горизонтальная составная; г - перекрестная

Расчет на основе перечисленных схем, как правило, требует применения электронно-вычислительных машин (ЭВМ). При выборе расчетной схемы (если имеется программное обеспечение по нескольким схемам) необходимо учитывать следующее.

В расчетной схеме здания в виде системы пластинок основными несущими элементами являются пластинки (без проемов или с проемами), соединенные между собой распределенными или сосредоточенными (дискретными) связями, податливость которых эквивалентна податливости фактических связей между панелями. Расчетная схема позволяет в наибольшей степени выявить особенности пространственного взаимодействия конструкций, учесть наличие проемов в стенах, податливые стыковые соединения панелей и другие особенности конструкций. Вместе с тем применение расчетной схемы обусловливает наибольшие затраты машинного времени из-за минимальной степени идеализации конструкций. Расчетную схему следует применять предпочтительно для определения усилий в выделенных из здания фрагментах, нагрузки на которые определяются с использованием упрощенных расчетных схем.

В составных системах основными несущими элементами являются стержни или призматические оболочки, жесткостные и геометрические характеристики которых постоянны по длине несущего элемента или ступенчато изменяются в конечном числе сечений. Несущие элементы считаются непрерывно соединенными между собой продольными и поперечными связями (конечной жесткости или абсолютно жесткими). Продольные связи препятствуют взаимным смещениям несущих элементов по их длине (в продольном направлении), поперечные связи - взаимным смещениям в плоскости поперечных сечений несущих элементов (в поперечном направлении).

Условием применения расчетных схем в виде составных систем является регулярность рассчитываемой системы в направлении ее континуализации. Система считается регулярной, если по ее длине не меняются размеры и расположение проемов, а толщины панелей и другие геометрические и жесткостные параметры изменяются ступенчато в небольшом числе сечений.

Как правило, следует применять расчетные схемы в виде вертикальных составных систем, в которых система считается непрерывной по высоте здания. Расчетные схемы в виде горизонтальных составных стержней могут применяться для определения усилий, вызываемых неравномерными деформациями основания и температурно-влажностными воздействиями (из-за стеснения деформаций здания основанием).

В перекрестных системах выделяются вертикальные несущие элементы, образуемые стенами здания, и горизонтальные, образуемые дисками перекрытий.

Несущие элементы, образованные стенами с проемами, рассчитываются как пластики или многоэтажные многопролетные рамы. В рамной системе стойками являются простенки панелей, а ригелями - перекрытия и надпроемные перемычки. Ригели считаются переменной жесткости - бесконечно большей в пределах длины простенков и конечной жесткости по длине проемов в стенах.

Расчетная схема в виде перекрестной системы применяется для определения усилий в конструкциях здания от горизонтальных нагрузок с учетом податливости перекрытий в собственной плоскости.

Для упрощения расчета пространственную систему допускается расчленять на части, каждая из которых рассчитывается независимо на непосредственно приложенные к ней нагрузки. При этом предполагается, что внешние нагрузки не вызывают кручения каждой выделенной части. Для расчета выделенных частей можно применять пространственные и плоские расчетные схемы.

12.23. Плоские расчетные схемы могут применяться в виде:

а) системы пластинок с податливыми связями между ними;

б) плоского составного стержня;

в) многоэтажной многопролетной рамы;

г) системы консольных стержней, соединенных между собой абсолютно жесткими шарнирными связями.

Расчетные схемы "а-в" являются частными случаями расчетных схем, описанных в п.12.22 настоящей Инструкции, и имеют аналогичные с ними области применения. Расчетную схему "г", соответствующую наибольшей степени идеализации конструкций, допускается применять для приближенного определения усилий в конструкциях. При использовании ее выделяются вертикальные несущие элементы, рассматриваемые как консольные стержни. Для каждого такого стержня определяются приведенные жесткостные характеристики, учитывающие снижение жесткости несущего элемента за счет наличия проемов и податливых стыковых соединений панелей и определяемые с использованием теории составных стержней. Принимается, что стержни шарнирно соединены между собой связями, которые обеспечивают совместность поперечных перемещений стержней.

Расчетная схема в виде системы консольных стержней позволяет определять усилия в конструкциях зданий без применения ЭВМ.

12.24. Усилия, вызывающие местный изгиб панелей стен и перекрытий из них плоскости, допускается определять на основе расчетных схем в виде:

а) пространственной системы пластинок, закрепленных в уровне перекрытий от вертикальных и горизонтальных смещений и соединенных в этих уровнях непрерывными связями конечной жесткости, которые препятствуют взаимным поворотам пластинок из плоскости (рис.17, а);

б) рамной системы (стойками и ригелями рамы служат полосы единичной ширины, выделенные соответственно из стен и перекрытий) (рис.17, б);

в) шарнирно-стержневой системы с шарнирами в местах сопряжения стен с перекрытиями (рис.17, в).

Рис.17. Расчетные схемы при расчете на изгиб из плоскости

а - в виде системы пластинок; б - в виде рамной системы; в - в виде шарнирно-стержневой системы; 1 - угловые связи конечной жесткости; 2 - шарнирная связь

При использовании рамной расчетной схемы влияние закрепления вертикальных граней стен в местах их сопряжения приближенно может учитываться путем уменьшения свободной длины стоек рамы (см. п.12.29 настоящей Инструкции).

12.25. Усилия в конструкциях можно определять, используя следующие допущения:

а) принцип независимости действия сил;

б) линейную зависимость между напряжениями и вызываемыми ими деформациями (или между усилиями и перемещениями);

в) линейный характер изменения деформаций по длине глухих участков панелей (гипотеза плоских сечений).

Для учета возможности депланации горизонтальных сечений разрешается вводить приведенные в плане размеры сечений.

 Характеристики материалов панелей и стыковых соединений

12.26. Для панельных конструкций следует применять бетоны следующих проектных марок по прочности на осевое сжатие:

тяжелые бетоны на цементном вяжущем и плотные силикатные бетоны на известково-кварцевом или известково-шлаковом вяжущем - М 150, М 200, М 250, М 300, М 350, М 400; для тяжелых бетонов допускается применять также проектную марку М 100;

бетоны на пористых заполнителях - М 35, М 50, М 75, М 100, М 150, М 200;

ячеистые бетоны - М 25, М 35, М 50, М 75, М 100, М 150;

крупнопористые бетоны (для теплоизоляционных слоев наружных стен и кровельных панелей) - М 25, М 35, М 50, М 75, М 100;

мелкозернистые цементные бетоны (растворы) для замоноличивания стыков между панелями - М 50, М 75, М 100, М 150, М 200, М 250, М 300.

При назначении марок бетонов по прочности на осевое сжатие следует учитывать указания разделов 3-11 настоящей Инструкции.

12.27. Начальные модули упругости при сжатии и растяжении бетонов естественного твердения определяются по действующим нормам проектирования бетонных и железобетонных конструкций. Начальные модули упругости бетонов, подвергнутых тепловой обработке, принимаются по табл.13 и 14. Приведенные в таблицах данные о начальных модулях упругости могут уточняться на основе имеющихся экспериментальных данных.

Таблица 13

Вид бетона	Начальный модуль упругости тяжелых и плотных силикатных бетонов при проектной марке бетона, кгс/см
	М 100	М 150	M 200	М 250	М 300	М 350	М 400
Тяжелый цементный бетон, подвергнутый тепловой обработке:
при горизонтальном формовании	155000	190000	215000	240000	260000	280000	300000
при вертикальном формовании в кассетах	130000	160000	180000	200000	220000	-	-
Плотный силикатный бетон автоклавного твердения:
на известково-кварцевом вяжущем	-	110000	140000	160000	180000	195000	210000
на известково-шлаковом вяжущем	-	130000	160000	190000	210000	230000	250000

Таблица 14

Вид бетона	Начальный модуль упругости бетонов на пористых заполнителях и ячеистых бетонов при проектной марке бетона, кгс/см
	М 25	М 35	M 50	М 75	М 100	М 150	М 200	М 250	М 300
На пористых заполнителях, подвергнутый тепловой обработке, при объемной массе (плотности) бетона (т/м ):
0,8	-	35000	40000	50000	-	-	-	-	-
1	-	45000	50000	60000	65000	-	-	-	-
1,4	-	-	75000	85000	95000	105000	115000	125000	135000
1,8	-	-	-	110000	120000	135000	150000	165000	175000
2,2	-	-	-	-	-	170000	185000	200000	215000
Ячеистый бетон:
вид А	17000	25000	38000	50000	75000	100000	-	-	-
"   Б	14000	20000	30000	40000	60000	80000	-	-	-

Примечания: 1. К ячеистым бетонам вида А относятся автоклавные бетоны на цементном или смешанном вяжущем, к ячеистым бетонам вида Б - автоклавные на известковом вяжущем и безавтоклавные.

2. Плотность (объемная масса) бетонов на пористых заполнителях указана для образцов, высушенных до постоянной массы состояния.

3. Приведенные значения модулей упругости бетонов на пористых заполнителях с мелким заполнителем из вспученного перлитового или граншлакового песка плотностью менее 300 кг/м

следует снижать на 15%, а для шлакопемзобетона с мелким заполнителем из шлакопемзобетона - увеличивать на 20%.

При определении деформаций и перемещений панельных конструкций и вычислении их жесткостных характеристик (в том числе при определении усилий с учетом конечной жесткости сопряжений панелей) следует вместо начальных модулей упругости использовать модули деформаций: при определении кратковременных деформаций -

; при определении полных длительных деформаций -

.

Модуль деформации

принимается равным начальному модулю упругости

, умноженному на коэффициент

, который учитывает увеличение деформаций вследствие кратковременной ползучести бетона и принимается равным:

для тяжелых цементных бетонов, бетонов на пористых заполнителях при плотном мелком заполнителе - 0,85;

для плотных силикатных бетонов - 0,9;

для бетонов на пористых заполнителях при пористом мелком заполнителе - 0,7.

Модуль деформации

учитывает развитие длительных деформаций ползучести и вычисляется по формуле

,                                              (1)

где

- начальный модуль упругости бетона;

- предельная мера ползучести, принимаемая по табл.15;

- коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки и принимаемый при определении деформаций от постоянных и длительных вертикальных нагрузок - 1, а при определении деформаций, вызванных температурно-влажностными воздействиями и неравномерными деформациями основания, - 0,8;

- коэффициент, зависящий от толщины панели и принимаемый для панелей толщиной 20 см и менее равным 1, толщиной более 20 см - 0,9.

Таблица 15

Вид бетона и технология изготовления	Предельная мера ползучести бетона ·10 , см /кгс, для бетонов проектной марки по прочности на сжатие
	М 35	М 50	М 75	М 100	М 150	М 200	М 250	М 300	М 400
Пропаренный тяжелый цементный при формовании:
горизонтальном	-	-	-	-	15	11	9	7	5
вертикальном в кассетах	-	-	-	-	17	13	11	8	-
Плотный силикатный:
на известково-песчаном вяжущем	-	-	-	-	18	12,5	9,5	7	5
на известково-шлаковом вяжущем	-	-	-	-	8	6,5	5,5	5	4
На пористых заполнителях	50	35	27	22	16	12	9	7	-
Ячеистый:
вид А	80	64	36	34	30	-	-	-	-
"   Б	110	87	48	47	44	-	-	-	-

Примечания: 1. Для районов со средней относительной влажностью воздуха 40% и ниже, относимых согласно требованиям главы СНиП по строительной теплотехнике к "сухим", табличные значения предельной меры ползучести следует увеличивать на 30%.

2. Виды ячеистых бетонов - см. примеч.1 к табл.14.

Модуль упругости бетона панелей при сдвиге

при отсутствии опытных данных допускается принимать равным 0,4

.

Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона)

принимается равным 0,2 для всех видов бетона.

12.28. Модуль упругости арматуры

, кгс/см

, принимается равным:

для арматуры классов A-I и A-II - 2100000

                то же,              A-III и B-I - 2000000

                   "                           Bp-I - 1700000

12.29. Коэффициент линейной температурной деформации бетона

, град

принимается равным для бетона:

тяжелого и плотного силикатного - 1

·10

,

на пористых заполнителях с мелким заполнителем:

плотным - 1

·10

,

пористым - 0,7

·10

,

ячеистого - 0,8

·10

.

При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, влажности бетона и т.п. допускается принимать другие значения

, обоснованные в установленном порядке.

Коэффициент линейной температурной деформации арматурной стали

принимается равным 1,1

·10

град

.

12.30. Осевые относительные деформации

, обусловленные усадкой бетона панелей, определяются в зависимости от вида бетона по табл.16.

Таблица 16

Вид бетона и способ формования	Осевые относительные деформации усадки ·10 для бетона проектной марки по прочности на сжатие
	М 35 - М 50	М 75 - М 100	М 150 - М 200	М 250 и более
Тяжелый цементный и плотный силикатный горизонтального формования	-	-	35	40
Тяжелый кассетного формования	-	-	40	45
На пористых заполнителях горизонтального формования	35	45	50	-
Ячеистый
вид А	70	65	60	-
"    Б	90	80	70	-

Примечания: 1. Табличные значения

определяют деформации усадки, возникающие после достижения бетоном проектной прочности по сжатию. Если отпускная прочность панелей ниже проектной, то табличные значения следует умножать на коэффициент 1,2.

2. Для районов со средней относительной влажностью воздуха 40% и ниже, относимых согласно требованиям главы СНиП по строительной теплотехнике к "сухим", табличные значения

следует увеличивать на 30%.

3. Для панелей толщиной 20 см табличные значения следует умножать на коэффициент 0,8, при толщине 30 см - на коэффициент 0,65, при толщине 40 см - на коэффициент 0,55.

4. Коэффициенты по пп.1-3 учитываются независимо.

5. Виды ячеистых бетонов см. примеч.1 к табл.14.

12.31. Деформацию стыковых соединений панелей допускается определять исходя из линейной зависимости между усилиями и деформациями с использованием коэффициентов податливости или коэффициентов жесткости. Коэффициент податливости численно равен деформации соединения, вызванной единичной силой (сосредоточенной или распределенной) вдоль направления ее действия. Коэффициент жесткости численно равен усилию (сосредоточенному или распределенному), вызывающему единичную деформацию в направлении этого усилия.

Для стыковых соединений, имеющих несколько характерных стадий работы (например, до образования трещин в соединении и после), коэффициенты податливости (жесткости) следует принимать для каждой стадии дифференцированно. Деформация соединения в этом случае определяется как сумма деформаций от приращений усилий на отдельных этапах.

Классификация основных видов связей, обозначения и размерность коэффициентов податливости и жесткости приведены в табл.17.

Таблица 17

Вид связи	Схема деформаций связи	Обозначение и размерность коэффициента
		податливости	жесткости
Связь растяжения, препятствующая взаимному удалению соединяемых элементов:
сосредоточенная		(см/кгс)	(кгс/см)
распределенная		(см /кгс)	(кгс/см )
Связь сжатия, препятствующая взаимному сближению соединяемых элементов:
сосредоточенная		(см/кгс)	(кгс/см)
распределенная		(см /кгс)	(кгс/см )
Связь сдвига, препятствующая взаимному сдвигу соединяемых элементов:
сосредоточенная		(см/кгс)	(кгс/см)
распределенная		(см /кгс)	(кгс/см )
Угловая связь, препятствующая взаимному повороту соединяемых элементов:
сосредоточенная		(1/кгс/см)	(кгс/см)
распределенная		(1/кгс)	(кгс)

При соединении панелей системой связей следует различать следующие случаи расположения связей:

последовательное (рис.18, а, б);

параллельное (рис.18, в, г);

смешанное (рис.18, д, е).

Рис.18. Расчетные случаи соединения панелей системой связей

а, б - последовательное; в, г - параллельное; д, е - смешанное

Коэффициенты податливости

и жесткости

соединения, состоящего из системы сосредоточенных связей, определяются по формулам:

в случае последовательного расположения связей

                                              (2)

в случае параллельного расположения связей

                                              (3)

где:

- число связей в соединении;

- коэффициент податливости

-й связи;

- коэффициент жесткости

-й связи.

В смешанном случае выделяются группы однородно расположенных связей и для каждой из них по формулам (2) или (3) вычисляются коэффициенты податливости (жесткости), в результате чего система приводится к случаю последовательного или параллельного расположения связей.

Для определения коэффициента податливости (жесткости) соединения, имеющего сосредоточенные и распределенные связи, последние заменяются эквивалентными по жесткости сосредоточенными.

12.32. Деформация растяжения сваренных между собой и замоноличенных бетоном арматурных выпусков определяется как сумма величин раскрытия трещин, которые образуются между бетоном замоноличивания и бетоном соединяемых панелей. Раскрытие трещин допускается определять по формуле

,                                                             (4)

где

- растягивающее усилие в арматурной связи между панелями;

        

- коэффициент податливости арматурной связи при растяжении, см/кгс:

,                                                       (5)

- коэффициент, зависящий от вида арматурной стали выпусков и принимаемый равным: для стержней периодического профиля 1; для гладких стержней 1,3;

- коэффициент, учитывающий длительность растяжения стыкового соединения и принимаемый равным: при кратковременном растяжении 1; при длительном растяжении связей между панелями из бетонов тяжелых и на пористых заполнителях 1,5, из ячеистого бетона 2,5;

- диаметр арматуры связи, см;

- модуль упругости арматурной связи, кгс/см

;

- площадь сечения арматурной связи, см

.

При соединении панелей несколькими связями суммарное усилие растяжения распределяется между связями обратно пропорционально их коэффициентам податливости.

Деформации растяжения связей в виде петлевых выпусков диаметра 8-12 мм, соединенных между собой скобами из арматурной стали и замоноличенных бетоном марки не ниже М 200, могут определяться как для сварных связей, площадь которых соответствует площади поперечного сечения арматуры петлевого выпуска. Диаметр арматуры скобы должен быть при этом не менее диаметра петлевого выпуска.

12.33. Деформация сдвига стыкового соединения панелей определяется как сумма деформаций сдвига, возникающих вдоль двух поверхностей контакта сопрягаемых панелей с бетоном (раствором) замоноличивания стыка между ними. Деформация сдвига

определяется по формуле

,                                                           (6)

где

- усилие сдвига на соединение;

- коэффициент податливости соединения при сдвиге, определяемый в зависимости от конструкции стыкового соединения.

Для шпоночного соединения в виде замоноличенных бетонных углублений или рифлений на торцах панелей (рис.19) коэффициент податливости одной шпонки

, см/кгс, определяется по формуле

,                                      (7)

где

- модуль деформации бетона замоноличивания стыка, кгс/см

;

- площадь смятия шпонки, см

;

- площадь среза шпонки, см

;

- толщина шва между стыкуемыми панелями, см;

- глубина шпонки, см;

- условная длина шпонки при определении деформации от смятия, равная 25 см.

Рис.19. Схемы шпоночных соединений

а - вертикальное сечение; б-д - горизонтальные сечения шпоночных соединений различной конфигурации; 1 - площадка снятия; 2 - площадка среза; 3 - наклонная площадка

Для армированного шпоночного соединения коэффициент податливости

до образования трещин определяется по формуле (7), а после образования трещин - по формуле

,                                           (8)

где

- диаметр арматурных связей, расположенных в шпоночном соединении панелей, см;

- число арматурных связей;

- модуль деформации бетона первой (второй) соединяемой панели.

Формула (8) может использоваться для определения коэффициента податливости при сдвиге соединения арматурными выпусками гладких (без шпоночных углублений) торцов панелей (рис.20).

Рис.20. Стальные петлевые связи в вертикальном стыке  

Для соединения, образуемого сваркой заанкерных в панелях закладных деталей, податливость при сдвиге определяется как сумма податливостей закладных деталей. Коэффициент податливости при сдвиге каждой закладной детали (рис.21) определяется по формуле

,                                              (9)

где

- модуль деформации бетона панели, кгс/см

;

,

- соответственно диаметр и число анкерных стержней, расположенных перпендикулярно направлению сдвига;

,

- то же, расположенных вдоль направления сдвига.

Рис.21. Закладная деталь с анкерами

1 - нормальным; 2 - касательным

Опертые по контуру панели перекрытий при платформенном стыке стеновых панелей могут рассматриваться как связи сдвига между стенами перпендикулярного направления. Для такой связи при марке раствора в швах не ниже М 100 и деформациях сдвига не более 0,5 мм коэффициент податливости при сдвиге

см/кгс.

12.34. Податливость при перекосе железобетонных перемычек, являющихся связями сдвига между глухими участками стен, должна вычисляться с учетом изгиба в пределах высоты этажа простенков, в которые защемлены перемычки, и местных деформаций в узле примыкания перемычек к простенкам.

При расчете стены как системы пластинок с проемами податливость защемления опор учитывается непосредственно расчетной схемой.

При расчете стены как рамной системы с ригелями переменной жесткости (конечной в пределах длины проемов и бесконечно большой по длине глухих участков простенков) изгиб простенков в пределах высоты этажей учитывается расчетной схемой. Для учета местных деформаций, возникающих до образования трещин в узлах примыкания перемычек к простенкам, следует расчетную длину участков ригелей, для которых учитывается конечная жесткость, определять по формуле

,                                                       (10)

где

- пролет перемычки в свету;

- коэффициент, принимаемый по эмпирическим данным, равным 0,4;

- высота поперечного сечения перемычки.

Если в пределах высоты этажа имеется две перемычки (над и под проемом), то при определении расчетной длины по формуле (10) высота

принимается равной сумме высот перемычек.

12.35. При расчете стены как вертикальной составной системы дискретно расположенные по высоте здания перемычки заменяются эквивалентными по жесткости распределенными связями сдвига, погонная жесткость которых вычисляется по формуле

,                                                     (11)

где

- приведенный коэффициент податливости при перекосе перемычек, расположенных в рассматриваемом вертикальном сечении стены в пределах высоты этажа;

- высота этажа.

12.36. Коэффициент

для перемычек, являющихся составной частью панели и монолитно соединенных с простенками (рис.22), в которые они защемлены, до образования трещин в опорных сечениях определяется по формуле

,                      (12)

где

- расчетное число перемычек в пределах высоты этажа: для внутренних стен

=1; для наружных стен, имеющих надпроемные и подпроемные перемычки, в случае конструктивного объединения перемычек специальными связями в единую перемычку

=1, в случае, когда перемычки соединены только растворным швом между панелями,

=2;

- коэффициент податливости

-той перемычки при защемлении в недеформируемые простенки:

;                                                   (13)

- расчетный пролет перемычки, определяемый по формуле (10);

- изгибная жесткость

-й перемычки;

- сдвиговая жесткость

-й перемычки;

- расстояние от середины пролета перемычки в свету до оси левого (правого) простенка, в который защемлена перемычка;

- коэффициент податливости левого (правого) простенка при местном изгибе его в пределах высоты этажа:

;                                    (14)

- изгибная жесткость горизонтального сечения левого (правого) простенка;

- сдвиговая жесткость горизонтального сечения левого (правого) простенка;

- расстояние от середины пролета перемычки в свету до нулевой точки эпюры моментов в перемычке:

.                                    (15)

Рис.22. Схема стены с проемами

1, 2 - простенки; 3 - перемычка

Если величина

положительная, то нулевая точка эпюры моментов в перемечке смещена в сторону второго простенка.

Если длина в плане простенка превышает высоту этажа, то коэффициент податливости простенка

принимается равным нулю.

В случае платформенного стыка панелей стен и перекрытий изгибная жесткость надпроемной перемычки

может определяться как сумма изгибных жесткостей собственно перемычки и примыкающих к ней с обеих сторон участков перекрытий, ширина которых принимается равной половине пролета перемычки, но не более шести толщин панели перекрытия. Сдвиговая жесткость

в этом случае определяется для прямоугольного сечения, высота которого равна сумме высоты перемычки

и толщины перекрытия

, а ширина - толщине перемычек

.

При конструктивном обеспечении совместной работы перемычки и перекрытия на перекос как единого сечения жесткость

определяется для таврового сечения, размеры свесов полок которого принимаются как для случая платформенного стыка, а сдвиговая жесткость - исходя из площади стенки.

12.37. Для сборных перемычек, а также перемычек, являющихся составной частью панели после образования трещин в опорных сечениях, коэффициент податливости можно определять по формуле

,  (16)

где

- длина сборной перемычки или пролет в свету перемычки, являющейся составной частью панели;

- коэффициент податливости при повороте связей, соединяющих перемычку с левым (правым) простенком;

.                                 (17)

Коэффициент податливости при повороте

приближенно может приниматься равным

, где

- коэффициент, вычисляемый по формуле (5).

12.38. Деформация сжатия

горизонтального стыка определяется по формуле

     

,                                             (18)

где

- усилие сжатия в стыке;

- коэффициент жесткости

-го участка горизонтального стыка;

- число участков, через которые передается сжатие в горизонтальном стыке.

Коэффициенты жесткости отдельных участков стыка вычисляются по формулам (19)-(21).

При контактном опирании, когда сжимающая нагрузка передается непосредственно от одной стеновой панели к другой через растворный шов между торцами стыкуемых стеновых панелей, жесткость контактного участка стыка (включая участок панели в пределах высоты перекрытия) определяется по формуле

,                                                 (19)

где

- площадь контактного участка горизонтального стыка;

- коэффициент податливости при сжатии растворного шва между панелями, принимаемый по табл.18 в зависимости от прочности раствора в шве и длительности действия нагрузки;

- высота перекрытий, опирающихся на стену за пределами контактного участка опирания;

- модуль деформации бетона стеновой панели, принимаемый по указаниям п.12.27 в зависимости от длительности сжатия.

Таблица 18

Сжатие растворного шва	Коэффициент податливости шва при сжатии ·10 (см /кгс) при кубиковой прочности раствора в момент приложения нагрузки, кгс/см
	М 10	М 25	М 50	М 100	М 200 и более
Кратковременное	1,5	0,8	0,5	0,4	0,35
Длительное	4	2	1,2	0,8	0,6

Примечание. В случае возведения здания методом замораживания с применением противоморозных добавок расчетные величины коэффициентов податливости при кратковременном сжатии должны умножаться на коэффициент 2, а при длительном сжатии - 1,5.

При платформенном опирании, когда вертикальная нагрузка передается через растворные швы и опорные участки перекрытий, коэффициент жесткости при сжатии каждого платформенного участка стыка определяется по формуле

,                                            (20)

где   

- площадь участка с платформенным опиранием стеновых панелей;

- коэффициент податливости верхнего (нижнего) растворного шва в платформенном стыке (определяется по табл.18);

- модуль деформации бетона панели перекрытия, опирающейся на рассматриваемую площадку.

При контактном опирании стеновых панелей друг на друга через слой монолитного бетона, укладываемого в стык после монтажа стеновых панелей, жесткость при сжатии такого участка стыка определяется по формуле

,                                                 (21)

где

- площадь замоноличенного бетоном участка, через который передается усилие сжатия;

- коэффициент податливости контактных слоев между бетоном замоноличивания: коэффициент

допускается принимать по табл.18 для проектной марки раствора, которая соответствует проектной марке бетона замоноличивания;

- высота слоя бетона, которым замоноличен стык;

- модуль деформации бетона замоноличивания; при замоноличивании стыка мелкозернистым бетоном (раствором) модуль деформации может приниматься равным 0,7 модуля деформации бетона естественного твердения.

12.39. Угол взаимного поворота стеновых панелей в уровне их горизонтального стыка определяется по формуле

,                                                           (22)

где

- изгибающий момент в горизонтальном стыковом соединении стеновых панелей, вызывающий их взаимный поворот;

- коэффициент жесткости горизонтального стыка при взаимном повороте стеновых панелей, определяемый в зависимости от конструктивного решения стыка по формулам (23)-(26).

При контактном стыке (рис.23), в котором сжимающая нагрузка передается через растворный шов,

,                                                  (23)

где

- размер по толщине стены контактной площадки.