Руководящий документ РД 34.11.207-89. Методика расчета метрологических характеристик каналов телеизмерений.

Руководящий документ РД 34.11.207-89 Методика расчета метрологических характеристик каналов телеизмерений.

РД 34.11.207-89

МЕТОДИКА РАСЧЕТА

МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ

Срок действия с 01.07.89

до 01.07.94*

РАЗРАБОТАНА Производственным объединением по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей "Союзтехэнерго", предприятием "Дальтехэнерго"

ИСПОЛНИТЕЛИ Ю.Б.Большаков, Ю.А.Борисов, А.А.Лещук

УТВЕРЖДЕНА Главным научно-техническим управлением энергетики и электрификации 11.04.89 г.

Заместитель начальника А.П.Берсенев

Настоящая Методика применяется для расчета метрологических характеристик (MX) систем телеизмерения энергопредприятий, энергообъединений и диспетчерских пунктов.

С помощью Методики, устанавливаются способы расчета MX каналов телеизмерений (КТИ) из числа регламентированных ГОСТ 8.009.84 по MX агрегатных средств измерений (АСИ), входящих в состав КТИ, для статического режима измерений.

Методика используется для расчетного определения суммарной погрешности каналов телеизмерений при проектировании, эксплуатации и метрологической аттестации систем телеизмерений.

Определения терминов, используемых в Методике, приведены в приложении 1.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. В состав КТИ входят все средства измерений, передачи данных, линии связи и средства отображения информации от первичных измерительных трансформаторов до средств представления информации, необходимые для выполнения законченной функции измерения.

1.2. Расчет MX производится для КТИ, АСИ которого согласованы по входным и выходным импедансам. Условия эксплуатации АСИ соответствуют требованиям, указанным в технической документации завода-изготовителя АСИ.

1.3. Приемопередающие устройства телемеханики, приемники, передатчики данных и линии связи рассматриваются в настоящей Методике как единое АСИ с нормируемыми MX.

2. ВЫБОР КОМПЛЕКСА МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ

2.1. В таблице приведены комплексы MX КТИ, подлежащие расчету.


Первый комплекс	Второй комплекс
1. Нижняя и верхняя границы интервала, в котором с заданной вероятностью находится погрешность КТИ в нормальных условиях эксплуатации каждого АСИ.	1. Нижняя и верхняя границы интервала, в котором с заданной вероятностью находится погрешность КТИ в реальных условиях эксплуатации.
2. Нижняя и верхняя границы интервала, в котором с заданной вероятностью находится погрешность КТИ в реальных условиях эксплуатации	2. Математическое ожидание суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации.
	3. среднее квадратическое отклонение (СКО) суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации

2.2. Первый комплекс MX КТИ следует выбирать в том случае, когда в НТД на АСИ, входящие в КТИ, нормируется основная погрешность и наибольшие допустимые изменения ее, вызванные воздействием влияющих факторов.

2.3. Второй комплекс МХ КТИ следует выбирать в случае нормирования в НТД на АСИ раздельно систематической, случайной составляющей основной погрешности и функций влияния на эти составляющие погрешности.

3. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ

3.1. Для расчета первого комплекса MX КТИ необходимы следующие исходные данные:

3.1.1. Нормируемые MX АСИ:

- предел допустимой основной погрешности

-го АСИ;

- пределы допустимых угловых погрешностей измерительного трансформатора тока и напряжения;

- наибольшие допустимые изменения основной погрешности

-го АСИ, вызванные воздействием

-й влияющей величины.

3.1.2. Характеристики влияющих величин: наименьшее

и наибольшее

значения влияющей величины, соответствующие реальным условиям эксплуатации АСИ.

З.1.3. Относительное падение напряжения

в контрольном кабеле от измерительного трансформатора напряжения до измерительного преобразователя.

3.1.4. Значения номинального первичного тока

и напряжения

измерительных трансформаторов тока и напряжения.

3.1.5. Диапазон измерения преобразователей активной мощности

, реактивной мощности

, тока

и напряжения

3.2. Для расчета второго комплекса MX КТИ необходимы следующие исходные данные:

3.2.1. Нормируемые MX АСИ:

- математическое ожидание систематической составляющей основной погрешности АСИ;

- СКО систематической составляющей основной погрешности АСИ;

- предел допустимого СКО случайной составляющей основной погрешности АСИ;

- предел допустимой вариации АСИ при нормальных условиях;

- номинальная цена единицы наименьшего разряда кода цифрового АСИ;

- номинальная функция влияния на систематическую составляющую погрешности АСИ;

- номинальный коэффициент влияния

-й влияющей величины на систематическую составляющую погрешности

-го АСИ;

- номинальная функция влияния на СКО случайной составляющей погрешности АСИ;

- номинальная функция влияния на вариацию АСИ.

3.2.2. Характеристики влияющих величин:

математическое ожидание влияющих величин

;

наибольшее

и наименьшее

значения влияющей величины.

3.2.3. Относительное падение напряжения

в контрольном кабеле от измерительного трансформатора напряжения до измерительного преобразователя.

3.2.4. Значения номинального первичного тока

и напряжения

измерительных трансформаторов тока и напряжения.

3.2.5. Диапазон измерения преобразователей активной мощности

, реактивной мощности

, тока

и напряжения

4. РАСЧЕТ ПЕРВОГО КОМПЛЕКСА МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ

4.1. Нижняя и верхняя границы интервала, в котором с заданной вероятностью

находится погрешность КТИ, при нормальных условиях (НУ) эксплуатации АСИ определяются по формулам:

; (4.1)

, (4.2)

где

- математическое ожидание систематической составляющей суммарной погрешности КТИ при НУ эксплуатации АСИ;

- коэффициент, определяемый доверительной вероятностью

;

- СКО суммарной погрешности КТИ при НУ эксплуатации АСИ.

4.2. В исходных данных (п.3.1) нет информации о систематической составляющей АСИ, поэтому математическое ожидание

-го АСИ принимаем

Таким образом, математическое ожидание суммарной погрешности КТИ определяется практически только падением напряжения в контрольном кабеле.

4.2.1. Для КТИ активной мощности

, (4.3)

где

- количество измерительных преобразователей мощности;

- относительное падение напряжения в контрольном кабеле от

-го трансформатора напряжения до

-го измерительного преобразователя, %;

- диапазон шкалы

-го измерительного преобразователя.

4.2.2. Для КТИ напряжения

, (4.4)

где

- диапазон шкалы преобразователя напряжения.

4.2.3. При проектировании КТИ принимается

4.3. При суммировании большого количества (

4) независимых погрешностей, распределенных по различным законам, распределение суммарной погрешности приближается к нормальному, поэтому для расчета по формулам (4.1, 4.2, 4.10, 4.11) принимаем

1,96 для

0,95.

Для других значений

следует пользоваться значениями коэффициента Стьюдента для нормального закона распределения.

4.4. Для расчета СКО суммарной погрешности КТИ принято допущение, что погрешности АСИ, для которых MX нормированы без разделения на систематическую и случайную составляющие, являются случайными величинами, распределенными по закону равномерной плотности. В этом случае СКО погрешности АСИ рассчитываются следующим образом:

4.4.1. Среднее квадратическое отклонение погрешности измерительных преобразователей, сумматоров, усилителей постоянного тока, устройства телемеханики и ЭВМ определяется по формуле

, (4.5)

где

- основная приведенная погрешность АСИ, %;

- коэффициент, определяемый равномерным законом распределения плотности;

- диапазон шкалы

-го АСИ в единицах измеряемого параметра.

Для доверительной вероятности

Для КТИ реверсивной мощности

удваивается по абсолютному значению.

4.4.2. Среднее квадратическое отклонение погрешности

измерительных трансформаторов тока и напряжения определяется по формуле

, (4.6)

где

- предел допустимой токовой погрешности измерительного трансформатора тока, %;

- предел допустимой погрешности напряжения измерительного трансформатора напряжения, %;

- коэффициент, определяемый

;

- предел допустимой угловой погрешности измерительного трансформатора тока, срад.;

- предел допустимой угловой погрешности измерительного трансформатора напряжения, срад.;

- номинальная по коэффициенту трансформации мощность в единицах измеряемой величины.

4.4.3. Для КТИ активной мощности

Для

0,8

0,6.

4.4.4. Для КТИ реактивной мощности

Для

0,8

1,8.

4.4.5. Для трехфазных цепей измерения мощности

, (4.7)

где

- номинальное первичное напряжение измерительного трансформатора напряжения, В;

- номинальный первичный ток измерительного трансформатора тока, А.

4.4.6. Для однофазных цепей измерения мощности

. (4.8)

4.5. Среднее квадратическое отклонение суммарной погрешности КТИ в НУ эксплуатации определяется по формуле

(4.9)

где

- количество измерительных преобразователей мощности;

- СКО измерительного преобразователя;

- количество суммирующих преобразователей;

- СКО погрешности суммирующего преобразователя;

- СКО погрешности усилителя постоянного тока;

- СКО погрешности устройства телемеханики;

- СКО погрешности ЭВМ.

4.6. Нижняя

и верхняя

границы интервала, в котором с заданной вероятностью

находится суммарная погрешность КТИ, определяются по формулам:

; (4.10)

, (4.11)

где

- математическое ожидание суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации;

- СКО суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации.

4.7. Полагаем, что изменение сопротивления контрольного кабеля от изменения внешних влияющих факторов является несущественным, поэтому

4.8. Среднее квадратическое отклонение суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации определяется по формуле

, (4.12)

где

- СКО погрешности измерительного преобразователя в реальных условиях эксплуатации;

- СКО погрешности суммирующего преобразователя в реальных условиях эксплуатации;

- СКО погрешности усилителя в реальных условиях эксплуатации;

- СКО погрешности устройства телемеханики в реальных условиях эксплуатации.

4.9. Среднее квадратическое отклонение погрешности измерительного преобразователя, суммирующего преобразователя, усилителя и устройства телемеханики определяется по формуле

, (4.13)

где

- определяется по формуле (4.5);

- количество существенных влияющих факторов, для которых нормированы изменения MX АСИ;

- дополнительная погрешность

-го АСИ, вызванная

-й влияющей величиной.

4.10. Среднее квадратическое отклонение дополнительной погрешности определяется по формуле

, (4.14)

где

- наибольшее допустимое изменение погрешности

-го АСИ от изменения

-й влияющей величины, %;

- коэффициент, учитывающий воздействие

-й влияющей величины на

-e АСИ.

4.11. Для линейной функции влияния коэффициент

определяется по формуле

, (4.15)

где

- наибольшее значение влияющей величины в реальных условиях;

- нормальное значение

-й влияющей величины;

- диапазон изменения влияющей величины, для которого нормирована

4.12. Для ступенчатой функции влияния коэффициент

определяется по формуле

, (4.16)

где

- значение влияющей величины, в реальных условиях.

4.13. Дополнительные погрешности принимаются существенными при соблюдении неравенства

. (4.17)

5. РАСЧЕТ ВТОРОГО КОМПЛЕКСА МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ

5.1. Границы интервала, в котором с заданной вероятностью

находится погрешность КТИ в реальных условиях эксплуатации, рассчитываются по формулам:

; (5.1)

, (5.2)

где

- математическое ожидание суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации;

- коэффициент, определяемый заданной доверительной вероятностью; выбирается в соответствии с п.4.3 Методики;

- СКО суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации.

5.2. Математическое ожидание суммарной погрешности КТИ определяется по формуле

, (5.3)

где

- количество АСИ КТИ;

- количество измерительных преобразователей мощности.

5.3. Математическое ожидание погрешности АСИ определяется по формуле

, (5.4)

где

- математическое ожидание систематической составляющей погрешности

-го АСИ;

- количество влияющих величин, существенных для

-го АСИ;

- математическое ожидание

-й функции влияния на систематическую составляющую погрешности

-го АСИ. Если для АСИ нормирован предел

допустимых значений систематической составляющей основной погрешности без указания

, то для расчетов пользуются предположением

5.4. Для линейных функций влияния математическое ожидание рассчитывается по формуле

, (5.5)

где

- номинальный коэффициент влияния

-й влияющей величины на систематическую составляющую погрешности

-го АСИ;

- математическое ожидание

-й влияющей величины.

5.5. Для ступенчатых функций влияния математическое ожидание рассчитывается по формуле

0 (5.6)

при

5.6. При проектировании КТИ в случае, если нет оснований выделить области предпочтительных значений влияющей величины,

рассчитывается по формуле

. (5.7)

5.7. СКО суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации определяется по формуле

, (5.8)

где

- дисперсия суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации.

5.8.

определяется по формуле

, (5.9)

где

- дисперсия

-го АСИ в реальных условиях эксплуатации;

- рассчитывается по формуле (4.6).

5.9. Дисперсия

-го АСИ в реальных условиях эксплуатации определяется по формуле

(5.10)

где

- СКО систематической составляющей погрешности

-го АСИ;

- дисперсия

-й функции влияния на систематическую составляющую погрешности

-го АСИ;

- предел допустимого СКО случайной составляющей

-го АСИ;

- функция влияния

-й влияющей величины на СКО

-го АСИ;

- предел допустимой вариации

-го АСИ при нормальных условиях;

- функция влияния

-й влияющей величины на вариацию

-го АСИ;

- номинальная цена единицы наименьшего разряда кода.

Суммирование осуществляется для

существенных влияющих величин, для которых нормированы MX

5.10. Для линейных функций влияния

(5.11)

значение

вычисляется по формуле

, (5.12)

где

- СКО

-й влияющей величины;

- номинальный коэффициент влияния

-влияющей величины на погрешность

-го АСИ.

5.11. Для ступенчатых функций влияния

, (5.13)

где

опpeдeляeтcя по формуле (4.16).

Значение

вычисляется по формуле

. (5.14)

5.12. При проектировании КТИ в случае, если нет основания выделить область предпочтительного значения влияющей величины. СКО влияющей величины определяется по формуле

. (5.15)

6. ФОРМЫ ВЫРАЖЕНИЯ МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ

6.1. Метрологические характеристики КТИ, перечисленные в разд.2, должны выражаться в виде характеристик абсолютной величины измеряемого параметра, при этом они должны указываться в единицах измеряемой величины. Результаты расчета MX КТИ приводятся в таблице с указанием доверительной вероятности

6.2. В приложении 2 приведен пример расчета MX КТИ суммарной мощности ТЭЦ по МХ АСИ.

Приложение 1

Справочное

ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕРМИНОВ, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ В МЕТОДИКЕ


Термины	Определения
Канал телеизмерений	Функционально объединенная совокупность средств измерений, по которой проходит один последовательно преобразуемый информативный сигнал, выполняющая законченную функцию измерений
Система телеизмерений	Совокупность технических средств измерений, функционально объединенных в КТИ постоянной или переменной структуры, предназначенных для получения, передачи и отображения информации об измеряемых параметрах
Агрегатное средство измерений	Техническое средство или конструктивно законченная совокупность технических средств с нормированными метрологическими характеристиками и всеми необходимыми видами совместимости в составе КТИ
Метрологическая характеристика средств измерений	По ГОСТ 8.009-84

Приложение 2

Справочное

ПРИМЕР РАСЧЕТА МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ СУММАРНОЙ МОЩНОСТИ ТЭЦ

В качестве примера выполнен расчет MX КТИ суммарной мощности ТЭЦ по MX АСИ.

1. Исходные данные

1.1. Номинальные значения электрических параметров ТЭЦ приведены в табл.П2.1.

Таблица П2.1

Технические характеристики вторичных цепей ТЭЦ


Наиме- нование	Номинальный первичный ток , А	Номинальное первичное напряжение , В	Относительное падение напряжения во вторичных цепях ТН, %	Номинальная мощность по коэффициенту трансформации , МВт	Номинальная мощность генератора , МВт
ТГ-1	4000	6000	0,25	41,6	30
ТГ-2	4000	6000	0,20	41,6	20
ТГ-3	8000	6000	0,25	83,1	60
ТГ-4	5000	10000	0,30	86,6	50
Блок N 1	8000	18000	0,40	249,4	165
Блок N 2	8000	18000	0,50	249,4	165
Блок N 3	8000	18000	0,45	249,4	165
Блок N 4	8000	18000	0,50	249,4	165
Примечание. Значение рассчитано по формуле (4.7).

1.2. Структурная схема КТИ мощности приведена на рисунке.

Структурная схема КТИ суммарной мощности ТЭС:

ТН - измерительный трансформатор напряжения; ТТ - измерительный трансформатор тока; ИП - измерительный преобразователь; ПС - суммирующий преобразователь; ТМ - устройство телемеханики; ЭВМ - электронная вычислительная машина; Д - дисплей

1.3. Диапазон шкалы измерительного преобразователя

соответствует номинальной мощности генератора

, т.е.

1.4. Диапазон полной шкалы суммирующего преобразователя

определяется по формуле

где

- количество задействованных входов суммирующего преобразователя.

1.5. Канал телеизмерений суммарной мощности ТЭЦ состоит из АСИ, для которых в НТД нормируется основная погрешность и наибольшие допустимые изменения ее, вызванные изменением влияющих величин. Метрологические характеристики АСИ, входящих в КТИ, приведены в табл.П2.2.

Таблица П2.2

Метрологические характеристики АСИ, входящих в КТИ

Наименование АСИ

Предел допустимого значения основной погрешности

Предел допустимого значения дополнительной погрешности

Примечание

срад

Влияющий фактор

Диапазон изменения

Зна- чение, %

Измерительный трансформатор тока

±0,5

±0,9

По ГОСТ 7746-78* при первичном токе 100% номинального

Измерительный трансформатор напряжения

±0,5

±0,6

По ГОСТ 1983-77*

Измерительный преобразователь активной мощности трехфазного тока Е748/1

±0,5

Изменение температуры окружающего воздуха

От -10

до +50 °С

±0,5

На каждые 10 °С при отклонении температуры от (20±2) °С

Отклонение напряжения измеряемой цепи

±20%

±0,5

Отклонение частоты измеряемой цепи

45-55 Гц

±0,25

При отклонении частоты от 50 Гц

Изменение формы кривой тока и напряжения

От 0

до 20%

±0,5

Внешнее однородное магнитное поле индукции

От 0

до 0,5 мТ

±0,5

Преобразователь суммирующих аналоговых сигналов постоянного тока Е831/1

±1,0

Изменение температуры окружающего воздуха

От -30

до +50

±1,0

На каждые 10 °С при отклонении температуры от (20±5) °С

Отклонение напряжения измеряемой

цепи

±20%

±0,5

Отклонение частоты измеряемой цепи

45-65 Гц

±0,5

При отклонении частоты от 50 или 60 Гц

Изменение формы кривой тока и напряжения

От 0

до 20%

±0,5

Напряженность внешнего однородного магнитного

поля

От 0

до 400 А/м

±0,5

Устройство телемеханики ТМ-512

±0,6

Отклонение напряжения питания от номинального

От +10

до -15%

±0,3

При цифровом воспроизведении измеряемого параметра

Электронно-вычислительная машина CM-2М (алгоритм масштабирования)

±0,1

1.6. Условия эксплуатации АСИ:

1.6.1. Измерительные и суммирующие преобразователи находятся в помещениях, где не производится конденционирование воздуха, т.е. в условиях, значительно отличающихся от нормальных:

температура окружающего воздуха 20

°C

;

относительная влажность воздуха 60%

;

атмосферное давление 101 кПа ±10.

1.6.2. Устройства телемеханики и ЭВМ располагаются в кондиционируемых помещениях, т.е. приближенных к нормальным:

температура окружающего воздуха 20

;

относительная влажность воздуха 60%

;

атмосферное давление 101 кПа ±10.

1.6.3. Нормы качества измеряемой электрической энергии и напряжения питания устройства телемеханики и ЭВМ соответствуют требованиям ГОСТ 13.109-67;

отклонение частоты сети переменного тока ±0,1 Гц;

отклонение номинального напряжения ±5%;

изменение формы кривой тока и напряжения не превышает 2%.

2. Выбор комплекса MX КТИ

В НТД на АСИ нормированы основная погрешность и наибольшие допустимые изменения ее, вызванные влияющими величинами, поэтому выбираем первый комплекс MX КТИ.

3. Расчет верхней

и нижней

границ доверительного интервала суммарной погрешности КТИ для нормальных условий эксплуатации АСИ

3.1. По формуле (4.3) определяем математическое ожидание погрешности КТИ при НУ:

-0,01(0,25х30+0,20х20+0,25х60+0,30х50+0,40х165+0,50х165+0,45х165+0,50х165)=-3,47 МВт.

3.2. По формуле (4.6) рассчитываем

для

0,8. При этом согласно п.4.4.3

0,6.

МВт;

* МВт;

МВт.

3.3. По формуле (4.5) рассчитываем

, при этом принимаем

1,7:

MBт;

МВт;

MBт;

МВт;

МВт.

3.4. По формуле (4.9) рассчитываем СКО суммарной погрешности при НУ, при этом считаем

3.5. По формулам (4.1) и (4.2) определяем границы интервала для

0,95,

1,96:

-3,47-1,96х7,49=-18,15 МВт;

-3,47+1,96х7,49=11,21 МВт.

3.6. Приведенная погрешность границ интервала составляет:

4. Расчет верхней

и нижней

границ доверительного интервала суммарной погрешности для рабочих условий эксплуатации АСИ

4.1. Определяем существенные влияющие величины для АСИ, входящих в состав КТИ.

4.1.1. Наибольшее влияние на погрешность измерительного преобразователя оказывают отклонение температуры окружающего воздуха от (20±2) °С и отклонение напряжения измеряемой цепи от номинального. Дополнительная погрешность, обусловленная другими влияющими величинами, несущественна, так как диапазон изменения этих влияющих величин (частота сети, напряженность магнитного поля, отклонение формы кривой тока и напряжения и т.д.) в реальных условиях эксплуатации значительно меньше диапазона, нормируемого в НТД на измерительный преобразователь. Это положение является справедливым и для других АСИ КТИ (суммирующий преобразователь, устройство телемеханики).

Коэффициент влияния температуры на измерительный преобразователь определяем по формуле (4.15), при этом получаем

°C,

С:

Проверяем, выполняется ли условие (4.16)

1,3х0,5

0,17х0,5.

По формуле (4.15) определяем коэффициент, учитывающий влияние отклонения напряжения от номинального:

Проверяем, выполняется ли условие (4.16)

0,25х0,5

0,17х0,5.

Условие выполняется, поэтому отклонение напряжения от номинального считаем существенной влияющей величиной.

4.1.2. Для суммирующего преобразователя определяем

по формуле (4.15):

Условие (4.16) выполняется

1,0х1,0

0,17х1,0,

поэтому отклонение температуры от НУ является существенной величиной.

По формуле (4.15) определяем коэффициент, учитывающий влияние отклонения напряжения от номинального:

;

0,25х0,5

0,17х1,0 - условие не выполняется, поэтому отклонение напряжения питания от номинального в пределах 5% является несущественной величиной для суммирующего преобразователя.

4.1.3. Для устройства телемеханики определяем:

;

0,5х0,3

0,17х0,6 - условие выполняется, поэтому дополнительная погрешность существенна.

4.2. По формуле (4.14) определяем дополнительные погрешности измерительных преобразователей:

МВт;

MBT;

МВт.

4.3. По формуле (4.13) определяем:

МВт;

МВт.

4.4. По формуле (4.14) определяем дополнительные погрешности суммирующих преобразователей:

МВт;

МВт.

4.5. По формуле (4.13) определяем:

МВт;

МВт.

4.6. По формуле (4.14) определяем дополнительную погрешность устройства телемеханики:

МВт.

4.7. По формуле (4.13) определяем:

МВт.

4.8. По формуле (4.12) определяем СКО суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации:

4.9. По формулам (4.10), (4.11) определяем доверительные границы интервала, в котором с

0,95 находится суммарная погрешность КТИ мощности, при этом полагаем

-3,47-1,96х9,81=-22,70 МВт;

-3,47+1,96х9,81=15,75 МВт.

4.10. Приведенная погрешность границ интервала:

5. Результаты расчета MX КТИ суммарной мощности ТЭЦ приведены в табл.П2.3.

Таблица П2.3

Метрологические характеристики КТИ суммарной мощности ТЭЦ


0,95
МВт	-18,1
МВт	11,21
МВт	-22,7
МВт	15,8