ГОСТ Р 58883-2020 Системы навесные фасадные вентилируемые. Общие правила расчета подконструкций.
ГОСТ Р 58883-2020
НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
СИСТЕМЫ НАВЕСНЫЕ ФАСАДНЫЕ ВЕНТИЛИРУЕМЫЕ
Общие правила расчета подконструкций
Hinged ventilated facade systems. General rules of calculation of substructures
ОКС 91.060.10
ОКПД2 41.10.10
Дата введения 2020-11-01
Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Обществом с ограниченной ответственностью "Алюком" (ООО "Алюком"), Закрытым акционерным обществом "МЕТАКОН ЦЕНТР" (ЗАО "МЕТАКОН ЦЕНТР"), Ассоциацией "Объединение производителей, поставщиков и потребителей алюминия" (Алюминиевая ассоциация)
2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 144 "Строительные материалы и изделия"
3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 17 июня 2020 г. N 255-ст
4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
Правила применения настоящего стандарта установлены в статье 26 Федерального закона от 29 июня 2015 г. N 162-ФЗ "О стандартизации в Российской Федерации". Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе "Национальные стандарты", а официальный текст изменений и поправок - в ежемесячном информационном указателе "Национальные стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.gost.ru)
1 Область применения
Настоящий стандарт распространяется на подконструкции навесных фасадных систем с вентилируемым зазором, изготовленные из алюминиевых сплавов, из тонколистовой холоднокатаной оцинкованной углеродистой стали и из коррозионно-стойкой стали, и устанавливает правила расчета несущих конструкций, их отдельных элементов, а также их соединений между собой.
2 Нормативные ссылки
В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие документы:
ГОСТ 5632 Легированные нержавеющие стали и сплавы коррозионно-стойкие, жаростойкие и жаропрочные. Марки
ГОСТ 22233-2018 Профили прессованные из алюминиевых сплавов для ограждающих конструкций. Технические условия
ГОСТ 27751 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения
ГОСТ Р 56728 Здания и сооружения. Методика определения ветровых нагрузок на ограждающие конструкции
ГОСТ Р 58154 Материалы подконструкций навесных вентилируемых фасадных систем. Общие технические требования
СП 14.13330 "СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах"
СП 16.13330 "СНиП II-23-81* Стальные конструкции"
СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85** Нагрузки и воздействия"
СП 128.13330.2016 "СНиП 2.03.06-85 Алюминиевые конструкции"
СП 131.13330.2012 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология"
СП 260.1325800.2016 Конструкции стальные из тонкостенных холодногнутых оцинкованных профилей и гофрированных листов. Правила проектирования
Примечание - При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов (сводов правил) в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочного свода правил в Федеральном информационном фонде стандартов.
3 Термины, определения и обозначения
3.1 В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими определениями:
3.1.1 система навесная фасадная вентилируемая, НФС: Многослойная конструкция, предназначенная для отделки и утепления наружных стен, включающая следующие элементы: несущая подконструкция, теплоизоляция (при необходимости), ветрозащитная мембрана (при необходимости), наружная облицовка, прикрепляемая на относе от строительного основания с образованием воздушного зазора.
3.1.2 подконструкция НФС: Металлический каркас НФС, состоящий из кронштейнов, удлинителей, направляющих, вспомогательных профилей и крепежных изделий, который воспринимает и передает на строительное основание опорные усилия от всех нагрузок и воздействий, воспринимаемых НФС.
3.1.3 вертикальная система: Подконструкция, включающая вертикальные направляющие, кронштейны, при необходимости с удлинителями, и вспомогательные элементы.
3.1.4 вертикально-горизонтальная система: Подконструкция, представляющая собой перекрестный каркас из вертикальных и горизонтальных направляющих, кронштейнов, при необходимости с удлинителями, и вспомогательных элементов, в которой горизонтальные направляющие крепятся к вертикальным, а вертикальные - к кронштейнам.
3.1.5 горизонтально-вертикальная система: Подконструкция, представляющая собой перекрестный каркас из вертикальных и горизонтальных направляющих, кронштейнов, при необходимости с удлинителями, и вспомогательных элементов, в которой вертикальные направляющие крепятся к горизонтальным, а горизонтальные - к кронштейнам.
3.1.6 горизонтальная система: Подконструкция, включающая горизонтальные направляющие, кронштейны, при необходимости с удлинителями, и вспомогательные элементы.
3.1.7 рама: Плоская или пространственная стержневая система, пространственная неизменяемость которой достигается жестким соединением между собой элементов (направляющих, удлинителей, кронштейнов) или введением в конструкцию системы связей.
3.1.8 строительное основание: Часть здания (металлические, железобетонные или каменные элементы каркаса, стеновое заполнение и т.д.), к которой с помощью анкеров крепятся элементы подконструкции.
3.1.9 кронштейн: Элемент каркаса НФС, фиксируемый на строительном основании и предназначенный для крепления к нему направляющих, непосредственно или при помощи дополнительных элементов, предусмотренных в проектной документации на НФС.
3.1.10 несущий кронштейн: Кронштейн, воспринимающий и передающий на строительное основание как вертикальные нагрузки, так и горизонтальные нагрузки от ветровых воздействий.
3.1.11 опорный кронштейн: Кронштейн, воспринимающий и передающий на строительное основание только горизонтальные нагрузки от ветровых воздействий.
3.1.12 удлинитель: Конструктивный элемент, устанавливаемый при необходимости между кронштейнами и направляющими, который совместно с кронштейном обеспечивает необходимый зазор между направляющими и строительным основанием.
3.1.13 направляющая: Линейный основной элемент подконструкции НФС, предназначенный для крепления элементов наружной облицовки или других элементов подконструкции.
3.1.14 облицовка: Защитно-декоративный экран, выполняющий архитектурные функции и защищающий утеплитель и несущие конструкции здания от атмосферных воздействий.
3.1.15 утеплитель: Теплоизоляционный материал, предназначенный для эффективной тепло- и звукоизоляции зданий.
3.1.16 крепежные изделия: Общее наименование изделий, применяемых для соединения элементов НФС между собой.
3.1.17 анкер: Крепежное изделие промышленного изготовления, предназначенное для крепления конструктивных элементов к строительному основанию.
3.1.18 химический анкер: Анкер, в котором передача усилий на строительное основание с анкерного стержня осуществляется через слой затвердевшего в результате химической реакции состава.
3.1.19 воздушный зазор: Воздушная прослойка между утеплителем и внутренней поверхностью облицовки НФС, свободная циркуляция в которой воздушных масс обеспечивает условия для отвода влаги из утеплителя и стен и сохранения оптимальной температуры внутри здания.
3.1.20 кляммер: Элемент конструкции НФС, предназначенный для фиксации облицовки из плитных материалов (керамогранит, натуральный камень и т.п.).
Примечание - Различают кляммеры видимого и скрытого типов.
3.1.21 салазка: Элемент крепления облицовки к вертикальным направляющим, имеющим штифт для навески облицовочных кассет.
3.1.22 аграфа: Элемент S-, U-образной или другой формы, устанавливаемый при помощи крепежных изделий на облицовочном элементе и предназначенный для скрытого точечного крепления облицовки из натурального и искусственного камня и других материалов.
3.1.23 планка скрытого крепления: Элемент для скрытого крепления облицовки из натурального и искусственного камня и других материалов по всей длине единицы облицовки.
3.2 В настоящем стандарте применены следующие обозначения:
4 Классификация подконструкций навесной вентилируемой фасадной системы
4.1 По материалу профилей подконструкций системы подразделяют:
- на изготовленные из алюминиевых сплавов;
- изготовленные из тонколистовой холоднокатаной оцинкованной углеродистой стали;
- изготовленные из тонколистовой коррозионно-стойкой стали;
- комбинированные системы, в которых используются несколько видов материалов.
4.2 По конструктивным особенностям системы подразделяют:
- на вертикальные;
- вертикально-горизонтальные;
- горизонтально-вертикальные;
- горизонтальные.
5 Уровень ответственности конструкций
5.1 Уровень ответственности НФС в целом и ее несущей подконструкции назначают в соответствии с требованиями ГОСТ 27751, при этом допускается различие уровня ответственности подконструкции и здания в целом.
6 Общие требования
6.1 Материалы несущих подконструкций НФС и минимальные толщины их несущих и вспомогательных элементов следует принимать по ГОСТ Р 58154.
6.2 При наличии овальных отверстий обязательно использование дополнительной металлической шайбы.
6.3 При выборе марки стали следует руководствоваться положениями СП 16.13330 и ГОСТ 5632. При этом за расчетную температуру в районе строительства следует принимать температуру наружного воздуха наиболее холодных суток обеспеченностью 0,98, определенную согласно СП 131.13330.
6.4 Прессованные профили из алюминиевых сплавов, применяемые в конструкции, должны отвечать требованиям ГОСТ 22233.
6.5 Расчетное сопротивление конструкций из гнутых профилей следует определять согласно СП 260.1325800.
6.7 Вертикальные и горизонтальные предельные прогибы направляющих назначаются проектировщиком НФС по согласованию с заказчиком, исходя из конструктивных и эстетических требований, но не более значений, приведенных в пункте 15.2.3 СП 20.13330.2016.
7 Нагрузки и воздействия, действующие на навесную вентилируемую фасадную систему
7.1 Расчет элементов фасадных систем и их креплений выполняется на воздействие постоянных, временных и особых нагрузок. При расчете всех элементов НФС сбор нагрузок осуществляется по грузовым площадям.
7.2 В качестве постоянных принимают нагрузки от собственного веса элементов подконструкции НФС и от материала облицовки. Нормативные значения постоянных нагрузок определяют по технической документации предприятий-изготовителей.
Таблица 1
|
|
Элементы и материалы | |
1 Кассеты из композитных материалов, фиброцементные плиты, хризотилцементные листы и плиты | 1,2 |
2 Натуральный и искусственный камень, клинкерная плитка | 1,1 |
3 Пустотелая объемная керамика | 1,3 |
4 Металлические кассеты | 1,05 |
5 Металлические (стальные и алюминиевые) элементы подконструкции | 1,05 |
7.3 В качестве временных нагрузок следует принимать:
- ветровые нагрузки;
- гололедные нагрузки, независимо от высоты здания;
- нагрузки от оборудования, если по условиям задания на проектирование они могут передаваться на элементы несущей подконструкции НФС;
- снеговые нагрузки, если особенности конфигурации облицовки делают возможным скопление снега на ее участках;
- усилия от температурных воздействий при их наличии;
- прочие нагрузки при их наличии.
7.4 В качестве особых учитывают сейсмические нагрузки при их наличии.
7.5 Значение снеговой нагрузки определяют в соответствии с СП 20.13330. Значение гололедной нагрузки на облицовку определяют по формуле (12.2) СП 20.13330.2016.
7.6 При расчете всех элементов НФС и их креплений следует определить значения основной и пиковой ветровых нагрузок и провести расчет на большую из них. Также следует учитывать повышенные значения пиковой ветровой нагрузки на угловых участках зданий в соответствии с СП 20.13330.
7.7 В сочетания, включающие одновременно гололедную и ветровую нагрузки, следует включать основную ветровую нагрузку, сниженную в соответствии с требованиями раздела 12 СП 20.13330.2016.
7.8 Для сооружений повышенного уровня ответственности, указанных в [1], статья 48.1, часть 2 или примечании 2 к пункту 11.1.7 СП 20.13330.2016, а также во всех случаях, не предусмотренных разделом В.1 приложения В СП 20.13330.2016, аэродинамические коэффициенты следует определять на основании продувки макета здания в аэродинамической трубе либо по результатам математического моделирования в верифицированных лицензионных программных комплексах в соответствии с СП 20.13330 и ГОСТ Р 56728.
7.9 Значения нормативных нагрузок от оборудования принимают по фактическим данным. Расчетные значения получают, используя соответствующие коэффициенты надежности по нагрузке по СП 20.13330.
7.10 При формировании сочетаний нагрузок следует руководствоваться СП 20.13330 и использовать соответствующие коэффициенты сочетаний.
7.11 При необходимости учета сейсмических нагрузок их следует определять по СП 14.13330 по результатам совместного расчета основного здания и НФС в специализированном программном комплексе. Возможно подтверждение несущей способности подконструкции при сейсмических воздействиях путем проведения испытаний натурных фрагментов НФС с облицовкой в аккредитованной лаборатории.
7.12 Температурные воздействия на НФС учитывают в соответствии с требованиями СП 20.13330 и СП 131.13330.
При проектировании НФС следует предусматривать конструктивные меры, исключающие стеснение температурных деформаций.
8 Расчетные схемы, сбор нагрузок и определение усилий в элементах
8.1 В зависимости от фактических условий крепления при расчете вертикальной направляющей следует принимать расчетную схему в виде однопролетной или многопролетной балки. Возможно наличие в схеме одной или двух консолей.
Все стыки профилей направляющих по длине следует рассматривать как шарнирные соединения.
В расчетной схеме в местах крепления к несущим кронштейнам принимаются шарнирно-неподвижные опоры, а к опорным кронштейнам - шарнирно-подвижные.
8.2 В случаях, когда конструкция стыка направляющей с кронштейном (удлинителем) исключает шарнирную работу узла, каркас подконструкции НФС может быть рассчитан как система рам, состоящих из направляющих, кронштейнов и удлинителей (при их наличии) и имеющих частично или полностью защемленные узлы. В этом случае расчет следует проводить в сертифицированном программном комплексе.
8.3 Нагрузки от собственного веса направляющей, а также нагрузки от веса облицовки и ветровые следует рассматривать как равномерно распределенные.
В горизонтально-вертикальных системах в местах крепления вертикальных направляющих к горизонтальным нагрузку от них принимают в виде сосредоточенных сил.
При конструировании такой системы для минимизации кручения и исключения влияния бимомента следует располагать крепления элементов облицовки и вертикальных направляющих максимально близко к опорам.
8.4 Усилия в направляющих, работающих по многопролетной схеме, следует определять как для неразрезных балок. Указания по определению усилий в многопролетных балках при различном числе пролетов и для разных случаев загружения приведены в [2].
8.5 При расчете направляющих, имеющих более одного несущего кронштейна, следует учитывать в расчете усилия, возникающие в стержне направляющей от температурных воздействий. Эти усилия допускается не учитывать в случаях, когда продольные перемещения в направляющей, вызванные температурными воздействиями, компенсируются смятием прокладок под пятами кронштейнов, не превышающим 10% от первоначальной толщины прокладки.
|
 |
Рисунок 1 - Температурные деформации направляющей НФС
|
 |
Рисунок 2 - Схема деформации прокладки под пятой кронштейна
8.6 Отдельным температурным блоком может считаться участок НФС, элементы подконструкции которого полностью отделены от элементов соседних участков либо соединены с ними вставкой, обеспечивающей свободное перемещение концов элементов в продольном направлении. Значение свободного перемещения должно быть не менее суммы температурных перемещений концов соединяемых элементов.
8.7 В качестве сил, воздействующих на кронштейны и удлинители, следует принимать опорные усилия направляющей в месте крепления к кронштейну.
9 Расчет направляющих
9.1 При расчете подконструкции НФС на прочность и устойчивость должны быть отдельно рассмотрены элементы, условия работы которых отличаются от рядовых:
- расположенные в угловых зонах;
- работающие консольно;
- имеющие увеличенную грузовую площадь;
- имеющие увеличенный пролет;
- имеющие нестандартное закрепление к основанию.
Наиболее распространенные типы сечений направляющих приведены на рисунке 3. Допускается использовать сечения, отличные от приведенных.
Направляющие замкнутого сечения рассчитывают без учета бимомента.
Расчет направляющих незамкнутого сечения с учетом бимомента выполняют только в следующих случаях:
- для горизонтальных направляющих, кроме случаев, когда направляющая прикреплена непосредственно к строительному основанию либо когда точки передачи на направляющую вертикальной нагрузки совпадают с точками ее закрепления к кронштейнам;
- вертикальных направляющих, имеющих выражено несимметричное сечение относительно плоскости изгиба и при этом загруженных или опертых с эксцентриситетом, при этом допускается не учитывать эксцентриситет в случаях, когда его значение составляет менее 1,5% размера сечения в направлении эксцентриситета.
Секториальные характеристики профилей, необходимые для расчета с учетом бимомента, следует указывать в каталогах производителей систем НФС. При отсутствии таких сведений секториальные характеристики сечения определяют расчетом в сертифицированных программных комплексах или ручным расчетом. Пример определения секториальных характеристик сечения приведен в приложении А.
|
 |
Примечание - Стрелками примерно обозначены места приложения горизонтальной нагрузки.
а - сплошное; б - из многопустотного профиля; в - гнутое с элементами двойной толщины; г - П-образное замкнутое; д - П-образное незамкнутое; е - замкнутое; ж - гнутый швеллер с отгибами
Рисунок 3 - Наиболее распространенные типы сечений направляющих
9.2 Расчет направляющих, изготовленных из алюминиевых прессованных профилей
9.2.1 Расчет на прочность и устойчивость направляющих из алюминиевых сплавов проводят в соответствии с положениями СП 128.13330 и настоящего стандарта. Пример расчета растянуто-изгибаемой направляющей при действии собственного веса, ветровых и гололедных нагрузок приведен в приложении Б.
9.2.2 Следует проверять на прочность как опорное, так и пролетное сечения направляющей.
9.2.3 Вертикальные направляющие следует рассчитывать как растянуто-изгибаемые элементы. При наличии в конструкции участков направляющих, работающих на сжатие с изгибом, их рассчитывают по СП 128.13330 для внецентренно сжатых элементов. При этом прочность направляющей следует проверять по условиям:
Пример определения секториальных характеристик сечения и данные для вычисления бимомента для некоторых расчетных случаев приведены в приложениях A и B.
9.2.4 Горизонтальные направляющие следует проверять на прочность как элементы, изгибаемые в двух плоскостях, с учетом бимомента по формуле
Допускается в запас прочности принимать значения бимоментов в многопролетных направляющих по данным приложения B как для однопролетных балок.
9.2.5 Для стенок направляющих при одновременном действии момента и поперечной силы должны быть выполнены условия:
В направляющих, рассчитываемых по условию (13), значения напряжений в стенке балки должны быть проверены по условию (14) в двух главных плоскостях изгиба.
9.2.6 В случаях, когда в полке растянуто-изгибаемой направляющей под воздействием ветровых нагрузок возникают сжимающие напряжения, следует проверять местную устойчивость полок и стенок такой направляющей как для изгибаемого элемента.
Таблица 2
|
|
|
Характеристика полки (поясного листа) и сечения элемента | Наибольшие значения при значениях условной гибкости стержня | |
|  1 |  5 |
Неокаймленная полка двутавра и тавра |  | 0,8 |
Неокаймленная  полка неравнополочного уголка, стенка тавра и полка швеллера |  | 0,8 |
Неокаймленная полка равнополочных уголков | | 0,7 |
Примечание - При вычислении промежуточные значения  определяют линейной интерполяцией между значениями при =1 и =5. | ||
|
 |
Рисунок 4 - Схема утолщения свесов полок
Таблица 3
|
|
|
|
|
Сечение | | | Значение коэффициента k в формуле (16) при гибкости | |
|
|
| 1 | 5 |
Швеллер, двутавр | 0,35  0,60 | 2,5 | 1,06 | 1,35 |
|
| 3,0 | 1,24 | 1,69 |
|
| 3,5 | 1,46 | 2,06 |
| 0,75 0,90 | 2,5 | 1,04 | 1,28 |
|
| 3,0 | 1,20 | 1,59 |
|
| 3,5 | 1,40 | 1,94 |
Уголок, тавр, крестовое | 0,35 0,60 | 2,5 | 1,06 | 1,17 |
|
| 3,0 | 1,24 | 1,47 |
|
| 3,5 | 1,46 | 1,67 |
| 0,75 0,90 | 2,5 | 1,04 | 1,13 |
|
| 3,0 | 1,20 | 1,35 |
|
| 3,5 | 1,40 | 1,67 |
Примечание - Коэффициент k для промежуточных значений от 0,6 до 0,75 и гибкости от 1 до 5 следует определять линейной интерполяцией. | ||||
9.2.10 При невыполнении требований 9.2.7, 9.2.8 следует применить другой тип сечения, провести повторную проверку прочности и устойчивости сечения с применением редуцированной ширины полки по 9.2.11 или провести проверку прочности сечения как тонкостенного, с учетом эффективных толщин, вычисленных по 9.2.
9.2.12 При невыполнении требований 9.2.9 следует применить другой тип сечения или провести проверку прочности сечения как тонкостенного, с учетом эффективных толщин, вычисленных по 9.2.
9.3 Расчет алюминиевых направляющих с учетом эффективных толщин
9.3.1 Эффективные толщины элементов сечения направляющей определяют по 9.3.5.
а) для плоских внутренних элементов с равномерным распределением напряжений по ширине, а также плоских консольных элементов с равномерным распределением напряжений или максимальным сжимающим напряжением на свободной кромке пластины:
б) для внутренних элементов с неравномерным распределением напряжений по ширине при нулевом значении на нейтральной оси в середине пластины:
в) для внутренних элементов с неравномерным распределением напряжений по ширине и консольных элементов с максимальным сжимающим напряжением на линии пересечения с основной пластиной:
(21)
а) Форма 1: подкрепленная пластина теряет устойчивость как единое целое, так что подкрепляющие элементы при потере устойчивости деформируются так же, как и сама пластина.
б) Форма 2: элементы подкрепленной пластины теряют устойчивость по собственным формам при сохранении угла между элементами.
|
 |
Рисунок 5 - Формы потери устойчивости подкрепленных плоских элементов
а) форма 1, подкрепление односторонним ребром
Если подкрепляющий элемент представляет собой одностороннее ребро жесткости или небольшой отгиб в ту же сторону с толщиной, равной толщине элемента:
б) форма 1, нестандартное подкрепление
Эффекты местной потери устойчивости учитывают, используя характеристики эффективного поперечного сечения, вычисленные с использованием эффективной толщины;
в) форма 2
|
|
|
Материал | Внутренние элементы | Консольные элементы |
|  | |
Сплавы по ГОСТ 58154 | 18 | 5 |
Примечание -  , где  принимают равным значению условного предела текучести по национальным стандартам и техническим условиям, Н/мм  , на алюминиевый сплав. | ||
|
 |
а - расстояние между ребрами жесткости
|
 |
Рисунок 6, лист 2
|
|
|
|
|
Материал | Внутренние элементы | Консольные элементы | ||
| | | | |
Сплавы по ГОСТ 58154 | 32 | 220 | 10 | 24 |
|
 |
1 - внутренние элементы; 2 - симметричные консольные элементы; 3 - асимметричные консольные элементы
9.4 Расчет направляющих, выполненных из гнутых стальных профилей и тонколистового стального проката
9.4.1 Направляющие, выполненные из гнутых стальных профилей и тонколистового стального проката, рассчитывают на прочность и местную устойчивость как тонкостенные стержни в соответствии с положениями СП 260.1325800 и СП 16.13330.
9.4.2 Пластинчатые элементы профилей следует укреплять продольными элементами жесткости (сгибами, отгибами, ребрами), которые могут быть краевыми или промежуточными.
при изгибе в двух главных плоскостях и наличии бимомента:
9.4.7 Опорные сечения направляющих следует проверять на совместное действие нормальных и касательных напряжений по условию (неравенству):
9.4.8 При определении прогибов от нормативной нагрузки в расчете используют редуцированное значение момента инерции, полученное при условии действия в сечении момента, равного максимальному моменту в пролете от нормативной нагрузки.
9.4.9 Проверку устойчивости стенок направляющих следует проводить в соответствии с пунктом 7.7.12 СП 260.1325800.2016. Влияние местной потери устойчивости элементов сечения учитывается путем использования геометрических характеристик эффективного сечения, определяемых согласно подразделам 7.3-7.6 СП 260.1325800.2016.
10 Расчет кронштейнов и удлинителей
10.1 Кронштейн и удлинитель следует рассчитывать как консольные элементы, загруженные вертикальной и горизонтальной составляющими нагрузки, определенными в соответствии с 8.1, 8.2 и 8.5. Кронштейны и удлинители проверяют на прочность как элементы, подверженные действию осевой нагрузки и изгибаемые в одной или двух плоскостях. При расчете на прочность следует проверять наиболее нагруженные сечения и сечения, ослабленные отверстиями для крепежных элементов.
Наиболее распространенные типы кронштейнов, используемых в составе НФС, приведены на рисунке 8.
10.2 Расчет на прочность кронштейнов и удлинителей проводят по формуле (11). При этом бимомент следует учитывать при расчете элементов, имеющих незамкнутое сечение, независимо от наличия эксцентриситета, а также элементов, имеющих сечение, несимметричное относительно плоскости изгиба и при этом загруженных с эксцентриситетом.
10.3 Эксцентриситет приложения вертикальной или горизонтальной нагрузки из плоскости консоли кронштейна (удлинителя) при расчете стенки (консоли) следует определять как расстояние от оси равнодействующей нагрузки до центра тяжести рассматриваемого сечения кронштейна (удлинителя) (см. рисунок 8).
Эксцентриситет приложения вертикальной нагрузки в плоскости консоли кронштейна (удлинителя) следует принимать равным (см. приложение Г):
- при наличии на сопрягаемых поверхностях рифления, обеспечивающего механическое зацепление, - расстоянию от оси приложения нагрузки до рассматриваемого сечения;
- во всех других случаях - расстоянию от оси крепления направляющей до рассматриваемого сечения.
10.4 При наличии в элементах овальных отверстий эксцентриситеты следует принимать для наиболее неблагоприятного случая расположения болтов.
|
 |
Рисунок 8, лист 1 - Наиболее распространенные типы кронштейнов
|
 |
Рисунок 8, лист 2
10.6 Обязателен расчет наиболее ослабленного сечения пяты на отгиб от вертикальной и горизонтальной нагрузок при действии отрицательного ветрового давления с учетом требований 10.4. При наличии под головками анкеров шайб, предназначенных для повышения несущей способности пяты кронштейна, усилия в проверяемом ослабленном сечении допускается условно определять по краю шайбы. При этом толщина шайбы должна составлять не менее 40% от минимальной толщины пяты кронштейна, но не менее 3 мм, а ее диаметр - не менее 3d и не менее 30 мм (где d - диаметр крепежного элемента). Возможно использование квадратных и прямоугольных шайб (см. рисунок 9).
Возможно определение прочности пяты на отгиб путем испытаний в сертифицированной лаборатории или путем введения в расчет коэффициентов, полученных по результатам таких испытаний.
Методика определения усилий в пяте кронштейна приведена в приложении Г.
|
 |
Рисунок 9 - Определение эксцентриситета горизонтальной нагрузки при использовании усиливающих шайб
10.7 При определении напряжений в пяте кронштейна от вертикальной нагрузки в сечение следует включать участок стенки (консоли) следующей ширины b (см. рисунок 10), где t - толщина стенки:
а) для алюминиевых прессованных кронштейнов:
|
 |
b - участок стенки, включаемый в сечение пяты кронштейна при расчете ее на отгиб от вертикальной нагрузки; r - внутренний радиус закругления
Рисунок 10 - Включение участка стенки в сечение пяты кронштейна при расчете на отгиб от вертикальной нагрузки
10.8 Крепление удлинителя к кронштейну одним болтом при отсутствии рифления на соприкасающихся поверхностях сопрягаемых деталей следует рассматривать в расчете как шарнирный узел. В таких случаях крепить направляющую к удлинителю при отсутствии рифления в зоне стыка следует не менее чем двумя крепежными элементами.
Подтверждение расчетом несущей способности системы удлинитель - кронштейн в случае, когда крепления удлинителя к кронштейну и направляющей к удлинителю осуществляется одним крепежным элементом, допускается только при наличии рифления на соприкасающихся поверхностях сопрягаемых деталей. Во всех других случаях подтверждение несущей способности такой системы осуществляют при помощи натурных испытаний в аккредитованной лаборатории.
10.9 Допускается несущую способность кронштейна, пяты кронштейна и системы кронштейн - удлинитель определять только экспериментально, без проведения расчетов, путем испытаний в сертифицированной лаборатории.
11 Проверка несущей способности элементов крепления облицовки
11.1 Подтверждение несущей способности элементов крепления облицовки, как скрытого (планки, аграфы и т.п.), так и открытого (кляммеры), осуществляется, как правило, при помощи испытаний в аккредитованной лаборатории.
11.2 В случае расчетного подтверждения несущей способности кляммеры и планки скрытого крепления проверяют на отгиб от воздействия расчетных значений отрицательного ветрового давления и от собственного веса облицовки.
11.3 Несущую способность узла крепления на аграфах следует проверять как при отрицательном, так и при положительном ветровом давлении.
0,8 - при открытом креплении;
0,7 - при скрытом креплении в паз на кляммерах и креплении на аграфах;
0,9 - при скрытом креплении на планках.
12 Расчет соединений
12.1 Расчет болтовых соединений конструкций НФС (кроме соединений на вытяжных заклепках) следует проводить в соответствии с СП 128.13330, а соединений на вытяжных заклепках - в соответствии с 12.3-12.5 настоящего стандарта.
12.2 Расчет болтовых, винтовых и соединений на вытяжных заклепках в стальных конструкциях следует проводить в соответствии с СП 260.1325800.
12.3 В алюминиевых конструкциях проверку прочности соединений на вытяжных заклепках следует проводить следующим образом.
Проверка прочности на смятие соединяемых элементов - по СП 128.13330.
- для сочетаний, не включающих ветровые нагрузки, по формуле
- для сочетаний, включающих ветровые нагрузки, по формуле
При этом должны соблюдаться условия:
12.4 При одновременном действии на вытяжную заклепку усилий сдвига и растяжения несущую способность соединения в алюминиевых конструкциях проверяют по условию
12.5 Крепежные изделия должны соответствовать требованиям действующих стандартов, или их пригодность должна быть подтверждена для применения в строительстве в установленном законодательством порядке.
12.6 В случае, когда горизонтальная и вертикальная опорные реакции воспринимаются различными элементами соединения, расчет стыка удлинителя с кронштейном проводят отдельно для горизонтальной и вертикальной нагрузок. При этом максимальные значения передаваемых реакций могут быть приняты из разных расчетных сочетаний.
12.7 Допустимую нагрузку на вырыв для анкеров, крепящих систему к строительному основанию, определяют по результатам опытных натурных испытаний, проводимых аккредитованной лабораторией. Испытания анкеров, в том числе химических, на вырыв из материала строительного основания следует проводить для каждого конкретного объекта.
12.8 Значение максимального усилия вырыва, действующего в анкере, крепящем кронштейн к основанию, следует определять по схемам, приведенным в приложении Д.
Приложение А
(рекомендуемое)
Определение секториальных характеристик стержня тонкостенного сечения. Пример расчета
А.1 Для заданного сечения необходимо:
- определить положение центра тяжести;
- вычислить главные центральные моменты инерции;
- построить эпюру секториальных координат (полюс помещают в центр тяжести сечения);
- вычислить секториально-линейный статический момент;
- построить эпюру главных секториальных координат (полюс помещают в центр изгиба);
- вычислить секториальный момент инерции;
- вычислить момент инерции при чистом кручении;
- вычислить изгибно-крутильную характеристику.
|
 |
Рисунок А.1 - Схема заданного сечения
А.1.1 Определение положения центра тяжести
Разбивают фигуру на элементарные прямоугольники, определяют площади прямоугольников:
|
 |
Рисунок А.2 - Координаты центров тяжести элементарных прямоугольников (к определению положения центра тяжести сечения)
А.1.2 Вычисление главных центральных моментов инерции
А.1.3 Вычисление секториальных координат
|
 |
Рисунок А.3 - Расчетная схема сечения, см
|
 |
|
 |
0 (2,06; 0);
1 (2,06; 4,9);
2 (-3,74; 4,9);
3 (-3,74; 3,5);
4 (2,06; -4,9);
5 (-3,74; -4,9);
6 (3,74; -3,5);
|
 |
|
 |
Рисунок А.7 - Координаты точек начала и конца элементарных прямоугольников
А.1.4 Определение положения центра изгиба
Полюс помещают в центр изгиба P=D, 0 - начало отсчета секториальных координат (на пересечении контура и оси симметрии). Эпюра показана на рисунке А.9.
0 (-2,92; 0);
1 (-2,92; 4,9);
2 (-8,72; 4,9);
3 (-8,72; 3,5);
4 (-2,92; -4,9);
5 (-8,72; -4,9);
6 (-8,74; -3,5);
|
 |
Рисунок А.8 - Положение центра изгиба
|
 |
Рисунок А.9 - Эпюра главных секториальных координат
Примечание - 0 - главная секториальная нулевая точка - ближайшая к центру изгиба нулевая точка, у сечений с одной осью симметрии расположена на пересечении контура и этой оси.
А.1.7 Вычисление момента инерции при чистом кручении
А.1.8 Вычисление изгибно-крутильной характеристики
Предварительно вычисляют модуль сдвига:
Определяют изгибно-крутильную характеристику:
Приложение Б
(рекомендуемое)
Расчет растянуто-изгибаемой алюминиевой вертикальной направляющей, несущего и опорного кронштейнов
Б.1 Исходные данные
Б.2 Определение нагрузки от собственного веса
Нормативные нагрузки от собственного веса элементов НФС определяют по технической документации производителей.
Определяют расчетные нагрузки:
- от веса направляющей (вес профиля - 0,7 кгс/м):
Б.3 Определение ветровой нагрузки
Б.3.1 Для объектов, не являющихся зданиями повышенного уровня ответственности (см. 7.8 настоящего стандарта), расчет элементов НФС проводят на пиковые ветровые нагрузки.
Б.3.2 Определяют эквивалентную высоту здания по пункту 11.1.5 СП 20.13330.2016:
Б.3.3 Нормативные значения пиковой ветровой нагрузки определяют по формуле (11.10) СП 20.13330
Б.3.4 Нормативные значения пиковой ветровой нагрузки составят:
- для направляющей:
- для кронштейна:
- для направляющей:
- для кронштейна:
Б.4 Определение гололедной нагрузки
Б.5 Определение усилий в направляющей
Рассматривают четыре сочетания нагрузок, первое из которых включает нагрузки от собственного веса, веса гололеда, а также пиковую ветровую нагрузку с положительным значением, сниженную по требованиям СП 20.13330:
а) Первое сочетание
погонная нагрузка на направляющую: 35,5·0,606=21,5 кгс/м (0,211 кН/м);
погонная нагрузка на направляющую: 53,9·0,606=32,7 кгс/м (0,321 кН/м).
Момент в направляющей от горизонтальной нагрузки.
Соответствующее растягивающее усилие на опоре от собственного веса направляющей и облицовки имеет значение:
N=21,5 кгс/м·2,4 м =51,6 кгс (0,506 кН).
Соответствующая поперечная сила на опоре от ветрового напора имеет значение:
б) Второе сочетание
Второе сочетание включает нагрузки от собственного веса, веса гололеда и пиковую ветровую нагрузку с отрицательным значением, сниженную по указаниям СП 20.13330.
погонная нагрузка на направляющую: 35,5·0,606=21,5 кгс/м (0,211 кН/м);
погонная нагрузка на направляющую: -53,9·0,606=-32,7 кгс/м (-0,321 кН/м).
Момент в направляющей от горизонтальной нагрузки.
Соответствующее растягивающее усилие на опоре от собственного веса направляющей и облицовки имеет значение:
N=21,5 кгс/м·2,4 м=51,6 кгс (0,506 кН).
Соответствующая поперечная сила на опоре от ветрового напора имеет значение:
в) Третье сочетание
Третье сочетание включает нагрузки от собственного веса и полную величину пиковой ветровой нагрузки с положительным значением.
погонная нагрузка на направляющую: 28,7·0,606=17,4 кгс/м (0,171 кН/м);
погонная нагрузка на направляющую: 89,9·0,606=54,5 кгс/м (0,534 кН/м).
Момент в направляющей от горизонтальной нагрузки.
Соответствующее растягивающее усилие на опоре от собственного веса направляющей и облицовки имеет значение:
N=17,4 кгс/м·2,4 м=41,8 кгс (0,410 кН).
Соответствующая поперечная сила на опоре от ветрового напора имеет значение:
г) Четвертое сочетание
Четвертое сочетание включает нагрузки от собственного веса и полную величину пиковой ветровой нагрузки с отрицательным значением:
погонная нагрузка на направляющую: 28,7·0,606=17,4 кгс/м (0,171 кН/м);
погонная нагрузка на направляющую: -89,9·0,606=-54,5 кгс/м (-0,534 кН/м).
Момент в направляющей от горизонтальной нагрузки.
Соответствующее растягивающее усилие на опоре от собственного веса направляющей и облицовки имеет значение:
N=17,4 кгс/м·2,4 м=41,8 кгс (0,410 кН).
Соответствующая поперечная сила на опоре от ветрового напора имеет значение:
Б.6 Расчет направляющей
Б.6.1 Определяют расчетное сопротивление сплава А6060 Т66. В соответствии с таблицей 9 ГОСТ 22233-2018 для элементов с толщиной до 3 мм включительно:
Б.6.2 Сечение направляющей и его характеристики
В расчете принято тавровое, условно-упрощенное сечение.
|
 |
Рисунок Б.1 - Расчетное сечение направляющей
а) Первое сочетание на опоре:
M=-4,7 кгс·м (-0,046 кН·м);
N=51,6 кгс (0,506 кН);
Проверка прочности сечения направляющей
Нормальное напряжение в полке тавра:
Нормальное напряжение в стенке тавра:
Максимальное касательное напряжение в стенке тавра наблюдается на уровне центра тяжести сечения:
здесь S - статический момент отсеченной части сечения:
Прочность сечения направляющей обеспечена.
б) Второе сочетание на опоре:
M=4,7 кгс·м (0,046 кН·м);
N=51,6 кгс (0,506 кН);
Q=19,6 кгс (0,192 кН).
Нормальное напряжение в полке тавра:
Нормальное напряжение в стенке тавра:
Максимальное касательное напряжение в стенке тавра наблюдается на уровне центра тяжести сечения:
Прочность сечения направляющей обеспечена.
в) Третье сочетание на опоре:
M=-7,8 кгс·м (-0,076 кН·м);
N=41,8 кгс (0,410 кН);
Q=32,7 кгс (0,321 кН).
Нормальное напряжение в полке тавра:
Нормальное напряжение в стенке тавра:
Максимальное касательное напряжение в стенке тавра наблюдается на уровне центра тяжести сечения:
Прочность сечения направляющей обеспечена.
г) Четвертое сочетание на опоре:
M=7,8 кгс·м (0,076 кН·м);
N=41,8 кгс (0,410 кН);
Q=32,7 кгс (0,321 кН).
Нормальное напряжение в полке тавра:
Нормальное напряжение в стенке тавра:
Максимальное касательное напряжение в стенке тавра наблюдается на уровне центра тяжести сечения:
Прочность сечения направляющей обеспечена.
Б.7 Проверка местной и общей устойчивости направляющей
Как видно из проведенных вычислений, и полка, и стенка направляющей могут оказаться в сжатой зоне и требуют проверки местной устойчивости.
Профиль направляющей в целом является растянуто-изгибаемым и проверки общей устойчивости не требует.
Проверка местной устойчивости стенки
Устойчивость стенки обеспечена.
Проверка местной устойчивости полки
За расчетную длину направляющей принято расстояние, равное высоте плиты керамогранита.
Учет недонапряжения полки:
Устойчивость полки обеспечена.
Б.8 Проверка прочности несущего кронштейна
Б.8.1 Рассматривают верхний (несущий) кронштейн, так как он воспринимает горизонтальную и вертикальную составляющие нагрузки и является наиболее нагруженным. Определяют усилия в консольной части кронштейна.
Силы, передаваемые на кронштейн при первом сочетании нагрузок (см. рисунок Б.2):
- вертикальная сила от собственного веса направляющей, веса гололеда и облицовки:
- горизонтальная сила от ветрового напора:
Сочетание, включающее отрицательное ветровое давление (отсос), в данном случае не является расчетным для стенки кронштейна, так как величины напора и отсоса равны и решающей становится проверка устойчивости на сжатие от ветрового напора.
|
 |
1 - облицовка; 2 - направляющая; 3 - кронштейн
Рисунок Б.2 - Схема крепления направляющей к основанию через несущий кронштейн
а) В наиболее нагруженном сечении несущего кронштейна, которым является сечение стенки на границе с полкой, действуют следующие усилия:
Поскольку консольная часть кронштейна имеет симметричное сплошное сечение, проверка на действие бимомента B не является необходимой.
Характеристики рассматриваемого сечения кронштейна:
Прочность несущего кронштейна обеспечена.
б) В наиболее ослабленном сечении несущего кронштейна, которым является сечение стенки в месте отверстий для крепежных элементов, действуют следующие усилия:
Поскольку консольная часть кронштейна имеет симметричное сплошное сечение, проверка на действие бимомента B не является необходимой.
Сечение ослаблено двумя отверстиями диаметром 5 мм.
Характеристики рассматриваемого сечения кронштейна:
Прочность несущего кронштейна в месте ослабления обеспечена.
Б.8.2 Рассматривают верхний (несущий) кронштейн при действии третьего сочетания нагрузок. Расчетное сочетание включает собственный вес подконструкции и облицовки и полную ветровую нагрузку.
Силы, передаваемые на кронштейн (см. рисунок Б.2):
- на опоре:
- вертикальная сила от собственного веса направляющей и облицовки:
- горизонтальная сила от ветрового напора:
В наиболее нагруженном сечении несущего кронштейна, которым является сечение стенки на границе с полкой, действуют следующие усилия:
Поскольку консольная часть кронштейна имеет симметричное сплошное сечение, проверка на действие бимомента B не является необходимой.
Характеристики рассматриваемого сечения кронштейна при отсутствии ослаблений получены выше:
Прочность несущего кронштейна обеспечена.
В наиболее ослабленном сечении несущего кронштейна, которым является сечение стенки в месте отверстий для крепежных элементов, действуют следующие усилия:
Поскольку консольная часть кронштейна имеет симметричное сплошное сечение, проверка на действие бимомента B не является необходимой.
Сечение ослаблено двумя отверстиями диаметром 5 мм.
Характеристики рассматриваемого ослабленного сечения кронштейна, полученные выше:
Прочность несущего кронштейна в месте ослабления обеспечена.
Б.9 Проверка устойчивости консольной части несущего кронштейна
Проверка устойчивости для третьего сочетания.
Проверяют устойчивость консоли несущего кронштейна из плоскости стенки по рекомендациям пункта 7.4.7 СП 128.13330.2016 как элемента, подверженного сжатию с изгибом в двух плоскостях:
Так как сечение симметрично относительно двух осей, принимают тип сечения 1 по таблице 17 СП 128.13330.2016. Вычисляют относительный и эффективный эксцентриситеты по рекомендациям пункта 7.4.2 СП 128.13330.2016.
Дополнительная проверка по формуле (32) СП 128.13330:
Устойчивость консоли несущего кронштейна обеспечена.
Б.10 Проверка прочности пяты несущего кронштейна
Сечение кронштейна и действующие на него нагрузки показаны на рисунке Б.3.
Пята кронштейна имеет толщину 5 мм. Определяют расчетное сопротивление сплава А6060 Т66 с использованием данных таблицы 9 ГОСТ 22233-2018 для элементов толщиной от 3 до 25 мм:
Момент в сечении пяты кронштейна, ослабленном отверстиями для анкеров от горизонтальной нагрузки для сочетания 1:
Момент сопротивления пяты кронштейна при воздействии горизонтальных нагрузок с учетом ослабления отверстиями диаметром 10 мм:
Напряжение в ослабленном сечении пяты от воздействия ветрового отсоса:
|
 |
1 - облицовка; 2 - направляющая; 3 - кронштейн
Рисунок Б.3 - Схема крепления направляющей к основанию через несущий кронштейн при расчете пяты на отгиб
Момент в сечении пяты кронштейна, ослабленном отверстиями для анкеров, от вертикальной нагрузки:
Включаемое в расчет пяты кронштейна сечение показано на рисунке Б.4. Определяют момент сопротивления пяты кронштейна при воздействии вертикальных нагрузок с учетом ослабления отверстиями диаметром 10 мм, включая участок стенки (консоли).
Ширина включаемого в работу участка стенки:
Характеристики расчетного сечения пяты:
|
 |
Рисунок Б.4 - Сечение, включаемое в расчет пяты кронштейна
Напряжение в ослабленном сечении пяты от воздействия вертикальных нагрузок:
Проверяют сечение на совместное действие нормальных и касательных напряжений [формула (14)]:
Прочность пяты несущего кронштейна обеспечена.
Момент в сечении пяты кронштейна, ослабленном отверстиями для анкеров от горизонтальной нагрузки для третьего сочетания:
Момент сопротивления пяты кронштейна при воздействии горизонтальных нагрузок с учетом ослабления отверстиями диаметром 10 мм:
Напряжение в ослабленном сечении пяты от воздействия ветрового отсоса:
Момент в сечении пяты кронштейна, ослабленном отверстиями для анкеров, от вертикальной нагрузки:
Ширина включаемого в работу участка стенки:
b=3,43 см (определено выше).
Характеристики расчетного сечения пяты:
Напряжение в ослабленном сечении пяты от воздействия вертикальных нагрузок:
Проверка сечения на совместное действие нормальных и касательных напряжений [формула (14)]:
Прочность пяты несущего кронштейна обеспечена.
Б.11 Проверка прочности опорного кронштейна
Рассматривают опорный кронштейн, так как он воспринимает максимальную горизонтальную составляющую нагрузки.
Усилия, передаваемые на кронштейн при третьем сочетании нагрузок (см. рисунок Б.5):
- горизонтальная сила от ветрового напора:
Сочетание, включающее отрицательное ветровое давление (отсос), в данном случае не является расчетным для кронштейна, т.к. величины напора и отсоса равны и решающей становится проверка устойчивости на сжатие от ветрового напора.
|
 |
1 - облицовка; 2 - направляющая; 3 - кронштейн
Рисунок Б.5 - Схема крепления направляющей к основанию через опорный кронштейн
Поскольку консольная часть опорного кронштейна имеет симметричное сплошное сечение, проверка на действие бимомента B не является необходимой.
Характеристики рассматриваемого сечения кронштейна:
Прочность опорного кронштейна обеспечена.
В наиболее ослабленном сечении кронштейна, которым является сечение стенки в месте отверстий для крепежных элементов, действуют следующие усилия:
Поскольку консольная часть кронштейна имеет симметричное сплошное сечение, проверка на действие бимомента B не является необходимой.
Сечение ослаблено двумя отверстиями диаметром 5 мм.
Характеристики рассматриваемого сечения кронштейна:
Прочность опорного кронштейна в месте ослабления обеспечена.
Б.12 Проверка устойчивости консольной части опорного кронштейна
Проверяют устойчивость консоли опорного кронштейна из плоскости стенки по рекомендациям пункта 7.4.2 СП 128.13330.2016 как элемента, подверженного сжатию с изгибом в одной плоскости:
Устойчивость консоли опорного кронштейна обеспечена.
Б.13 Проверка прочности пяты опорного кронштейна
Схема загружения кронштейна приведена на рисунке Б.6. Момент в сечении пяты кронштейна, ослабленном отверстиями для анкеров, от горизонтальной нагрузки:
Момент сопротивления пяты кронштейна на воздействие горизонтальных нагрузок с учетом ослабления отверстиями диаметром 10 мм:
Напряжение в ослабленном сечении пяты от воздействия горизонтальных нагрузок:
Прочность пяты опорного кронштейна в ослабленном сечении обеспечена.
|
 |
1 - облицовка; 2 - направляющая; 3 - кронштейн
Рисунок Б.6 - Схема крепления направляющей к основанию через опорный кронштейн при расчете пяты на отгиб
Приложение B
(рекомендуемое)
Данные для определения величины бимомента в шарнирно опертой однопролетной балке и консольной балке
|
 |
Рисунок B.1 - Балка, загруженная эксцентричной равномерно распределенной нагрузкой
|
 |
Рисунок B.2 - График для определения расчетных изгибно-крутящих бимоментов в однопролетной шарнирно опертой балке
Требования по вычислению бимоментов в балках для условий загружения, отличных от приведенных, приведены в [3].
|
 |
Рисунок В.3 - Схема приложения нагрузки при определении расчетных изгибно-крутящих бимоментов в консольной балке
Приложение Г
(рекомендуемое)
Определение моментов от горизонтальной и вертикальной нагрузок при расчете пяты кронштейна на отгиб
При расчете пяты кронштейна на отгиб напряжения от горизонтальной нагрузки определяют в сечении 1-1, а от вертикальной - в сечении 2-2 (см. рисунок Г.2).
Момент в ослабленном сечении от горизонтальной нагрузки определяют по схемам на рисунке Г.1, а от вертикальной - по схемам на рисунке Г.2.
|
 |
Рисунок Г.1 - Определение моментов от горизонтальной нагрузки при расчете пяты кронштейна на отгиб
|
 |
1 - определение моментов при наличии рифления в узле крепления направляющей; 2 - определение моментов при отсутствии рифления в узле крепления направляющей
Рисунок Г.2 - Определение моментов от вертикальной нагрузки при расчете пяты кронштейна на отгиб
Приложение Д
(рекомендуемое)
Определение величины усилия вырыва, действующего в анкере, крепящем кронштейн к основанию
|
 |
а - несимметричный кронштейн, прикрепленный к основанию одним анкером; б - то же, прикрепленный двумя анкерами; в - симметричный кронштейн, прикрепленный к основанию двумя анкерами; г - то же, прикрепленный четырьмя анкерами
Рисунок Д.1 - Основные типы крепления кронштейнов к основанию
а) для условий, приведенных на рисунке Д.1а:
б) для условий, приведенных на рисунке Д.1б:
в) для условий, приведенных на рисунке Д.1в:
г) для условий, приведенных на рисунке Д.1г:
Библиография
|
|
[1] | Федеральный закон от 29 декабря 2004 г. N 190-ФЗ "Градостроительный кодекс Российской Федерации" |
[2] | Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений расчетно-теоретический / Под редакцией А.А.Уманского. Книга 1. М.: Издательство литературы по строительству, 1972. 599 с. |
[3] | Бычков Д.В. Строительная механика стержневых тонкостенных конструкций. М.: Госстройиздат, 1962. 475 с. |
|
|
|
УДК 624.046:006.354 | ОКС 91.060.10 | ОКПД2 41.10.10 |
| ||
Ключевые слова: навесные фасадные системы, правила расчета, алюминиевые сплавы, технические требования, предельные отклонения, методы контроля, правила приемки | ||