Руководящий документ РД 31.31.43-86 Указания по проектированию подпричального откоса и тылового сопряжения набережных-эстакад, подверженных интенсивному волнению.

РД 31.31.43-86

УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПОДПРИЧАЛЬНОГО ОТКОСА И ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ НАБЕРЕЖНЫХ-ЭСТАКАД, ПОДВЕРЖЕННЫХ ИНТЕНСИВНОМУ ВОЛНЕНИЮ

Дата введения 1987-07-01

РАЗРАБОТАН Государственным проектно-изыскательским и научно-исследовательским институтом морского транспорта ("СОЮЗМОРНИИПРОЕКТ") - Одесским филиалом "ЧЕРНОМОРНИИПРОЕКТ"

Зам. главного инженера - В.А.Стецюк

Руководитель группы стандартизации - А.И.Долгая

Заведующий лабораторией морских каналов и портовых акваторий, канд. техн. наук - А.П.Тюрин

Руководитель разработки - Г.И.Елисеев

Исполнитель - В.А.Григоренко

УТВЕРЖДЕН Распоряжением Государственного проектно-изыскательского и научно-исследовательского института морского транспорта "Союзморниипроект" N 77 от 27 ноября 1986 г.

ВВОДИТСЯ ВПЕРВЫЕ

Настоящие Указания устанавливают специальные требования к проектированию (расчету на воздействие волн и конструированию) подпричальных откосов, а также тыловых сопряжений набережных-эстакад и пирсов сквозной конструкции морских портов и судоремонтных заводов, расположенных на акваториях с расчетными элементами волн 3,0

1,0 м и 100

30 м.

Общие требования к проектированию указанных сооружений при статическом уровне установлены

, соответствующими главами строительных норм и правил, другими действующими нормативно-техническими документами, приведенными в приложении 1.

 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Рекомендуются следующие типы тылового сопряжения и крепления подпричального откоса:

тип 1 - волногасящий короб с призмой из несортированного камня (рис.1.1);

тип 2 - перфорированная стенка уголкового профиля (контрфорсный блок) с развитой призмой из камня различной массы (рис.1.2);

тип 3 - сплошная стенка с призмой из несортированного камня (рис.1.3).

Схема подпричального откоса и тылового сопряжения по типу 1

1 - упорная призма; 2 - каменный откос; 3 - фигурный массив (упор); 4 - щелевая плита 1; 5 - волногасящий короб; 6 - разгрузочная призма из несортированного камня; 7 - плита 2; 8 - плита 3; 9 - обратный фильтр

Рис.1.1

Схема подпричального откоса и тылового сопряжения по типу 2

1 - упорная призма; 2 - каменный откос; 3 - фигурный массив (упор); 4 - щелевая плита 1; 5 - решетчатая уголковая стенка (контрфорсный блок); 6 - призма из сортированного камня; 7 - призма из несортированного камня; 8 - плита 4; 9 - плита 3; 10 - обратный фильтр

Рис.1.2

Схема подпричального откоса и тылового сопряжения по типу 3

1 - упорная призма; 2 - каменный откос; 3 - фигурный массив (упор); 4 - щелевая плита 1; 5 - массивовая стенка; 6 - призма из несортированного камня; 7 - обратный фильтр

Рис.1.3

1.1.1. Верхнюю часть каменного откоса следует укреплять щелевыми плитами 1, а территорию в пределах сопряжения - специальными плитами 2, 3 и 4.

1.1.2. Расчет и конструирование волногасящего короба, контрфорсного блока, плит 1-4 и упора 3 следует выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП 2.03.01-84.

1.1.3. Изготовление волногасящего короба и контрфорсного блока рекомендуется производить из отдельных элементов (фундаментной плиты, перфорированных стенок, контрфорса), а их сборку и стыковку - на монтажной площадке.

1.2. На контакте каменной наброски подпричального откоса, постели и разгрузочной призмы с грунтовым откосом и засыпкой территории следует предусмотреть обратные фильтры.

1.3. Рекомендуемая область применения конструкций по типам 1-3 приведена в табл.1.1.

Таблица 1.1

Тип конструкции	Элементы волн, м		Возвышение низа ростверка над расчетным уровнем , м	Возвышение низа плит сопряжения над расчетным уровнем , м	Глубина воды , м
1	1,5-3,0	50-100
2	1,0-2,0	50-80
3	1,0-1,5	30-80

1.4. Размеры и масса волногасящего короба и контрфорсного блока должны определяться из статического расчета подпорной стенки с учетом требований настоящего РД.

1.5. Призма 6 по типу 2 должна выполняться из сортированного камня массой 100-500 кг, а откос 2 (от дна до упора 3) по типам 1-3 из камня массой 15-100 кг. В остальных призмах допускается применение несортированного камня массой 15-50 кг.

1.6. В узле перекрытия зазора между тыловым сопряжением и ростверком эстакады необходимо предусмотреть перфорированную плиту (решетку) по схеме на рис.1.4. При высоте волны

2,0 м металлическую решетку рекомендуется прикрепить болтами к ростверку и плитам сопряжения.

Схема перекрытия зазора между тыловым сопряжением и ростверком

Рис.1.4

1.7. При определении высоты волны с учетом ее отражения от набережной-эстакады

, м, в данной точке акватории по СНиП 2.06.04-82* коэффициент отражения

следует принимать по табл.1.2.

Таблица 1.2

Пологость волны		20	40	60	80
коэффициент	для типа 1	0,15	0,20	0,25	0,30
	для типа 2	0,30	0,35	0,40	0,45
	для типа 3	0,56	0,64	0,72	0,80

1.8. Выбор конструкции подпричального откоса и тылового сопряжения должен производиться на основании технико-экономического сравнения разрабатываемых технических решений для условий проектируемого сооружения.

 2. РАСЧЕТ И КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ КРЕПЛЕНИЯ ПОДПРИЧАЛЬНОГО ОТКОСА

2.1. Грунтовый откос с углом

под ростверком следует защищать наброской из несортированного камня массой 15-100 кг (средневзвешенная масса камня

40 кг).

2.2. Крепление подпричального откоса (см. рис.1.1-1.3) состоит из каменной упорной призмы 1, каменного откоса 2, упора 3 и щелевых плит 4.

2.3. Заложение каменного откоса 2 (от дна до глубины

) следует назначить по табл.2.1.

Таблица 2.1

Элементы волн, м		Значение
1,0-1,5	30-80	1,3-1,5
1,5-2,0	50-80	1,6-2,0
2,0-3,0	50-100	2,0-2,5

Примечание.

- угол наклона каменного откоса к горизонту, град.

2.4. Глубину нижней границы крепления щелевых плит 1 на откосе

, м, для конструкций типа 1 и 2 рекомендуется определять по формуле

,                                             (2.1)

где

- глубина основания короба (стенки) сопряжений в м, определяемая по формуле

.                                               (2.2)

2.5. Глубина нижней границы крепления щелевых плит 1 на откосе

, м, в сопряжении по типу 3 определяется по формуле (2.1) с увеличением глубины

на 30%.

2.6. Толщину щелевых плит

, м, от глубины

до фундаментной плиты короба (стенки) рекомендуется определять по формуле

,                                            (2.3)

где

- коэффициент, принимаемый равным 0,07 для сопряжения по типам 1 и 2 и 0,12 для типа 3;

- угол наклона плит 1 к горизонту, град;

- плотность воды, т/м

;

- плотность материала плит, т/м

;

- длина ребра плиты в направлении, нормальном к урезу воды, м.

Примечание к пп.2.4-2.6. Формулы (2.1)-(2.3) следует применять при следующих условиях: 3,0

1,0 м; 100

30 м;

15-100;

1,5-2,5;

1,25-2,5;

2,0-3,4 м.

2.7. Площадь щелей (перфорацию) в плитах 1 следует принимать от 10 до 20% от площади плиты, а ширину щелей

0,10-0,15 м для рядового камня массой 15-100 кг.

2.8. При необходимости применения под плитами 1 камня других фракций (п.2.1) ширина щелей в них должна удовлетворять условию

,                                                       (2.4)

где

- диаметр камня в м, определяемый по формуле

,                                                  (2.5)

где

- минимальная масса камня, т;

- плотность камня, т/м

.

2.9. У основания щелевых плит необходимо установить фигурный массив (упор) шириной 1,0-1,5 м и высотой 0,7-1,0 м.

2.10. Под щелевыми плитами предусматривается тщательное, а под упором весьма тщательное равнение камня.

2.11. Перед упором на глубине

выполняется берма размером

0,6 м из камня массой 15-100 кг (средневзвешенная масса

40 кг).

2.12. Глубину нижней границы обратного фильтра

, м, на контакте каменной наброски и грунтового откоса рекомендуется принять

, но не более

.

2.13. У основания каменной наброски откоса устраивается упорная призма из рядового камня. Наименьшие размеры призмы:

3,0 м;

1,0 м.

2.14. При применении сплошных плит на откосе толщину

, определяемую по формуле (2.3), следует увеличить вдвое.

2.15. Максимальную донную скорость

, м/с, перед сооружением рекомендуется определять по формуле

,                                             (2.6)

где

- коэффициент интерференции волн, принимаемый по табл.2.2;

- коэффициент, принимаемый по СНиП 2.06.04-82*;

- ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с

;

- глубина воды перед сооружением, м.

Таблица 2.2

Пологость волны		20	40	60	80
Коэффициент	для типа 1	1,15	1,20	1,25	1,30
	для типа 2	1,30	1,35	1,40	1,45
	для типа 3	1,56	1,64	1,72	1,80

3. РАСЧЕТ И КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ ПО ТИПУ 1

3.1. Тыловое сопряжение по типу 1 (см. рис.1.1) состоит из волногасящего короба с каменной призмой за ним, каменной постели, покрытия территории плитами 2 и 3, обратного фильтра и грунтовой засыпки. Короб представляет собой пустотелый массив с камерой гашения и включает фундаментную плиту с проемом, лицевую и тыловую перфорированные стенки и боковые стенки с проемами.

3.2. Глубину основания волногасящего короба

, м, следует принять по формуле (2.2).

3.3. Ширину короба

, м, рекомендуется определять по формуле

.                                                  (3.1)

3.4. Площадь проема в фундаментной плите короба должна составить 20-25% от площади плиты. Размер

, м, рекомендуется определять по формуле

.                                                         (3.2)

3.5. Площадь перфорации в виде горизонтальных щелей или круглых (квадратных) отверстий в лицевой стенке короба должна составлять 25-30% от площади стенки. Ширину щелей в стенке

, м, следует определять по формуле

,                                                         (3.3)

а диаметр круглых или стороны квадратных отверстий,

, м

.                                                 (3.4)

3.6. Площадь перфорации в тыловой стенке короба следует принять равной 10-15% от площади стенки. Перфорацию в стенке принять в виде горизонтальных или вертикальных щелей, круглых или квадратных отверстий. Ширину щелей

, м, и диаметр отверстий

, м, в стенке определять по формулам (2.4) и (2.5).

3.7. В боковых стенках короба необходимо предусмотреть проемы квадратной или прямоугольной формы. Площадь

, м

, проема в стенке рекомендуется определять

,                                                  (3.5)

где

- возвышение низа плиты 2 над расчетным уровнем, м.

3.8. Минимальную ширину разгрузочной призмы за коробом

, м, на расчетном уровне рекомендуется назначить

.                                                   (3.6)

3.9. Горизонтальные и вертикальные линейные нагрузки и эпюры волнового давления на элементы волногасящего короба и покрытия территории должны определяться по схемам на рис.3.1.

Расчетные схемы эпюр волнового давления на элементы тылового сопряжения по типу 1

а) - на фундаментную плиту и тыловую стенку короба; б) - на лицевую стенку короба; в) и г) - на плиты 2 и 3

Рис.3.1

3.10. Вертикальную линейную нагрузку

, кН/м, на фундаментную плиту и горизонтальную линейную нагрузку

, кН/м, на тыловую перфорированную стенку короба от действия волн (см. рис.3.1а) необходимо принимать по эпюрам волнового давления, при этом величины

, кПа, и

, м, следует определять по формулам:

;                                                 (3.7)

;                                                         (3.8)

;                                                         (3.9)

.                                           (3.10)

3.11. Горизонтальную линейную волновую нагрузку

, кН/м, на лицевую перфорированную стенку короба (см. рис.3.1б) необходимо принимать по эпюре волнового давления, при этом величины

, кПа, следует определять по формулам:

;                                          (3.11)

.                                                        (3.12)

3.12. Вертикальные линейные нагрузки

и

, кН/м, на плиту 2 от действия волн (см. рис.3.1в и 3.1г) необходимо принимать по эпюрам волнового давления, при этом величины

, кПа, следует определять по формулам:

;                                       (3.13)

,                                                         (3.14)

где

- возвышение низа плиты 2 над расчетным уровнем, м.

3.13. Ширину плиты 3 рекомендуется принять

2,0-3,5 м. В плите следует предусмотреть сквозные отверстия диаметром 4-5 см и площадью, равной 0,5% от площади плиты.

3.14. Вертикальную линейную нагрузку

, кН/м, на плиту 3 от действия компрессионного давления воздуха (см. рис.3.1в и 3.1г) необходимо принимать по эпюре давления, при этом ординату

, кПа, следует определять по формуле

,                                    (3.15)

где

- коэффициент, принимаемый по табл.3.1.

Таблица 3.1

Ширина плиты , м	2,0	2,5	3,0	3,5
Коэффициент	0,84	0,80	0,76	0,72

4. РАСЧЕТ И КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ ПО ТИПУ 2

4.1. Тыловое сопряжение по типу 2 (см. рис.1.2) состоит из перфорированной стенки уголкового профиля (контрфорсного блока) с развитой призмой из сортированного и рядового камня за ней, каменной постели, железобетонных плит 4 и 3, обратного фильтра и грунтовой засыпки. Контрфорсный блок состоит из фундаментной плиты, лицевой перфорированной стенки и двух контрфорсов.

4.2. Глубину основания блока следует определять по формуле (2.2).

4.3. Площадь перфорации в виде горизонтальных щелей в стенке следует принимать равной 25-30% от площади стенки.

4.4. За перфорированной стенкой необходимо выполнить призму из сортированного камня массой от 100 до 500 кг.

Ширину призмы следует принять:

на фундаментной плите

1,0 м;

на расчетном уровне

, м,

.                                                   (4.1)

4.5. Ширину щелей в перфорированной стенке следует определять по формулам (2.4) и (2.5).

4.6. За призмой из сортированного камня (п.4.4) необходимо выполнить отсыпку из несортированного камня (

15-100 кг). Ширина призмы на расчетном уровне

.

4.7. Ширину плиты 4

, м, следует определять по формуле

.                                                    (4.2)

4.8. Ширину плиты 3, площадь перфорации и диаметр сквозных отверстий следует принять по п.3.13.

4.9. Горизонтальные и вертикальные линейные нагрузки и эпюры волнового давления на элементы контрфорсного блока и покрытия территории должны определяться по схемам на рис.4.1.

Расчетные схемы эпюр волнового давления на элементы тылового сопряжения по типу 2

а) - на плиты 3 и 4; б) - на фундаментную плиту блока; в) - на перфорированную стенку блока

Рис.4.1

4.10. Вертикальные линейные нагрузки

и

, кН/м, на плиты покрытия (плиты 3 и 4) от действия волн (см. рис.4.1а) необходимо принимать по эпюрам давления, при этом величины

, кПа, следует определять по формулам:

.                                              (4.3)

Величину

необходимо определять по формуле (3.15).

4.11. Вертикальную линейную нагрузку

, кН/м, на фундаментную плиту и горизонтальную линейную нагрузку

, кН/м, на блок от действия волн (см. рис.4.1, б) необходимо принимать по эпюрам волнового давления, при этом величины

, кПа, следует определять по формулам:

;                                                 (4.4)

.                                                           (4.5)

4.12. Горизонтальную линейную нагрузку

, кН/м, на перфорированную стенку блока от действия волн (см. рис.4.1в) необходимо принимать по эпюрам волнового давления, при этом величины

, кПа, и

и

, м, следует определять по формулам:

;                                                 (4.6)

;                                                          (4.7)

;                                              (4.8)

.                                             (4.9)

5. КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ ПО ТИПУ 3

Тыловое сопряжение по типу 3 (см. рис.1.3) состоит из сплошной (массивовой) стенки с каменной призмой, каменной постели, покрытия территории, обратного фильтра и грунтовой засыпки. Сопряжение принято по типовому решению.

Нагрузки от волнового воздействия на стенку сопряжения следует определять в соответствии с требованиями инструкции по проектированию морских причальных сооружений

.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

(справочное)

ПЕРЕЧЕНЬ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ ДОКУМЕНТОВ

СНиП 2.06.01-86	Гидротехнические сооружения. Основные положения проектирования
СНиП 2.06.04-82*	Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)
СНиП 2.06.05-84	Плотины из грунтовых материалов
СНиП II-56-77*	Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений
СНиП 2.03.01-84	Бетонные и железобетонные конструкции
СНиП 3.07.02-87	Гидротехнические морские и речные транспортные сооружения
	Инструкция по проектированию морских причальных сооружений*
РД 31.31.27-81	Руководство по проектированию морских причальных сооружений
П 58-76 ВНИИГ	Руководство по определению нагрузок и воздействий на гидротехнические сооружения (волновых, ледовых и от судов)
	Применение природного камня в морском гидротехническом строительстве
Минтрансстрой	Указания по обеспечению долговечности бетонных и железобетонных конструкций морских гидротехнических сооружений
РД 31.35.10-86	Правила технической эксплуатации портовых сооружений и акваторий
П 92-80 ВНИИГ	Рекомендации по проектированию обратных фильтров гидротехнических сооружений

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

(справочное)

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

- высота волны 1% обеспеченности в системе, м;

- средняя длина волны, м;

- пологость волны;

- глубина воды перед сооружением, м;

- глубина над подошвой волногасящего короба или стенки тылового сопряжения эстакады с берегом, м;

- внутренняя ширина камеры волногасящего короба, м;

- возвышение низа ростверка (или низа плит тылового сопряжения) над расчетным уровнем, м;

и

- соответственно вертикальная и горизонтальная линейные нагрузки от действия волн (линейные распределенные нагрузки на единицу длины сооружения), кН/м;

- волновое давление, кПа;

- угол наклона щелевых плит на откосе (неукрепленного каменного откоса или грунтового откоса) к горизонту, град;

- плотность воды, т/м

;

- ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с

;

- коэффициент отражения волн от сооружения;

- масса камня, т.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

(рекомендуемое)

ПРИМЕР РАСЧЕТА ЭЛЕМЕНТОВ КРЕПЛЕНИЯ ПОДПРИЧАЛЬНОГО ОТКОСА И ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ ПО ТИПУ 1

1. Исходные данные:

глубина до дна

8,70 м;

расчетные элементы волн

2,40 м,

72 м;

возвышение низа ростверка над расчетным уровнем

1,20 м;

возвышение низа плиты 2 над расчетным уровнем

1,85 м;

длина ребра щелевых плит в направлении, нормальном к урезу воды

2,1 м;

плотность железобетона

2,5 т/м

;

плотность камня

2,7 т/м

;

плотность воды

1,02 т/м

.

Призма под щелевыми плитами, постель тыловой стенки и разгрузочная призма за ней могут быть выполнены из камня массой 10-50 кг, а крепление подпричального откоса от дна до щелевых плит - из камня массой 15-100 кг.

Согласно п.1.3 настоящих Указаний принимаем крепление подпричального откоса и тылового сопряжения по типу 1 (волногасящий короб с призмой из рядового камня).

2. Расчет элементов подпричального откоса выполняем по пп.2.1-2.13 настоящего РД.

Принимаем:

26,6

° (

2,0);

26,6

° (

0,89);

2,1 м;

0,6 м.

Глубина основания волногасящего короба

2,66~2,7 м.

Глубина нижней границы щелевых плит на откосе

3,57~3,6 м.

Толщина щелевых плит 1

0,42 м~0,4 м.

Размеры плит в плане принимаем 2,10х2,10 м.

Площадь щелей в плите

0,15

·2,10·2,10=0,66

м

.

Диаметр минимальной массы камня

10 кг.

0,19 м.

Ширина щелей в плитах 1

0,7

·0,19=0,13~0,1

м.

В основании щелевых плит устанавливаем фигурный массив (упор) шириной 1,2 м высотой 0,8 м.

Глубина нижней границы обратного фильтра

4

·2,4=9,6

м

. Принимаем

8,7 м.

Размеры упорной призмы в основании каменного откоса

3,0 м,

1,0 м.

3. Размеры элементов тылового сопряжения определяем по пп.3.1-3.8 настоящего РД.

Ширина волногасящего короба

0,06

·72=4,3

м.

Ширина проема в фундаментной плите

0,5

·4,3=2,15~2,2

м.

Площадь перфорации в виде горизонтальных щелей в лицевой стенке короба принимаем 30%, а в тыловой 15%.

Ширина щелей в лицевой стенке короба

0,13

·2,4=0,31~0,3

м.

Ширина щелей в тыловой стенке короба

0,7

·0,19=0,13~0,1

м.

Площадь проема в боковой стенке короба

0,2

·4,3·(1,85+2,70)=3,91~4,0

м

.

Размеры проема принимаем 2,0х2,0 м.

Минимальная ширина разгрузочной призмы за коробом

1,2

·2,4=2,90

м.

4. Расчет нагрузок от волн на элементы волногасящего короба производим по пп.3.9-3.14 настоящего РД.

Ординаты волнового давления на фундаментную плиту и тыловую перфорированную стенку короба.

5,26 кПа;

0,2

·5,26=1,05

кПа;

0,7

·5,26=3,68

кПа;

0,30 м.

Ординаты эпюры волнового давления на лицевую перфорированную стенку

18,47 кПа;

0,9

·5,26=4,73

кПа.

Взвешивающее волновое давление на плиту 2

8,44 кПа;

1,1

·8,44=9,29

кПа.

Волновое давление (компрессионное давление воздуха) на плиту 3 шириной

2,0 м.

0,8

·0,84·1,02·9,81(0,26·2,4-0,07)=3,72

кПа.

Конструкция подпричального откоса и тылового сопряжения и эпюры волнового давления на элементы волногасящего короба проектируемой набережной-эстакады показаны на рис.П.3.1 и П.3.2.

Конструкция подпричального откоса и тылового сопряжения по типу 1

Рис.П.3.1

Эпюры волнового давления на элементы волногасящего короба

а) - на фундаментную плиту и тыловую стенку короба; б) - на лицевую стенку короба; в) и г) - на плиты 2 и 3;

- волновое давление, кПа

Рис.П.3.2

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

(рекомендуемое)

ПРИМЕР РАСЧЕТА ЭЛЕМЕНТОВ КРЕПЛЕНИЯ ПОДПРИЧАЛЬНОГО ОТКОСА И ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ ПО ТИПУ 2

1. Исходные данные:

глубина воды у набережной-эстакады

11,9 м,

расчетные элементы волн

2,0 м,

75 м,

возвышение низа ростверка над расчетным уровнем

1,0 м,

длина ребра щелевых плит 1

3,0 м,

плотность железобетона

2,5 т/м

,

плотность воды

1,02 т/м

.

В районе проектируемой набережной-эстакады находится карьер камня (

2,7 т/м

).

Учитывая величины исходных элементов волн и наличие камня различной крупности, принимаем тыловое сопряжение по типу 2.

2. Расчет элементов подпричального откоса выполняем по пп.2.1-2.13 настоящего РД.

Принимаем:

33,7

° (

1,5),

26,6

° (

0,89),

3,0,

0,6 м; масса несортированного камня 15-100 кг.

Глубина основания контрфорсного блока

2,37~2,4 м.

Глубина нижней границы щелевых плит на откосе

4,57~4,6 м.

Толщина щелевых плит

0,3 м.

Размеры плит в плане принимаем 3,00х3,00 м.

Площадь щелей в плите

0,15х3,00х3,00=1,35 м

.

Диаметр минимальной массы камня

15 кг

0,22 м.

Ширина щелей в плитах

0,7

·0,22=0,15

м.

В основании щелевых плит устанавливаем фигурный массив (упор) шириной 1,10 м и высотой 0,80 м. Ширина каменной бермы перед упором

0,6 м.

Глубина нижней границы обратного фильтра

4

·2,0=8,0

м.

Размеры упорной призмы в основании подпричального откоса:

3,0 м,

1,0 м.

3. Размеры элементов тылового сопряжения определяем по пп.4.1-4.8 настоящего РД.

Принимаем сортированный камень массой 300-400 кг.

Ширина призмы из сортированного камня в сопряжении на фундаментной плите контрфорсного блока

1,5 м;

на расчетном уровне

2,0

·2,0=4,0

м.

Диаметр минимальной массы камня

300 кг.

0,6 м.

Ширина щелей в перфорированной стенке блока

0,7

·0,6=0,42~0,4

м.

За призмой из сортированного камня производим отсыпку из несортированного камня массой 15-100 кг и шириной

2,0 м.

Ширина плиты 4 покрытия территории

3,7 м.

4. Определение нагрузок от действия волн по пп.4.9-4.12 настоящего РД.

Ординаты волнового давления на плиты покрытия территории

1,02

·9,81(1,1·2,0-0,33)=18,7

кПа;

0,8

·0,84·1,02·9,8(0,26·2,0-0,7)=3,0

кПа.

Ординаты волнового давления на фундаментную плиту блока

7,8 кПа;

0,4

·7,83=3,1

кПа.

Ординаты волнового давления на перфорированную стенку блока

3,4 кПа;

0,5

·3,4=1,7

кПа;

1,1 м;

1,7 м.

Конструкция крепления подпричального откоса и тылового сопряжения проектируемой набережной-эстакады и эпюры волнового давления на элементы контрфорсного блока и на плиты покрытия показаны на рис.П.4.1 и П.4.2.

Конструкция подпричального откоса и тылового сопряжения по типу 2

Рис.П.4.1

Эпюры волнового давления на контрфорсный блок

a) - на плиты 3 и 4; б) - на фундаментную плиту блока; в) - на перфорированную стенку блока;

- волновое давление, кПа

Рис.П.4.2

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

(рекомендуемое)

ПРИМЕР РАСЧЕТА ЭЛЕМЕНТОВ КРЕПЛЕНИЯ ПОДПРИЧАЛЬНОГО ОТКОСА ПО ТИПУ 3

1. Исходные данные:

глубина воды у набережной-эстакады

10,3 м,

расчетные элементы волн

1,2 м;

50 м,

возвышение низа ростверка над уровнем

0,9 м,

плотность железобетона

2,50 т/м

,

плотность камня

2,70 т/м

;

плотность воды

1,01 т/м

.

Согласно п.1.5 настоящих Указаний принимаем конструкцию крепления подпричального откоса и тылового сопряжения по типу 3.

2. Расчет элементов подпричального откоса выполняем по пп.2.1-2.13 настоящего РД.

Принимаем:

35,5

° (

1,4);

26,6

° (

0,89);

2,0; несортированный камень массой 15-100 кг.

Глубина основания массивовой стенки

1,47~1,5 м.

Глубина нижней границы щелевых плит на откосе

2,52~2,5 м.

Толщина щелевых плит 1

0,28~0,3 м.

Размеры плит в плане принимаем 2,0x3,0 м.

Площадь щелей в плите

0,10х2,0х3,0=0,6 м

.

Диаметр минимальной массы камня

15 кг.

0,22 м.

Ширина щелей в плите

0,70

·0,22=0,15

м.

В основании щелевых плит устанавливаем фигурный массив шириной 1,0 м и высотой 0,7 м. Ширина каменной бермы перед упором

0,6 м.

Глубина нижней границы обратного фильтра

4

·1,2=4,8

м.

Размеры упорной призмы в основании подпричального откоса

3,0 м,

1,0 м.

Конструкция крепления подпричального откоса дана на рис.П.5.1.

Конструкция крепления подпричального откоса по типу 3

Рис.П.5.1.