Свод правил СП 351.1325800.2017 Бетонные и железобетонные конструкции из легких бетонов. Правила проектирования.
СП 351.1325800.2017
СВОД ПРАВИЛ
БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ИЗ ЛЕГКИХ БЕТОНОВ
Правила проектирования
Concrete and reinforced concrete designs from light concrete. Rules of design
ОКС 91.100.30
Дата введения 2018-05-26
Предисловие
Сведения о своде правил
1 ИСПОЛНИТЕЛЬ - АО "НИЦ "Строительство" - Научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт бетона и железобетона (НИИЖБ) им.А.А.Гвоздева
2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство"
3 ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)
4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 25 ноября 2017 г. N 1584/пр и введен в действие с 26 мая 2018 г.
5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт)
6 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет
ВНЕСЕНО Изменение N 1, утвержденное и введенное в действие приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 15 декабря 2020 г. N 786/пр c 16.06.2021
Введение
Настоящий свод правил разработан в соответствии с Федеральным законом от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений".
Свод правил разработан авторским коллективом АО "НИЦ "Строительство" - НИИЖБ им.А.А.Гвоздева (руководитель работы - д-р техн. наук В.Ф.Степанова, д-р техн. наук А.Н.Давидюк, канд. техн. наук Т.А.Кузьмич, канд. техн. наук В.И.Савин, канд. техн. наук В.Н.Строцкий, канд. техн. наук С.А.Зенин, инж. С.Г.Зимин).
Изменение N 1 разработано авторским коллективом ОАО "НИЦ "Строительство" - НИИЖБ им.А.А.Гвоздева (д-р техн. наук В.Ф.Степанова, канд. техн. наук В.И.Савин, канд. техн. наук В.Н.Строцкий, канд. техн. наук С.С.Жоробаев, С.Г.Зимин, М.Ю.Зимина).
(Измененная редакция, Изм. N 1).
1 Область применения
1.1 Настоящий свод правил распространяется на проектирование бетонных и железобетонных конструкций из легких бетонов, удовлетворяющих требованиям ГОСТ 25820 (далее - бетон), для зданий и сооружений различного назначения, эксплуатируемых в климатических условиях Российской Федерации (при систематическом воздействии температур не выше 50°С и не ниже минус 70°С), в среде с неагрессивной степенью воздействия.
2 Нормативные ссылки
В настоящем своде правил использованы ссылки на следующие нормативные документы:
ГОСТ 8736-2014 Песок для строительных работ. Технические условия
ГОСТ 13015-2012 Изделия бетонные и железобетонные для строительства. Общие технические требования. Правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения
ГОСТ 22263-76 Щебень и песок из пористых горных пород. Технические условия
ГОСТ 25820-2014 Бетоны легкие. Технические условия
ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения
ГОСТ 32496-2013 Заполнители пористые для легких бетонов. Технические условия
СП 16.13330.2017 "СНиП II-23-81 Стальные конструкции" (с изменениями N 1, N 2)
СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия" (с изменениями N 1, N 2)
СП 28.13330.2017 "СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии" (с изменениями N 1, N 2)
СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий" (с изменением N 1)
СП 63.13330.2018 "СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения" "(с изменением N 1)
СП 70.13330.2012 "СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции" (с изменениями N 1, N 3)
СП 112.13330.2011 "СНиП 21-01-97* Пожарная безопасность зданий и сооружений"
СП 131.13330.2018 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология"
СП 295.1325800.2017 Конструкции бетонные, армированные полимерной композитной арматурой. Правила проектирования
СП 297.1325800.2017 Конструкции фибробетонные с неметаллической фиброй. Правила проектирования
СП 339.1325800.2017 Конструкции из ячеистых бетонов. Правила проектирования
Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.
(Измененная редакция, Изм. N 1).
3 Термины и определения
В настоящем своде правил применены термины и определения по ГОСТ 25820, ГОСТ 27751, СП 63.13330 и другим нормативным документам.
4 Общие указания
4.1 Бетонные и железобетонные конструкции, согласно ГОСТ 27751, должны быть обеспечены с требуемой надежностью расчетом от возникновения всех видов предельных состояний, выбором материалов, назначением размеров и конструированием.
4.2 Выбор конструктивных решений должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, энергоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, достигаемого путем:
- применения эффективных строительных материалов и конструкций;
- снижения веса конструкций;
- наиболее полного использования физико-механических свойств материалов;
- применения местных строительных материалов;
- соблюдения требований по экономному расходованию основных строительных материалов.
4.3 При проектировании зданий и сооружений должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие их необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость в целом, а также отдельных конструкций на всех стадиях возведения и эксплуатации.
4.4 Элементы сборных конструкций должны соответствовать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях.
Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, условия изготовления и транспортирования.
4.5 Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку и укрупненные пространственные арматурные каркасы.
4.6 В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность и долговечность соединений.
Конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции с помощью различных конструктивных и технологических мероприятий.
4.7 Бетонные элементы применяются:
- преимущественно в конструкциях, работающих на сжатие при эксцентриситетах продольной силы, не превышающих значений, указанных в 7.1.2;
- в отдельных случаях в конструкциях, работающих на сжатие с большими эксцентриситетами, а также в изгибаемых конструкциях, когда их разрушение не представляет непосредственной опасности для жизни людей и сохранности оборудования (элементы, лежащие на сплошном основании и др.).
4.8 Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СП 131.13330. Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование.
Влажность воздуха окружающей среды определяется как средняя относительная влажность наружного воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно СП 131.13330 или как относительная влажность внутреннего воздуха помещений отапливаемых зданий.
4.9 Общие требования к бетонным и железобетонным конструкциям должны соответствовать СП 63.13330 и настоящему своду правил.
5 Требования к расчету бетонных и железобетонных конструкций
5.1 Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы) согласно ГОСТ 27751.
Расчетом по предельным состояниям первой группы должна быть исключена возможность:
- хрупкого, вязкого или иного характера разрушения (расчет по прочности с учетом, в необходимых случаях, прогиба конструкции перед разрушением);
- потери устойчивости формы конструкции (расчет на устойчивость тонкостенных конструкций и т.д.) или ее положения (расчет на опрокидывание и скольжение подпорных стен; расчет на всплывание заглубленных или подземных резервуаров, насосных станций и т.п.);
- усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки - подвижной или пульсирующей: подкрановых балок, шпал, рамных фундаментов, перекрытий и т.п.);
- разрушения под совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (периодического или постоянного воздействия агрессивной среды, действия попеременного замораживания и оттаивания, воздействия пожара и т.п.).
Расчетом по предельным состояниям второй группы должна быть исключена возможность:
- образования трещин, а также их чрезмерного или продолжительного раскрытия (если по условиям эксплуатации образование или продолжительное раскрытие трещин недопустимо);
- чрезмерных перемещений (прогибов, углов перекоса и поворота, колебаний).
5.2 Расчет по предельным состояниям конструкции в целом и отдельных ее элементов должен производиться для всех стадий - изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны соответствовать принятым конструктивным решениям.
Расчет по раскрытию трещин и по деформациям допускается не производить, если на основании опытной проверки или практики применения железобетонных конструкций установлено, что раскрытие в них трещин не превышает допустимых значений и жесткость конструкций в стадии эксплуатации достаточна.
5.3 Значения нагрузок и воздействий, коэффициентов надежности по нагрузке, коэффициентов сочетаний, разделение нагрузок на постоянные и временные должны приниматься в соответствии с СП 20.13330.
Значения нагрузок необходимо умножать на коэффициенты надежности по назначению, принимаемые согласно СП 20.13330.
Нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы (эксплуатационные) в соответствии с СП 20.13330, принимаются равными единице, если при проектировании конструкций не установлены другие значения.
В соответствии с СП 20.13330 для конструкций, не защищенных от суточных и сезонных изменений температуры, следует учитывать изменение во времени средней температуры и перепад температуры по сечению элемента, за исключением случаев, предусмотренных проектом. Для конструкций, защищенных от суточных и сезонных изменений температуры, температурные климатические воздействия не учитываются.
Огнестойкость бетонных и железобетонных конструкций должна быть обеспечена в соответствии с СП 112.13330.
5.4 При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса элемента следует вводить с коэффициентом динамичности, равным:
- 1,6 - при транспортировании
- 1,4 - при подъеме и монтаже
Для указанных коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, обоснованные в установленном порядке, но не ниже 1,25.
5.5 Сборно-монолитные конструкции должны рассчитываться по прочности, образованию и раскрытию трещин и по деформациям для двух стадий работы конструкций:
- на воздействие веса бетона и других нагрузок, действующих при возведении конструкции, до приобретения бетоном заданной прочности;
- на нагрузки, действующие при возведении и при эксплуатации конструкции, после приобретения бетоном заданной прочности.
5.6 Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещений (вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т.п.) и усилия в статически определимых конструкциях при расчете их по деформированной схеме следует определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин.
Для конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих свойств железобетона не разработана, и для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств железобетона усилия допускается определять в предположении их линейной упругости.
5.8 Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны (8.1.7), площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15%.
5.10 Расчет по прочности многослойных (трехслойных, двухслойных) элементов следует выполнять в соответствии с 7.2.32-7.2.34.
5.11 Расчет по прочности многослойных элементов из легкобетонных блоков несъемной опалубки на действие продольного сжимающего усилия следует выполнять в соответствии с 7.2.35, 7.2.36.
5.12 Расчет по трещиностойкости и деформациям трехслойных и двухслойных элементов следует проводить в соответствии с 8.1.9, 8.1.10, 8.2.2 и 8.3.2.
5.13 Расчеты конструкций с композитной полимерной арматурой по предельным состояниям первой и второй групп следует проводить в соответствии с разделом 4 настоящего свода правил и пунктами 6.1, 7.2, 6.2, 7.3 СП 295.1325800.2017, а также в соответствии с 8.2.1, 8.3.1, 9.1.11, 9.2.2 при условии, что к конструкциям не предъявляются требования по огнестойкости и иные специальные требования.
5.14 Расчеты конструкций с дисперсным армированием (неметаллической фиброй) по предельным состояниям первой и второй групп следует выполнять в соответствии с пунктом 4.5 и подразделами 6.1, 6.2, 7.2, 7.3 СП 297.1325800.2017 при условии, что к конструкциям не предъявляются требования по огнестойкости и иные специальные требования.
5.15 Расчет по образованию трещин и деформациям (жесткости) элементов прямоугольного сечения с распределенным по контуру армированием при косом изгибе рекомендуется выполнять согласно 8.1.11 и 8.3.3.
5.10-5.15 (Введены дополнительно, Изм. N 1).
6 Материалы для бетонных и железобетонных конструкций
6.1 Бетон
6.1.1 Для бетонных и железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии с настоящим сводом правил, следует предусматривать бетоны по ГОСТ 25820:
6.1.2 Основные нормируемые и контролируемые показатели качества бетона:
- класс по прочности на сжатие В;
- марка по средней плотности D;
- марка по морозостойкости F;
- марка по водонепроницаемости W.
При необходимости устанавливают дополнительные показатели качества бетона, связанные с теплопроводностью, температуростойкостью, огнестойкостью, коррозионной стойкостью (как самого бетона, так и находящейся в нем арматуры), биологической и радиационной защитой и с другими требованиями, предъявляемыми к конструкции (СП 28.13330, СП 50.13330, СП 112.13330).
Нормируемые показатели качества бетона должны быть обеспечены соответствующим проектированием состава бетонной смеси (на основе характеристик материалов для бетона и требований к бетону), технологией приготовления бетонной смеси и производства бетонных работ при изготовлении бетонных и железобетонных изделий и возведении монолитных конструкций. Нормируемые показатели качества бетона должны контролироваться как в процессе производства работ, так и непосредственно при изготовлении изделий.
Необходимые нормируемые показатели качества бетона следует устанавливать при проектировании бетонных и железобетонных конструкций в соответствии с расчетом и условиями изготовления и эксплуатации конструкций с учетом различных воздействий окружающей среды и защитных свойств бетона по отношению к принятому виду арматуры.
6.1.3. Для бетонных и железобетонных конструкций следует предусматривать бетоны классов и марок, приведенных в таблице 6.1.
Таблица 6.1
|
|
|
Вид бетона | Класс по прочности на сжатие | |
1 Бетон плотной структуры | D400, D500 | В1; В1,5; В2,5; В3,5 |
марок по средней | D600, D700 | В1,5; В2,5; В3,5; В5 |
плотности | D800, D900 | В2,5; В3,5; В5; В7,5 |
| D1000, D1100 | |
| D1200, D1300 | |
| D1400, D1500 | |
| D1600, D1700 | |
| D1800, D1900 | |
| D2000 | В25; В30; В35; В40 |
2 Бетон поризованной | D300, D400 | В1; В1,5; В2,5 |
структуры марок по средней | D500, D600 | В1,5; В2,5; В3,5 |
плотности | D700, D800 | В1,5; В2,5; В3,5; В5 |
| D900, D1000 | В2,5; В3,5; В5; В7,5 |
| D1100, D1200 | В3,5; В5; В7,5; В10 |
| D1300, D1400 | |
3 Бетон плотной структуры | D1400, D1500 | В20; В25; В30 |
марок по средней | D1600, D1700 | В25; В30; В35; В40; В45 |
плотности на пористом | D1800, D1900 | В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60 |
заполнителе марки по прочности П400-П600 | D2000 | В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60 |
6.1.4 Для бетонных и железобетонных конструкций следует предусматривать бетоны следующих классов и марок:
- марок по водонепроницаемости: W2; W4; W6; W8; W10; W12.
6.1.5 Проектный возраст бетона, т.е. возраст в котором бетон должен приобрести все нормируемые для него показатели качества, назначают по СП 63.13330.
Значения нормируемых отпускной и передаточной прочности бетона в элементах сборных изделий следует назначать в соответствии с ГОСТ 13015 и нормативными документами (НД) на изделия конкретных видов, для монолитных конструкций - по СП 70.13330.
6.1.6 Для железобетонных конструкций не допускается применять:
- бетон класса по прочности на сжатие ниже В2,5 - для однослойных и ниже В1 - для двухслойных и трехслойных конструкций.
Рекомендуется принимать класс бетона по прочности на сжатие:
- не ниже В15 - для железобетонных элементов из бетонов плотной структуры, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки;
- не ниже В15 - для железобетонных сжатых стержневых элементов из бетонов плотной структуры;
- не ниже В25 - для сильнонагруженных железобетонных сжатых стержневых элементов (например, для колонн, воспринимающих значительные крановые нагрузки, и для колонн нижних этажей многоэтажных зданий).
6.1.7 Для предварительно напряженных железобетонных конструкций класс бетона по прочности на сжатие следует принимать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры по таблице 6.2.
Таблица 6.2
|
|
Вид и класс напрягаемой арматуры | Класс бетона, не ниже |
1 Проволочная арматура классов: |
|
Вр1200 (при наличии анкеров) | В20 |
Вр1600 (без анкеров) диаметром, мм: |
|
до 5 включ. | В20 |
6 и более | В30 |
К1400, К1500, К1600, К1700 | В30 |
2 Стержневая арматура (без анкеров) диаметром, мм: |
|
от 10 до 18 включ., классов: |
|
А-600 | В15 |
А-800 | В20 |
А-1000 | В30 |
20 и более, классов: |
|
А-600 | В20 |
А-800 | В25 |
А-1000 | В30 |
Примечания
1 При расчете железобетонных конструкций в стадии предварительного обжатия расчетные характеристики бетона принимаются как для класса бетона, численно равного передаточной прочности бетона (по линейной интерполяции).
2 При проектировании ограждающих однослойных сплошных конструкций, выполняющих функции теплоизоляции, допускается применять напрягаемую арматуру класса А600 диаметром не более 14 мм при классах бетона В7,5-В12,5, при относительном значении обжатия бетона  не более 0,30, передаточная прочность бетона  при этом должна составлять не менее 80% класса бетона. 3 При стержневой арматуре класса А1000 или арматурных канатах классов К1400-К1700 значения передаточной прочности бетона принимают не менее 11 МПа, но не менее 50% принятого класса бетона. 4 При проволочной арматуре без высаженных головок значение передаточной прочности бетона должно быть не менее 15,5 МПа.
5 При проектировании железобетонных конструкций с применением проволочной напрягаемой арматуры и стержневой напрягаемой арматуры класса А600 независимо от диаметра или класса А800 диаметром 10-18 мм, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, класс бетона по прочности на сжатие повышается на одну ступень с соответствующим повышением передаточной прочности.
6 При проектировании конструкций конкретных видов допускается установленное расчетом снижение класса бетона и передаточной прочности, приведенных в настоящей таблице. | |
6.1.8 Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций класс бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но не ниже В7,5.
6.1.9 Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься в соответствии с СП 28.13330.
6.1.10 Основные прочностные характеристики бетона - нормативные значения:
Нормативные значения сопротивления бетона осевому сжатию (призменная прочность) и осевому растяжению принимают, в зависимости от класса бетона по прочности В, по таблице 6.3.
При использовании в расчетах промежуточных классов бетона по прочности на сжатие согласно 6.1.3, значения характеристик, приведенных в таблицах 6.2, 6.3 и 6.7, принимаются по линейной интерполяции.
6.1.12 Основные деформационные характеристики бетона:
6.1.18 Диаграммы состояния бетона применяют при расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели. При одноосном и однородном сжатии исходная диаграмма деформирования бетона может быть принята по СП 63.13330.
Абсцисса* вершины диаграммы осевого сжатия бетона определяют по формуле
Таблица 6.3
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид сопротивления | Вид бетона | Нормативные сопротивления бетона  ,  и расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы  и  при классе бетона по прочности на сжатие, МПа | ||||||||||||||||
|
| В1,5 | В2,5 | В3,5 | В5 | В7,5 | В12,5 | В15 | В20 | В25 | В30 | В35 | В40 | В45 | В50 | В55 | В60 | |
Сжатие осевое (призменная прочность)  и | Бетон плотной структуры | 1,5 | 2,1 | 2,7 | 3,5 | 5,5 | 7,5 | 9,5 | 11,0 | 15,0 | 18,5 | 22,0 | 22,5 | 29,0 | - | - | - | - |
| Бетон плотной структуры на пористом заполнителе марки по прочности П400-П600 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | 32,5 | 36,0 | 39,5 | 43,0 |
Растяжение осевое  и | Бетон плотной структуры при мелком заполнителе: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| - плотном | - | 0,29 | 0,39 | 0,55 | 0,70 | 0,85 | 1,00 | 1,15 | 1,40 | 1,60 | 1,80 | 1,95 | 2,10 | - | - | - | - |
| - пористом | 0,17 | 0,25 | 0,35 | 0,48 | 0,63 | 0,85 | 1,00 | 1,10 | 1,20 | 1,35 | 1,50 | 1,65 | 1,80 | - | - | - | - |
| Бетон плотной структуры на пористом заполнителе марки по прочности П400-П600 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | 2,3 | 2,4 | 2,55 | 2,65 |
Примечание - Для бетонов поризованной структуры и керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения и принимают, как для легкого бетона на пористом песке с умножением на коэффициент 0,85. | ||||||||||||||||||
Таблица 6.3 (Измененная редакция, Изм. N 1).
Таблица 6.4
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид сопротивления | Вид бетона | Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы  ,  при классе бетона по прочности на сжатие, МПа | ||||||||||||||||
|
| В1,5 | В2,5 | В3,5 | В5 | В7,5 | В12,5 | В15 | В20 | В25 | В30 | В35 | В40 | В45 | В50 | В55 | В60 | |
Сжатие осевое (призменная прочность) | Бетон плотной структуры | 1,2 | 1,8 | 2,3 | 2,8 | 4,5 | 6,0 | 7,5 | 8,5 | 11,5 | 14,5 | 17,0 | 19,5 | 22,0 | - | - | - | - |
| Бетон плотной структуры на пористом заполнителе марки по прочности П400-П600 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | 24,7 | 27,4 | 30,0 | 32,7 |
Растяжение осевое | Бетон плотной структуры при мелком заполнителе: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| - плотном | - | 0,20 | 0,26 | 0,37 | 0,48 | 0,57 | 0,66 | 0,75 | 0,90 | 1,05 | 1,20 | 1,30 | 1,40 | - | - | - | - |
| - пористом | 0,15 | 0,20 | 0,26 | 0,37 | 0,48 | 0,57 | 0,66 | 0,74 | 0,80 | 0,90 | 1,00 | 1,10 | 1,20 | - | - | - | - |
| Бетон плотной структуры на пористом заполнителе марки по прочности П400-П600 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | 1,54 | 1,60 | 1,70 | 1,80 |
Примечание - Для бетонов поризованной структуры и керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения и принимают, как для бетона на пористом песке с умножением на коэффициент 0,85. | ||||||||||||||||||
Таблица 6.4 (Измененная редакция, Изм. N 1).
Таблица 6.5
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид сопротивления | Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы при классе бетона по прочности на осевое растяжение, МПа | ||||||
| 0,8 | 1,2 | 1,6 | 2,0 | 2,4 | 2,8 | 3,2 |
Растяжение осевое | 0,62 | 0,93 | 1,25 | 1,55 | 1,85 | 2,15 | 2,45 |
Таблица 6.6
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Бетон | Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении  , МПа, при классе бетона | ||||||||||||||||
| В1,5 | В2,5 | В3,5 | В5 | В7,5 | В12,5 | В15 | В20 | В25 | В30 | В35 | В40 | В45 | В50 | В55 | В60 | |
Плотной структуры, марки по средней плотности: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D400 | 2,1 | 2,6 | 3,5 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
D600 | 2,7 | 3,5 | 5,1 | 5,5 | - | - | - | - | - | - | - | - |
| - | - | - | - |
D800 | 3,5 | 4,3 | 5,7 | 6,3 | 5,5 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
D1000 | - | 5,0 | 6,2 | 6,9 | 7,2 | 8,0 | 8,7 | 9,3 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
D1200 | - | 6,1 | 6,7 | 7,6 | 8,7 | 9,5 | 10,2 | 10,8 | 11,3 | 11,8 | - | - | - | - | - | - | - |
D1400 | - | 7,0 | 7,8 | 8,8 | 10,0 | 11,0 | 11,7 | 12,5 | 13,5 | 14,5 | 15,5 | - | - | - | - | - | - |
D1600 | - | - | 9,0 | 10,0 | 11,5 | 12,5 | 13,2 | 14,0 | 15,5 | 16,5 | 17,5 | 18,0 | - | - | - | - | - |
D1800 | - | - | - | 11,2 | 13,0 | 14,0 | 14,7 | 15,5 | 17,0 | 18,5 | 19,5 | 20,0 | 20,5 | - | - | - | - |
D2000 | - | - | - | - | 14,5 | 16,0 | 17,0 | 18,0 | 19,5 | 21,0 | 21,5 | 22,5 | 23,5 | - | - | - | - |
Поризованной структуры, марки по средней плотности: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D300 | 1,5 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
D400 | 1,8 | 2,5 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
D500 | 2,1 | 2,5 | 2,9 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
D600 | - | 2,8 | 3,6 | 3,8 | 4,7 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
D700 | - | 3,4 | 4,1 | 4,4 | 5,5 | 5,8 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
D800 | - | 3,8 | 4,7 | 5,2 | 6,1 | 6,7 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
Плотной структуры на высокопрочном пористом заполнителе, марки по прочности: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П400-П600, марки по плотности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D1600 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | 20,8 | - | - | - |
D1800 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | 25,8 | 27,6 | 30,1 | 31,5 |
D2000 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | 26,5 | 28,5 | 30,6 | 33,6 |
Таблица 6.6 (Измененная редакция, Изм. N 1).
В качестве рабочих диаграмм состояния бетона, определяющих связь между напряжениями и относительными деформациями, используют упрощенные трехлинейную и двухлинейную диаграммы (рисунок 6.1 а, б) по типу диаграмм Прандтля.
|
 |
а - трехлинейная диаграмма состояния сжатого бетона; б - двухлинейная диаграмма состояния сжатого бетона
Рисунок 6.1 - Диаграммы состояния сжатого бетона
При трехлинейной диаграмме (рисунок 6.1, а) сжимающие напряжения бетона в зависимости от относительных деформаций укорочения бетона определяют по формулам:
При двухлинейной диаграмме (рисунок 6.2, б) сжимающие напряжения бетона в зависимости от относительных деформаций определяют по формулам:
6.1.19 Расчетные теплофизические характеристики керамзитобетона поризованной структуры без песка (керамзитопенобетона) и крупнопористого (беспесчаного) керамзитобетона следует принимать по таблицам 6.7 и 6.8.
Таблица 6.7 - Расчетные теплотехнические показатели керамзитобетона поризованной структуры без песка (керамзитопенобетона)
|
|
|
|
|
|
|
|
Наименование показателя, ед.изм. | Значения показателя | ||||||
Марка по средней плотности D | 400 | 500 | 600 | 700 | 800 | 9000 | 1000 |
Коэффициент теплопроводности, Вт/(м·°С): |
|
|
|
|
|
|
|
- в сухом состоянии (  ) | 0,11 | 0,12 | 0,13 | 0,15 | 0,17 | 0,20 | 0,23 |
- в условиях эксплуатации А (  ) | 0,12 | 0,14 | 0,16 | 0,19 | 0,21 | 0,24 | 0,27 |
- в условиях эксплуатации Б (  ) | 0,15 | 0,18 | 0,21 | 0,24 | 0,26 | 0,31 | 0,36 |
Удельная теплоемкость в сухом состоянии  , кДж/(кг·°С) | 0,84 | ||||||
Коэффициент паропроницаемости  , мг/(м·ч·Па) | 0,275 | 0,245 | 0,215 | 0,195 | 0,185 | 0,165 | 0,125 |
Коэффициент теплоусвоения при периоде 24 ч, Вт/(м  ·ч): |
|
|
|
|
|
|
|
- в условиях эксплуатации A (  ) | 2,03 | 2,36 | 2,86 | 2,99 | 3,36 | 3,87 | 4,58 |
- в условиях эксплуатации Б (  ) | 2,46 | 2,93 | 3,35 | 3,74 | 4,45 | 5,03 | 5,99 |
Расчетное массовое отношение влаги в материале, %: |
| ||||||
- в условиях эксплуатации А (  ) | 4 | ||||||
- в условиях эксплуатации Б (  ) | 8 | ||||||
Таблица 6.8 - Теплофизические характеристики крупнопористого (беспесчаного) керамзитобетона
|
|
|
|
|
|
|
Наименование показателя, ед.изм. | Значения показателя | |||||
Марка по средней плотности D | 200 | 300 | 400 | 500 | 600 | 700 |
Коэффициент теплопроводности, Вт/(м·°С): |
|
|
|
|
|
|
- в сухом состоянии ( ) | 0,085 | 0,095 | 0,105 | 0,120 | 0,130 | 0,135 |
- в условиях эксплуатации А ( ) | 0,095 | 0,105 | 0,115 | 0,130 | 0,140 | 0,145 |
- в условиях эксплуатации Б ( ) | 0,100 | 0,110 | 0,125 | 0,140 | 0,150 | 0,155 |
Удельная теплоемкость в сухом состоянии , кДж/(кг·°С) | 0,84 | |||||
Коэффициент паропроницаемости , мг/(м·ч·Па) | 0,195 | 0,195 | 0,175 | 0,165 | 0,155 | 0,145 |
Коэффициент теплоусвоения при периоде 24 ч, Вт/(м ·ч): |
|
|
|
|
|
|
- в условиях эксплуатации A ( ) | 1,51 | 1,51 | 1,82 | 2,16 | 2,46 | 2,70 |
- в условиях эксплуатации Б ( ) | 1,62 | 1,62 | 1,99 | 2,36 | 2,68 | 2,94 |
Расчетное массовое отношение влаги в материале, %: |
| |||||
- в условиях эксплуатации А ( ) | 3,5 | |||||
- в условиях эксплуатации Б ( ) | 6 | |||||
Теплотехнические показатели керамзитобетона на керамзитовом песке следует принимать по СП 50.13330.2012.
6.1.19 (Введен дополнительно, Изм. N 1).
6.2 Арматура
6.2.1 При проектировании железобетонных зданий и сооружений в соответствии с требованиями, предъявляемыми к бетонным и железобетонным конструкциям, должны быть установлены вид арматуры, ее нормируемые и контролируемые показатели качества, принимаемые по СП 63.13330.
6.2.2 Требования к нормативным и расчетным характеристикам композитной полимерной арматуры и дисперсного армирования (неметаллической фибры) следует принимать в соответствии с подразделом 5.2 СП 295.1325800.2017, а также пунктами 5.2.10 и 5.2.11 СП 339.1325800.2017.
(Введен дополнительно, Изм. N 1).
7 Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы
7.1 Расчет бетонных элементов по прочности
7.1.1 Бетонные элементы в зависимости от условий их работы и предъявляемых к ним требований, рассчитывают по предельным усилиям без учета или с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.
Расчет элементов, работающих на сжатие при расположении продольной сжимающей силы за пределами поперечного сечения элемента, изгибаемых элементов и элементов, в которых не допускают трещины по условиям эксплуатации конструкций выполняют с учетом сопротивления бетона растянутой зоны (рисунок 7.2). При этом расчете принимают, что предельное состояние характеризуется достижением предельных усилий в бетоне растянутой зоны (разрушением или появлением трещин).
|
 |
Рисунок 7.1 - Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны
Предельные усилия (рисунок 7.2) определяют исходя из условий, что:
- сечения после деформаций остаются плоскими;
- напряжения в бетоне сжатой зоны определяются с учетом упругих (а в некоторых случаях и неупругих) деформаций бетона;
7.1.2 При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия определяемый согласно 5.9.
|
 |
Рисунок 7.2 - Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого (внецентренно сжатого) бетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны
- в зависимости от сочетания нагрузок:
- в зависимости от вида и класса бетона:
7.1.4 Во внецентренно сжатых бетонных элементах в случаях, приведенных в 10.10.2, необходимо предусмотреть конструктивную арматуру.
7.1.5 Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов (рисунок 7.1) должен производиться из условия
Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны (7.1.1, рисунок 7.2) из условия
Для элементов прямоугольного сечения условие (7.3) имеет вид
Таблица 7.1
|
|
Вид бетона | Коэффициент в формуле (7.7) |
1 Бетон плотной структуры: |
|
на крупном пористом заполнителе по ГОСТ 32496 | 1,0 |
мелком заполнителе: |
|
- плотном по ГОСТ 8736 | 1,0 |
- пористом по ГОСТ 32496 | 1,5 |
на заполните из пористых горных пород по ГОСТ 22263 | 2,5 |
2 Бетон поризованной структуры на пористом заполнителе по ГОСТ 32496 | 2,0 |
Таблица 7.2
|
|
Характер опирания стен и столбов | Расчетная длина внецентренно сжатых бетонных элементов |
1 С опорами вверху и внизу: |
|
- при шарнирах на двух концах независимо от величины смещения опор | Н |
- при защемлении одного из концов и возможном смещении опор для зданий: |
|
многопролетных | 1,25Н |
однопролетных | 1,50Н |
2 Свободно стоящие | 2,00Н |
Обозначение - "Н" - высота столба (стены) в пределах этажа за вычетом толщины плиты перекрытия или высота свободно стоящей конструкции. | |
7.1.7 Расчет изгибаемых бетонных элементов (рисунок 7.2) должен производиться из условия:
7.2 Расчет железобетонных элементов по прочности
7.2.1 Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси и для наклонных сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящих моментов следует проверять прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, следует производить расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв).
7.2.2 Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:
- сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;
- деформации (напряжения) в арматуре определяются в зависимости от высоты сжатой зоны бетона;
при этом высота сжатой зоны определяется из формулы
|
 |
Рисунок 7.3 - Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
если граница проходит в полке (рисунок 7.4, а), т.е. соблюдается условие
если граница проходит в ребре (рисунок 7.4, б), т.е. условие (7.16) не соблюдается, расчет производится из условия
|
 |
а - в полке; б - в ребре
Рисунок 7.4 - Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента
- при консольных свесах полки:
7.2.8 При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный эксцентриситет (5.9), и влияние прогиба на их несущую способность согласно 7.2.10.
7.2.9 Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов следует производить:
при этом высота сжатой зоны определяется по формуле
для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А240, А400, А500 - по формуле
где
|
 |
Рисунок 7.5 - Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
- для колонн многоэтажных зданий при числе пролетов не менее двух и соединениях ригелей и колонн, рассчитываемых как жесткие, при конструкциях перекрытий:
- по таблице 7.3 - для колонн одноэтажных зданий с шарнирным опиранием несущих конструкций покрытий, жестких в своей плоскости (способных передавать горизонтальные усилия), а также для эстакад;
- по таблице 7.4 - для элементов ферм и арок.
7.2.12 При расчете сечений центрально растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие
при этом высота сжатой зоны бетона определяется по формуле
Таблица 7.3
|
|
|
|
|
|
|
|
Характеристика зданий и колонн | Расчетная длина колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости | ||||||
| поперечной рамы или перпен- дикулярной | перпендикулярной к поперечной раме или параллельной оси эстакады | |||||
| к оси эстакады | при наличии | при отсутствии | ||||
|
| связей в плоскости продольного ряда колонн или анкерных опор | |||||
Здания | С мостовыми | При учете нагрузки от | Подкрановая (нижняя) | Разрезных | 1,5  | 0,8 | 1,2 |
| кранами | кранов | часть колонн при подкрановых балках | Неразрезных | 1,2 | 0,8 | 0,8 |
|
|
| Надкрановая(верхняя) часть колонн | Разрезных | 2,0  | 1,5 | 2,0 |
|
|
| при подкрановых балках | Неразрезных | 2,0 | 1,5 | 1,5 |
|
| Без учета нагрузки от | Подкрановая (нижняя) | Однопролетных | 1,5 | 0,8 | 1,2 |
|
| кранов | часть колонн зданий | Многопролетных | 1,2 | 0,8 | 1,2 |
|
|
| Надкрановая (верхняя) | Разрезных | 2,5 | 1,5 | 2,0 |
|
|
| часть колонн при подкрановых балках | Неразрезных | 2,0 | 1,5 | 1,5 |
| Без мостовых | Колонны ступенчатые | Нижняя часть колонн | Однопролетных | 1,5 | 0,8 | 1,2 |
| кранов |
| зданий | Многопролетных | 1,2 | 0,8 | 1,2 |
|
|
| Верхняя часть колонн | 2,5 | 2,0 | 2,5 | |
|
| Колонны постоянного | Однопролетных | 1,5 | 0,8 | 1,2 | |
|
| сечения зданий | Многопролетных | 1,2 | 0,8 | 1,2 | |
Эстакады | Крановые | При подкрановых балках | Разрезных | 2,0 | 0,8 | 1,5 | |
|
|
| Неразрезных | 1,5 | 0,8 | | |
|
|
| Шарнирном | 2,0 | | 2,0 | |
| Под трубо- проводы | При соединении колонн с пролетным строением | Жестком | 1,5 | 0,7 | 1,5 | |
Обозначения:
" " - полная высота колонны от верха фундамента до горизонтальной конструкции (стропильной или подстропильной, распорки) в соответствующей плоскости; " " - высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки; " " - высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости. Примечание - При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной . | |||||||
Таблица 7.4
|
|
Наименование элемента | Расчетная длина элементов ферм и арок, м |
1 Элементы ферм: |
|
- верхний пояс при расчете: |
|
в плоскости фермы: |
|
при  | 0,9  |
при  | 0,8 |
из плоскости фермы: |
|
для участка под фонарем (при ширине фонаря 12 м и более) | 0,8 |
в остальных случаях | 0,9 |
- раскосы и стойки при расчете: |
|
в плоскости фермы | 0,8 |
из плоскости фермы: |
|
при  1,5 | 0,9 |
при  1,5 | 0,8 |
2 Арки: |
|
- при расчете в плоскости арки: |
|
трехшарнирной | 0,580  |
двухшарнирной | 0,540 |
бесшарнирной | 0,365 |
- при расчете из плоскости арки (любой) | |
Обозначения:
" " - длина элемента между центрами примыкающих узлов, а для верхнего пояса фермы при расчете из плоскости фермы - расстояние между точками его закрепления; " " - длина арки вдоль ее геометрической оси; при расчете из плоскости арки - длина арки между точками ее закрепления из плоскости арки; "  " - высота сечения верхнего пояса; "  ", "  " - ширина сечения соответственно верхнего пояса и стойки (раскоса) фермы. | |
7.2.14 Расчет по прочности сечений в общем случае (рисунок 7.7) должен производиться из условия
при этом знак "плюс" перед скобкой принимается для внецентренного сжатия и изгиба, знак "минус" - для растяжения.
В формуле (7.31):
- через центр тяжести сечения, наиболее растянутого или наименее сжатого стержня продольной арматуры - во внецентренно сжатых и изгибаемых элементах;
- через точку сжатой зоны, наиболее удаленную от указанной прямой - во внецентренно растянутых элементах;
|
 |
Рисунок 7.6 - Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии или растяжении - условия, что точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре должны лежать на одной прямой (рисунок 7.7).
|
 |
I-I - плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, или плоскость, проходящая через точки приложения продольной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий; 1 - точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в сжатой зоне бетона; 2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре
Рисунок 7.7 - Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности
В формулах (7.32)-(7.33):
7.2.15 Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:
- на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами (7.2.16);
- на действие поперечной силы по наклонной трещине (7.2.17-7.2.19);
- на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой (для коротких консолей колонн - 7.2.20);
- на действие изгибающего момента по наклонной трещине (7.2.21).
7.2.16 Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия
7.2.17 Расчет железобетонных элементов с поперечной арматурой (рисунок 7.8) на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия
|
 |
Рисунок 7.8 - Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы
- D1900 и более - 1,90;
- D1800 и менее:
при плотном мелком заполнителе - 1,75;
при пористом мелком заполнителе - 1,50.
но не более 0,5.
при действии продольных сжимающих сил
но не более 0,5;
при действии продольных растягивающих сил
но не более 0,8.
0,5 - D1900 и более;
0,4 - D1800 и менее.
При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами, между опорой и отгибом и между отгибами.
При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету, должно удовлетворяться условие
Кроме того, поперечная арматура должна соответствовать 10.6.5-10.6.7.
7.2.18 Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия
D1900 и более - 1,2;
D1800 и менее - 1,0.
|
 |
Рисунок 7.9 - Схема для расчета железобетонных балок с наклонными сжатыми гранями
|
 |
Рисунок 7.10 - Схема для расчета коротких консолей
При этом учитываются горизонтальные и наклонные хомуты под углом не более 45° к горизонтали.
Поперечное армирование коротких консолей колонн должно соответствовать 10.6.9.
7.2.21 Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента (рисунок 7.11) для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по опасному наклонному сечению из условия
|
 |
Рисунок 7.11 - Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента
При определении усилий в арматуре, пересекающей наклонное сечение, следует учитывать ее анкеровку за наклонным сечением.
Высота сжатой зоны бетона наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в сжатой зоне бетона и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на продольную ось элемента.
Расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах обрыва или отгиба продольной арматуры, а также в приопорной зоне балок и у свободного края консолей. Кроме того, расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах резкого изменения конфигурации элемента (подрезки и т.п.).
Для получения доступа к полной версии без ограничений вы можете выбрать подходящий тариф или активировать демо-доступ.
