ГОСТ Р 59626-2022 Дороги автомобильные общего пользования Специальные вспомогательные сооружения и устройства для строительства мостов. Правила проектирования. Общие требования.

ГОСТ Р 59626-2022 Дороги автомобильные общего пользования Специальные вспомогательные сооружения и устройства для строительства мостов. Правила проектирования. Общие требования.

ГОСТ Р 59626-2022

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Дороги автомобильные общего пользования

СПЕЦИАЛЬНЫЕ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЯ И УСТРОЙСТВА ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА МОСТОВ

Правила проектирования. Общие требования

Automobile roads of general use. Special auxiliary structures and devices for the construction of bridges. Design rules. General requirements

ОКС 93.040

Дата введения 2022-04-01

Предисловие

1 РАЗРАБОТАН Обществом с ограниченной ответственностью "Мастерская мостов" (ООО "Мастерская мостов"), Открытым акционерным обществом по проектированию строительства мостов "Институт Гипростроймост" (ОАО "Институт Гипростроймост")

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 418 "Дорожное хозяйство"

3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 19 января 2022 г. N 26-ст

4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Правила применения настоящего стандарта установлены в статье 26 Федерального закона от 29 июня 2015 г. N 162-ФЗ "О стандартизации в Российской Федерации". Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе "Национальные стандарты", а официальный текст изменений и поправок - в ежемесячном информационном указателе "Национальные стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.rst.gov.ru)

1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на специальные вспомогательные сооружения и устройства, применяемые для строительства, реконструкции и капитального ремонта мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования, и устанавливает общие требования к правилам проектирования таких устройств.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие документы:

ГОСТ 12.4.107 Система стандартов безопасности труда. Строительство. Канаты страховочные. Технические условия

ГОСТ 380 Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки

ГОСТ 535 Прокат сортовой и фасонный из стали углеродистой обыкновенного качества. Общие технические условия

ГОСТ 1050 Металлопродукция из нелегированных конструкционных качественных и специальных сталей. Общие технические условия

ГОСТ 2695 Пиломатериалы лиственных пород. Технические условия

ГОСТ 2789 Шероховатость поверхности. Параметры и характеристики

ГОСТ 6465 Эмали ПФ-115. Технические условия

ГОСТ 6564 Пиломатериалы и заготовки. Правила приемки, методы контроля, маркировка и транспортирование

ГОСТ 6713 Прокат низколегированный конструкционный для мостостроения. Технические условия

ГОСТ 7564 Прокат. Общие правила отбора проб, заготовок и образцов для механических и технологических испытаний

ГОСТ 7565 (ИСО 377-2-89) Чугун, сталь и сплавы. Метод отбора проб для определения химического состава

ГОСТ 7566 Металлопродукция. Правила приемки, маркировка, упаковка, транспортирование и хранение

ГОСТ 8509 Уголки стальные горячекатаные равнополочные. Сортамент

ГОСТ 8510 Уголки стальные горячекатаные неравнополочные. Сортамент

ГОСТ 8486 Пиломатериалы хвойных пород. Технические условия

ГОСТ 9238 Габариты железнодорожного подвижного состава и приближения строений

ГОСТ 9462 Лесоматериалы круглые лиственных пород. Технические условия

ГОСТ 9463 Лесоматериалы круглые хвойных пород. Технические условия

ГОСТ 10007 Фторопласт-4. Технические условия

ГОСТ 13015 Изделия бетонные и железобетонные для строительства. Общие технические требования. Правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения

ГОСТ 13580 Плиты железобетонные ленточных фундаментов. Технические условия

ГОСТ 14637 (ИСО 4995-78) Прокат толстолистовой из углеродистой стали обыкновенного качества. Технические условия

ГОСТ 15150 Машины, приборы и другие технические изделия. Исполнения для различных климатических районов. Категории, условия эксплуатации, хранения и транспортирования в части воздействия климатических факторов внешней среды

ГОСТ 16338 Полиэтилен низкого давления. Технические условия

ГОСТ 19041 Транспортные пакеты и блок-пакеты пилопродукции. Пакетирование, маркировка, транспортирование и хранение

ГОСТ 19281 Прокат повышенной прочности. Общие технические условия

ГОСТ 23118 Конструкции стальные строительные. Общие технические условия

ГОСТ 26633 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия

ГОСТ 27321 Леса стоечные приставные для строительно-монтажных работ. Технические условия

ГОСТ 27372 Люльки для строительно-монтажных работ. Технические условия

ГОСТ 27751 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения

ГОСТ 27772 Прокат для стальных строительных конструкций. Общие технические условия

ГОСТ 32870 Дороги автомобильные общего пользования. Мастики битумные. Технические требования

ГОСТ 32960 Дороги автомобильные общего пользования. Нормативные нагрузки, расчетные схемы нагружения

ГОСТ 33179 Дороги автомобильные общего пользования. Изыскания мостов и путепроводов. Общие требования

ГОСТ 33272 Безопасность машин и оборудования. Порядок установления и продления назначенных ресурса, срока службы и срока хранения. Основные положения

ГОСТ 33384-2015 Дороги автомобильные общего пользования. Проектирование мостовых сооружений. Общие требования

ГОСТ 33390-2015 Дороги автомобильные общего пользования. Мосты. Нагрузки и воздействия

ГОСТ 33391 Дороги автомобильные общего пользования. Мостовые сооружения. Габариты приближения конструкций

ГОСТ 34329-2017 Опалубка. Общие технические условия

ГОСТ 33558.1 (EN 12158-1:2000+А1:2010) Подъемники строительные грузовые вертикальные. Общие технические условия

ГОСТ Р 12.3.048-2002 Система стандартов безопасности труда. Строительство. Производство земляных работ способом гидромеханизации. Требования безопасности

ГОСТ Р 12.3.053 Система стандартов безопасности труда. Строительство. Ограждения предохранительные временные. Общие технические условия

ГОСТ Р 15.301 Система разработки и постановки продукции на производство. Продукция производственно-технического назначения. Порядок разработки и постановки продукции на производство

ГОСТ Р 21.101 Система проектной документации для строительства. Основные требования к проектной и рабочей документации

ГОСТ Р 27.403 Надежность в технике. Планы испытаний для контроля вероятности безотказной работы

ГОСТ Р 51248 Пути наземные рельсовые крановые. Общие технические требования

ГОСТ Р 52289 Технические средства организации дорожного движения. Правила применения дорожных знаков, разметки, светофоров, дорожных ограждений и направляющих устройств

ГОСТ Р 52664 Шпунт трубчатый сварной. Технические условия

ГОСТ Р 52748 Дороги автомобильные общего пользования. Нормативные нагрузки, расчетные схемы нагружения и габариты приближения

ГОСТ Р 53629 Шпунт и шпунт-сваи из стальных холодногнутых профилей. Технические условия

ГОСТ Р 53664 Болты высокопрочные цилиндрические и конические для мостостроения, гайки и шайбы к ним. Технические условия

ГОСТ Р 55374-2012 Прокат из стали конструкционной легированной для мостостроения. Общие технические условия

ГОСТ Р 57942 Шпунт композитный полимерный. Общие технические требования и методы испытаний

ГОСТ Р 57837 Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок. Технические условия

ГОСТ Р 58752 Средства подмащивания. Общие технические условия

ГОСТ Р 58755 Подмости передвижные сборно-разборные. Технические условия

ГОСТ Р 58758 Площадки и лестницы для строительно-монтажных работ. Общие технические условия

СП 16.13330.2017 "СНиП 11-23-81* Стальные конструкции" (с изменениями N 1, N 2)

СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия"

СП 21.13330.2012 "СНиП 2.01.09-91 Здания и сооружения на подрабатываемых территориях и просадочных грунтах"

СП 22.13330.2016 "СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений"

СП 24.13330.2011 "СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты"

СП 25.13330.2012 "СНиП 2.02.04-88 Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах"

СП 34.13330.2021 "СНиП 2.05.02-85* Автомобильные дороги"

СП 35.13330.2011 "СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы"

СП 38.13330.2018 "СНиП 2.06.04-82* Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)"

СП 42.13330.2016 "СНиП 2.07.01-89* Градостроительство. Планировка и застройка городских и сельских поселений"

СП 43.13330.2012 "СНиП 2.09.03-85 Сооружения промышленных предприятий"

СП 45.13330.2017 "СНиП 3.02.01-87 Земляные сооружения, основания и фундаменты"

СП 46.13330.2012 "СНиП 3.06.04-91 Мосты и трубы"

СП 49.13330.2010 "СНиП 12-03-2001 Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования"

СП 63.13330.2018 "СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения"

СП 64.13330.2017 "СНиП II-25-80 Деревянные конструкции"

СП 70.13330.2012 "СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции"

СП 72.13330.2016 "Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии"

СП 101.13330.2012 "СНиП 2.06.07-87 Подпорные стены, судоходные шлюзы, рыбопропускные и рыбозащитные сооружения"

СП 131.13330.2020 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология"

СП 354.1325800.2017 "Фундаменты опор мостов в районах распространения многолетнемерзлых грунтов. Правила проектирования и строительства"

Примечание - При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов (сводов правил) в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.

3 Термины, определения и сокращения

3.1 Термины и определения

В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1.1

мостовое сооружение: Инженерное сооружение, состоящее из опор и пролетных строений, предназначенное для пропуска через препятствие разных видов транспортных средств, пешеходов, водотоков, селей и коммуникаций различного назначения (мосты, путепроводы, пешеходные мосты, виадуки, эстакады, акведуки, селедуки); часто подменяется термином "мост".

[ГОСТ 33384-2015, пункт 3.7]

3.1.2 индивидуальные конструкции: Конструкции, изделия вспомогательных сооружений и устройств, разработанные для условий конкретных мостовых сооружений.

3.1.3 повторно применяемые конструкции: Конструкции, изделия вспомогательных сооружений и устройств, выведенные из первичной (предыдущей) эксплуатации, прошедшие подготовку к приемке и приемку.

3.1.4 инвентарные конструкции: Принадлежащие хозяйствующему субъекту конструкции вспомогательных сооружений и устройств из элементов заводской готовности, многократно используемые при строительстве мостовых сооружений, без внесения в них конструктивных изменений.

3.1.5 модифицированные конструкции: Конструкции, изделия вспомогательных сооружений и устройств, использованные на конкретных мостовых сооружениях в качестве индивидуальных, демонтированные, прошедшие подготовку к приемке и приемку.

3.1.6 устройства скольжения: Пути или устройства, предназначенные для передвижки по ним пролетного строения методом скольжения, в том числе с помощью антифрикционных прокладок.

3.1.7 пирс: Опорное сооружение, предназначенное для передвижки по нему и перестановки пролетных строений с него на плавучие или капитальные опоры.

3.1.8 плавсистема: Плавучее средство, состоящее из понтонов и/или барж, предназначенное для выполнения работ, размещения и перевозки строительных конструкций, оборудования, механизмов, машин и др.

3.1.9 накаточные пути: Пути или устройства, предназначенные для передвижки по ним пролетного строения методом качения по валкам или с помощью катков и тележек.

3.1.10 пеленажная лебедка: Лебедка, устанавливаемая на палубе плавучей опоры и используемая для подъема и отдачи якорей-присосов.

3.1.11 стапель: Комплекс вспомогательных обустройств, предназначенный для сборки и надвижки пролетного строения в проектное положение или для погрузки на плавсистему.

3.1.12 массивный фундамент: Фундамент опор мостов, сооружаемый в виде жесткого компактного железобетонного массива сплошного сечения.

3.1.13 оборачиваемость конструкций: Количество использования конструкций, изделий вспомогательных сооружений и устройств, выведенных из первичной (предыдущей) эксплуатации, прошедших подготовку к приемке и приемку.

3.1.14 железобетонный якорь-присос: Изделие из железобетона, применяемое для длительного удержания плавучих средств.

3.1.15 монтажные элементы: Элементы, устанавливаемые на период монтажа конструкции для обеспечения ее целостности и проектных характеристик.

3.1.16 ковш: Углубление дна, устраиваемое для возможности подхода плавсредств к береговому пирсу, а также П-образный затон, огражденный шпунтовой стенкой, в акватории водного объекта, предназначенный для размещения плавсистемы.

3.1.17 контртело: Элемент настила, по которому перемещается антифрикционная прокладка.

3.1.18 скула: Участок перехода подводной части корпуса плавсредства от бортов к днищу.

3.1.19 арьербек: Вспомогательная конструкция, которая присоединяется к заднему концу надвигаемого пролетного строения в качестве противовеса и для "доталкивания" плети пролетного строения в проектное положение.

3.1.20 аванбек: Вспомогательная конструкция, которая присоединяется к переднему (лидерному) концу надвигаемого пролетного строения для облегчения консоли пролетного строения и обеспечения заезда пролетного строения на опоры.

3.2 Сокращения

В настоящем стандарте применены следующие сокращения:

ВПТ - вертикально перемещаемая труба;

ГР - уровень головки рельса;

ИПРС - инвентарные подмости ручной сборки, собираемые из инвентарных сборно-разборных конструкций;

МИК-П - мостовые инвентарные конструкции пакетные;

МИК-С - мостовые инвентарные конструкции стоечные;

ПОС - проект организации строительства;

РУ - рабочий уровень воды, принимаемый в расчетах;

СВСиУ - специальные вспомогательные временные сооружения и устройства для строительства мостовых сооружений;

СПП - самоподъемная плавучая платформа;

УГВ - уровень грунтовых вод.

4 Основные требования к проектированию

4.1 Общие требования

4.1.1 Документация на СВСиУ разрабатывается в разделе ПОС проектной документации и учитывается при разработке проекта производства работ строительной организацией. Проектная и рабочая документация на СВСиУ оформляется в соответствии с требованиями ГОСТ Р 21.101.

4.1.2 Обоснование конструктивных решений и объемов СВСиУ в проектной документации увязывается с конструктивными решениями и технологией строительства основных конструкций мостового сооружения. Примерный перечень СВСиУ, используемых для строительства мостового сооружения, приведен в приложении А.

4.1.3 Рабочая документация СВСиУ разрабатывается в соответствии с заданием на проектирование на основе утвержденной проектной документации, получившей положительное заключение экспертизы, а также на основе рабочей документации основных конструкций мостового сооружения. Кроме того, допускается разработка документации в соответствии с уточненной технологией сооружения объекта строительства и фактически применяемого оборудования.

4.1.4 СВСиУ относятся в основном к классу сооружений КС-2 с нормальным уровнем ответственности согласно ГОСТ 27751. При проектировании СВСиУ коэффициент надежности по ответственности

, как правило, принимается равным 1,0.

В зависимости от условий строительства для отдельных СВСиУ класс сооружения, уровень ответственности и численные значения коэффициента надежности по ответственности могут устанавливаться генпроектировщиком по согласованию с заказчиком в задании на проектирование.

4.1.5 СВСиУ проектируется из стали, железобетона, дерева и других материалов. При этом используются как индивидуальные, так и повторно применяемые конструкции - инвентарные и модифицированные, пригодные к использованию.

Правила приемки, методы контроля, маркировки конструкций предусмотрены:

- для деревянных конструкций - в соответствии с ГОСТ 6564 и ГОСТ 19041;

- для бетонных и железобетонных конструкций - в соответствии с ГОСТ 13015;

- для стальных конструкций - в соответствии с ГОСТ 7566 и также 13.16.

4.1.6 Проектирование СВСиУ на естественном основании при необходимости сопровождается разработкой специальных мероприятий по отводу поверхностных вод с указанием на то, что все не предусмотренные проектом земляные работы вблизи СВСиУ выполняются только после проведения соответствующих расчетов на прочность и устойчивость грунтового основания и их согласования с разработчиком СВСиУ.

4.1.7 Заглубление оснований шпунтовых ограждений, перемычек, оснований временных и технологических мостов и других подводных сооружений назначается с учетом размыва грунта при расчетном паводке с вероятностью превышения 10%.

4.1.8 Для СВСиУ, размещаемых в пределах судового хода, при необходимости выполняются:

- разработка документации для судовой сигнализации;

- разработка специальных защитных ограждений;

- расчет конструкций на навал судов.

4.1.9 Проектированием учитывается влияние запланированного и незапланированного водосброса гидротехническими сооружениями, определяющими уровень воды в створе строительства СВСиУ.

4.1.10 При использовании судов или плавучих систем допускается минимальное расстояние от днища до дна 0,2 м при условии максимальной осадки и с учетом возможного колебания уровня, в том числе и за счет ветрового и волнового режимов.

4.1.11 Плавучие системы проектируются с применением понтонов, барж и других плавсредств, которые могут воспринимать необходимое загружение с допустимой осадкой в воде.

4.1.12 Перед установкой в плавучую систему предусматривается испытание каждого понтона и освидетельствование баржи согласно установленным требованиям в ГОСТ Р 15.301 и ГОСТ Р 27.403.

4.1.13 Перемещение плавучих систем по внутренним судоходным водным бассейнам, включая участки с морским режимом судоходства, выполняется с учетом [1].

4.1.14 Для плавучих систем, перемещаемых с помощью буксиров, предусматриваются аварийные якоря, а также приспособления для непосредственного закрепления якорных тросов на корпусе.

4.1.15 Перед загружением конструкций СВСиУ расчетной нагрузкой в рабочей документации может составляться требование о проведении натурных испытаний в соответствии с ГОСТ Р 15.301 и ГОСТ Р 27.403. Требование становится обязательным при повторном использовании инвентарных и модифицированных конструкций, а также и других повторно применяемых конструкций, изделий.

К таким конструкциям СВСиУ относятся:

- анкерные устройства и пригрузы для навесного монтажа пролетного строения и закрепления монтажного и иного оборудования;

- фермоподъемники и аналогичные устройства для подъемки-опускания конструкций;

- строповочные приспособления, предназначенные для перемещения крупногабаритных и особо тяжелых конструкций и элементов;

- сваи, якоря и т.п.

Примечание - Для проведения натурных испытаний основных конструкций могут проектироваться соответствующие СВСиУ, например обустройства для испытания свай.

4.1.16 Проектированием предусматривается перечень СВСиУ, подлежащих освидетельствованию перед вводом в эксплуатацию, а также перечень скрытых работ, требующих составления соответствующих актов.

4.1.17 Для СВСиУ, отнесенных к повышенному уровню ответственности, оказывающих влияние на надежность основных конструкций в процессе монтажа, генеральным проектировщиком может назначаться мониторинг напряженно-деформированного состояния, учитываемый в рабочей документации и в сводном сметном расчете.

4.1.18 Для консолей, состоящих из основных конструкций и совместно работающих с ними СВСиУ, необходимо учитывать требования СП 35.13330.2011 (пункт 5.48) и других нормативных документов, обеспечивающие аэродинамическую устойчивость монтируемых (демонтируемых) консолей.

При проектировании обустройств, обеспечивающих устойчивость и пространственную жесткость консолей (гасители колебаний, обтекатели и т.п.), производятся соответствующие расчеты или аэродинамические исследования.

4.1.19 Указания по защите СВСиУ от воздействий ледохода и кавчехода предусматриваются 9.4.

4.2 Требования к габаритам

4.2.1 Габариты приближения конструкций, проектируемых СВСиУ в непосредственной близости от автомобильных дорог, должны соответствовать требованиям ГОСТ 33391. Габариты приближения конструкций в нестесненных условиях принимаются согласно требованиям ГОСТ Р 52748, по правилам СП 35.13330.2011, СП 34.13330.2011*, СП 42.13330.2016, а при строительстве вблизи железнодорожных путей - также ГОСТ 9238.

4.2.2 Для реконструируемых мостовых сооружений габариты приближения конструкций СВСиУ принимаются согласно ГОСТ 33391 с учетом [2].

4.2.3 При необходимости перемещения грузов в пределах ширины защитной полосы, принимаемой от лицевой поверхности ограждения до конструкции сбоку, защита конструкций назначается в соответствии с ГОСТ Р 52748.

4.2.4 На судоходных реках в навигационный период СВСиУ располагаются за пределами судоходных габаритов, согласованных с Бассейновыми управлениями, эксплуатирующими данный участок водного пути.

4.2.5 Возвышение конструкций СВСиУ и величины просветов между опорами на водотоках проектируются в зависимости от местных условий с учетом следующих требований:

а) в период производства работ за рабочий уровень принимается возможный наивысший сезонный уровень воды, соответствующий расчетному расходу вероятностью превышения 10%, при этом по согласованию с подрядной организацией для выполнения конкретного вида работ может приниматься рабочий уровень воды, соответствующий расходу с более низкой вероятностью превышения до 50%, с разработкой мероприятий по пропуску паводка и по восстановлению СВСиУ после пропуска паводка с уровнем выше расчетного; кроме того, учитываются:

1) возможные превышения уровня от воздействия нагонных ветров, подпора от стеснения русла, набега волны на откосы сооружений, динамического воздействия на опоры (ударного воздействия течения), приливно-отливных явлений;

2) назначения рабочего уровня на реках с регулируемым стоком на основе данных организаций, регулирующих сток, с учетом превышения уровня от воздействия сгонно-нагонных явлений, набега волны на откосы сооружений, приливно-отливных явлений;

3) возможный наинизший в период перевозки уровень воды обеспеченностью 90% при проектировании причалов и плавучих опор, предназначенных для перевозки пролетных строений;

б) верх шпунтовых ограждений, бездонных ящиков, грунтовых перемычек должен возвышаться над рабочим уровнем не менее чем на 0,7 м, а при ледоставе - не менее чем на 0,3 м;

в) поверхности технологических площадок, в том числе островков для опускания колодцев, должны возвышаться над рабочим уровнем не менее чем на 0,5 м;

г) возвышение низа пролетных строений рабочих мостиков, подкрановых эстакад, подмостей на несудоходных и несплавных реках, а также в несудоходных пролетах судоходных рек должно быть не менее 0,7 м над рабочим уровнем;

д) на переходах водотоков с селями малой интенсивности не рекомендуется устраивать вспомогательные сооружения в пролетах между капитальными опорами (при необходимости их устройства расстояние между вспомогательными опорами в свету должно быть не менее 10 м, и они должны устраиваться в период наименьшей вероятности появления опасных воздействий);

е) на водотоках с карчеходами и селевыми потоками возвышение низа конструкций пролетных строений подкрановых эстакад, рабочих мостиков, сборочных подмостей и т.п. над уровнем воды должно быть не менее 1,0 м с обязательным учетом динамического воздействия (ударного воздействия течения) селевого потока на опоры и сооружения в русле;

ж) на водотоках с карчеходами должны быть предусмотрены защитные мероприятия на период строительства, включающие установку экранов и решеток на безопасном расстоянии выше по течению с соответствующими мероприятиями по их очистке от карчей;

и) на переходах с наледями низ вспомогательных конструкций должен возвышаться не менее чем на 0,5 м над рабочим уровнем, соответствующим высоте 0,8

(

- расчетная мощность льда наледи).

Примечания

1 Проведение строительных работ на водотоках с селями средней и высокой интенсивности возможно только при организации специального мониторинга возникновения селей и разработке специальных мероприятий по охране труда.

2 Как правило, необходимо избегать устройства промежуточных опор в пределах наледи.

3 Применение всех параметров для водотоков осуществляется с учетом высоты волны.

4.3 Требования к расчетам

4.3.1 Конструкции СВСиУ и их основания рассчитываются по методу предельных состояний на нагрузки и воздействия, указанных в разделе 5, в соответствии с требованиями ГОСТ 32960 и ГОСТ 27751. Основания и фундаменты проектируются по СП 22.13330.2016, СП 24.13330.2011 и с учетом требований настоящего стандарта.

4.3.2 При необходимости обоснования принимаемых конструктивных и технологических решений по решению проектировщика выполняются также:

- расчеты тяговых усилий для перемещения конструкций;

- теплотехнические расчеты технологических укрытий и других устройств;

- фильтрационные расчеты ограждений котлованов;

- расчеты размывов у оснований вспомогательных опор и шпунтовых ограждений;

- электротехнические расчеты заземления монтируемых конструкций и вспомогательных сооружений;

- другие расчеты, необходимые для обеспечения безопасности и надежности ведения работ.

4.3.3 Расчетная схема конструкций СВСиУ должна соответствовать ее проектной геометрической схеме с учетом конструктивных решений для каждого этапа производства работ и порядка загружения конструкции, включая этап разборки СВСиУ.

4.3.4 Определение усилий в элементах конструкций производится в предположении упругой работы материала. При этом допускается пространственную конструкцию расчленять на отдельные плоские системы.

4.3.5 Расчетные характеристики материалов принимаются для деревянных конструкций по СП 64.13330.2017, для бетонных и железобетонных конструкций по СП 63.13330.2018, для стальных конструкций - по СП 16.13330.2017, а также с учетом 13.1.

Расчетные характеристики грунтовых оснований и расчетная несущая способность свай принимаются согласно разделу 6 с учетом правил СП 22.13330.2016, СП 24.13330.2011.

4.3.6 Расчеты СВСиУ выполняются по двум группам предельных состояний:

- по первому предельному состоянию на расчетные нагрузки и воздействия, определяемые умножением нормативных значений на коэффициенты надежности по нагрузке

динамические коэффициенты (1+

);

- по второму предельному состоянию на нормативные нагрузки и воздействия.

4.3.7 Величины напряжений (деформаций), определяемые в элементах конструкций на различных стадиях их эксплуатации, не должны превышать расчетных сопротивлений материалов (предельных деформаций), установленных в нормах на проектирование соответствующих конструкций.

4.3.8 При необходимости расчетные сопротивления материалов понижаются или увеличиваются умножением на коэффициент условий работы

, учитывающий приближенность расчетных схем, а также уменьшаются независимо от значений

делением на коэффициент надежности по назначению

, учитывающий степень ответственности и значимость последствий наступления тех или иных предельных состояний. Для СВСиУ, работающих на стадии монтажа совместно с основной конструкцией, коэффициент надежности по назначению

принимается не ниже значений, принятых для монтируемой конструкции.

4.3.9 Нагрузки, используемые в расчетах, принимаются в наиболее неблагоприятных положениях и сочетаниях, возможных на отдельных этапах производства работ, как для отдельных элементов и конструкций сооружений или их оснований, так и в целом для сооружения. При выполнении расчетов взвешивающее действие воды учитывается в случаях, когда оно создает более неблагоприятные расчетные условия.

4.3.10 Расчет СВСиУ на выносливость и на сейсмические воздействия не производится.

4.3.11 Расчетные сопротивления материалов вспомогательных элементов, работающих на стадии монтажа совместно с основной конструкцией (соединительные элементы между пролетными строениями, аванбеки, шпренгели, приемные консоли, обстройки постоянных опор, анкерные устройства пролетных строений на постоянных опорах и другие необходимые устройства), определяются по СП 35.13330.2011.

4.3.12 Устойчивость конструкций против опрокидывания рассчитывается в соответствии с ГОСТ 33384-2015 [пункт 7.4; формула (1)]. При этом в формуле (1) коэффициент условий работы m принимается:

0,9 - для конструкций, опирающихся на отдельные опоры;

0,85 - для массивных опор, ряжей, временных ледорезов, клеток;

0,8 - при расчете раздельных анкеров в плоскостях каждой фермы пролетного строения при условии выполнения испытаний анкеров.

Коэффициент надежности по назначению

принимается равным 1,0.

4.3.13 Опрокидывающие силы учитываются с коэффициентами надежности по нагрузке

>1.

Удерживающие силы для постоянных нагрузок учитываются с коэффициентами надежности по нагрузке

<1; для временных вертикальных нагрузок - в соответствии с требованиями ГОСТ 33390.

Примечания

1 Силы трения в основании определяются по минимальным значениям коэффициентов трения подошвы фундамента по грунту, приведенным в ГОСТ 33384-2015 (таблица 4).

2 Расчет устойчивости наземных якорей выполняется с учетом 9.6.

4.3.14 Расчет анкерных соединений и заделки анкеров в железобетонных конструкциях производится в соответствии с 13.7-13.10.

4.3.15 Устойчивость конструкций против сдвига проверяется в соответствии с ГОСТ 33384-2015 (пункт 7.5).

5 Правила определения нагрузок и воздействий

5.1 Общие требования

5.1.1 Нагрузки и воздействия, а также их сочетания, учитываемые при расчетах СВСиУ по предельным состояниям, установлены ГОСТ 33390 и СП 20.13330.2016.

При определении расчетных значений нагрузок и воздействий коэффициенты надежности

и динамические коэффициенты (1+

) принимаются по таблице 1.

Таблица 1 - Коэффициенты к нагрузкам и воздействиям, влияющим на СВСиУ


Номер нагрузки	Наименования нагрузок и воздействий	Коэффициент надежности по нагрузке	Динами- ческий коэффициент 1+
Постоянные нагрузки
1	Собственный вес вспомогательных сооружений, в том числе:		-
	- металлических конструкций	1,1 (0,9)
	- деревянных конструкций	1,2 (0,9)
	- полимерных конструкций и утепляющих слоев опалубки	1,3 (0,8)
2	Давление от веса грунта:		-
	- вертикальное	1,2 (0,9)
	- горизонтальное	1,2 (0,8)
3	Гидростатическое давление воды	1,0	-
4	Гидродинамическое давление воды (включая волновое)	1,2 (0,75)	-
5	Вес возводимых конструкций.	1,1 (0,9)	-
	Вес устанавливаемых или укладываемых кранами на вспомогательные сооружения (подмости и т.п.) элементов и грузов	1,1 (0,9)	1,1
Временные технологические нагрузки
6	Вес складируемых материалов и грузов	1,3 (0,8)	-
7	Вес людей, инструмента и мелкого технологического оборудования	1,3 (0,7)	-
8	Вес монтажного (кранового, копрового и технологического) оборудования.	1,1 (0,9)
	Вес наклоняющейся стрелы крана с подвешенным к ней грузом весом до 200 кН.		1,2
	То же при весе груза более 200 кН.		1,1
	Вес наклоняющейся стрелы копра.		1,2
	Вес поднимаемой копровой лебедкой сваи.		1,4
	Вес молота при подъеме		1,3
9	Горизонтальные инерционные нагрузки от монтажного оборудования	1,1 (1,0)	-
10	Вес транспортных средств	1,2 (0,9)	-
11	Горизонтальные нагрузки от транспортных средств	1,1 (1,0)	-
12	Воздействие домкратов при регулировании усилий в возводимых конструкциях	1,3 (1,0)	-
13	Воздействие искусственного регулирования в конструкции СВСиУ	1,3 (0,8)	-
14	Сила трения при перемещении возводимых конструкций и других грузов:		-
	- на катках	1,1
	- на салазках	1,3
	- на тележках	1,2
	- на полимерных устройствах скольжения	1,3
15	Поперечные горизонтальные силы при перемещении возводимых конструкций и других грузов	1,1	-
16	Нагрузки от бетонной смеси при ее укладке и вибрировании	1,3	-
Дополнительные нагрузки
17	Ветровая нагрузка для конструкций со сроком службы менее 5 лет (см. 5.4.1-5.4.8)	1,0	-
18	Ледовая нагрузка	1,0	-
19	Нагрузка от навала судов	1,0	-
20	Воздействия температуры и солнечной радиации	1,0	-
21	Воздействие осадки грунта	1,0	-
22	Нагрузка от наезда автомашин	1,0	-
23	Нагрузка от карчехода	1,0	-
24	Снеговые нагрузки	По СП 20.13330.2016
Примечания 1 Значения , указанные в скобках, применяются в случаях, когда это приводит к более невыгодному суммарному воздействию на элементы конструкции. 2 Расчет поддерживающих конструкций на воздействие крановой нагрузки, а также нагрузки от транспортных средств в необходимых случаях производится с учетом веса вспомогательных и монтируемых мостовых конструкций, а также строительных материалов и оборудования, подвешенных к крану либо погруженных на транспортные средства. Веса этих конструкций, материалов и оборудования принимаются с соответствующими коэффициентами надежности, приведенными в таблице. Вышеизложенное применяется и в случае использования грузоподъемных кранов номенклатуры Ростехнадзора; в таком случае соблюдается паспортная грузоподъемность крана при данном вылете стрелы (для стреловых кранов).

5.1.2 Указанные в таблице коэффициенты в каждой строке принимаются одинаковыми в пределах целой части сооружения (пролетного строения, подмостей, пирсов, промежуточных опор, призм обрушения и т.п.), за исключением расчета на устойчивость положения конструкции и усилия в анкерах; в этом случае коэффициенты надежности по нагрузке

принимаются также в соответствии с 4.3.13 и 4.3.14.

5.1.3 Значения динамических коэффициентов (1+

), коэффициентов условий работы

и сочетаний нагрузок

принимаются в соответствии с величинами, установленными в настоящем разделе и разделах 6-10.

5.2 Постоянные нагрузки

5.2.1 Вертикальная нагрузка от собственного веса конструкций вспомогательных сооружений (номер 1 в таблице 1) и от веса возводимых конструкций (номер 5 в таблице 1) определяется по проектным объемам элементов и частей конструкции, включая водный балласт плашкоутов.

5.2.1.1 Распределение нагрузки от собственного веса в рассчитываемых конструкциях принимается:

а) в настилах, поперечинах, прогонах, насадках, балочных и кружальных фермах, коробах опалубки и т.п. линейных элементах - равномерным по длине конструкции, при условии, если действительная неравномерность не превышает 10% средней величины;

б) в стойках подмостей, пирсов, опор, подкрановых эстакад и т.п. поддерживающих конструкциях - между всеми стойками рамы или опоры с учетом эксцентриситета;

в) в прочих конструкциях - по фактическому весу отдельных ее частей.

5.2.1.2 Вес сварных швов принимается в процентах к общему весу металла:

- 0,5% - для болтосварных конструкций;

- 1,0% - для сварных конструкций.

5.2.1.3 Вес выступающих частей высокопрочных болтов с гайками и двумя шайбами принимается равным 4% от собственного веса конструкции.

5.2.2 Давление от веса грунта, кПа (номер 2 в таблице 1), определяется по нормативному значению его удельного веса.

5.2.2.1 Горизонтальное боковое давление грунта на ограждения котлованов и подпорные стенки временного типа определяется по СП 101.13330.2012 и СП 43.13330.2012 с учетом требований обязательного приложения Б.

5.2.2.2 Нормативные значения прочностных и деформационных характеристик грунтов принимаются по данным инженерно-геологических изысканий, выполняемых в соответствии с ГОСТ 33179. Для предварительных расчетов допускается использовать характеристики грунтов по СП 22.13330.2016 (приложение А).

5.2.3 Гидродинамическое давление от воздействия текущей воды на подводную часть конструкции или плавсредства (номер 4 в таблице 1)

, Н, вычисляют по формуле

, (5.1)

где

- лобовое давление воды, Н, вычисляемое по формуле

, (5.2)

- сила трения воды по поверхности обтекаемого тела, Н, вычисляемая по формуле

, (5.3)

где

- средняя скорость течения воды, принимаемая по данным инженерных изысканий, выполненных на стадии проектирования объекта (для неподвижных конструкций), или относительная скорость перемещения воды и плавающего тела (для перемещающихся конструкций), м/с; в случае, если подводная часть конструкции или плавсистемы стесняет живое сечение более чем на 10%, учитывается возрастание скорости водного потока;

- коэффициент, учитывающий степень обтекаемости погруженного в воду тела, принимаемый для заостренных или закругленных в плане очертаний равным 0,75, для прямоугольных очертаний - 1,0;

- коэффициент, характеризующий трение воды по поверхности погруженного тела, Н·с

/м

, принимаемый:

1,70 - для металлических поверхностей;

2,00 - для бетонных;

2,50 - для деревянных;

- подводная площадь по миделю, характеризующаяся по наиболее широкому поперечному сечению, м

;

- площадь смоченной поверхности или поверхность, охваченная омыванием водой, м

Значения

принимают по формулам:

а) для плашкоутов и барж:

, (5.4)

, (5.5)

б) для бездонных ящиков, кессонов и т.п.:

, (5.6)

, (5.7)

где

- осадка плашкоута, баржи, понтона и т.п., м;

- глубина воды в месте опускания бездонного ящика и др., м, принимаемая с запасом, больше фактической глубины от 0,5 до 1 м;

- ширина плашкоута, баржи, бездонного ящика и др., м;

- длина плашкоута, баржи, бездонного ящика, м.

При скорости выше 2 м/с при определении

учитывается возрастание уровня воды у сооружения по формуле

, (5.8)

где

- ускорение силы тяжести, м/с

Примечание - При наличии косины течения, когда продольная ось тела, погруженного в воду, составляет с направлением струй угол, отличный от 0°, лобовое давление воды исчисляется не по площади миделя, а по проекции погруженной в воду части плавучего тела на плоскость, нормальную к направлению течения.

5.2.4 Гидродинамическое давление от воздействия волн определяется:

- при строительстве на акваториях с высотой волны более 2 м - по СП 38.13330.2018;

- для прочих случаев давление воды на 1 пог.м ширины проекции, перпендикулярной направлению воды, принимается приближенно:

0,30 кН/м - для рек шириной от 300 до 500 м;

1,20 кН/м - для рек шириной 500 м и более.

Примечание - Степень волнения на водоемах и водотоках принимается по десятибалльной шкале в соответствии с таблицей В.1 приложения В.

5.2.5 Вес возводимых конструкций, передаваемый на вспомогательные сооружения (сборочные клетки, прогоны и т.п.), принимается согласно расчетной схеме вспомогательного сооружения.

5.2.6 Вес устанавливаемых или укладываемых кранами на вспомогательные сооружения (подмости и т.п.) элементов и грузов учитывается с динамическим коэффициентом (1+

)=1,1.

5.2.7 При реконструкции мостов вес конструкций определяется с учетом их фактического состояния, включая элементы усилений конструкций, обустройства и т.п.

5.3 Временные технологические нагрузки

5.3.1 Вес складируемых материалов и грузов (номер 6 в таблице 1) определяется по количеству и физическим характеристикам материалов и грузов, складируемых на рассматриваемой конструкции, согласно принимаемым проектным решениям.

5.3.2 Нормативная нагрузка от веса людей, инструмента и мелкого оборудования (номер 7 в таблице 1) учитывается в соответствии с ГОСТ Р 58752, требованиями раздела 9.3 и данными таблицы 2.

Таблица 2 - Нормативная нагрузка от веса людей, инструмента и мелкого оборудования


Вид конструкции	Вид и величина нагрузок
Неинвентарные средства подмащивания: подмости сборно-разборные, подмости навесные, площадки, навешиваемые на конструкции	Поверхностная, равномерно распределенная, статическая нагрузка величиной 2500 Па
Все горизонтальные несущие элементы средств подмащивания (независимо от расчета на нагрузку по 5.1)	Вертикальная сосредоточенная статическая нагрузка величиной 1300 Н, приложенная в центре тяжести элемента (независимо от общей поверхностной нагрузки)
Собираемые пролетные строения автодорожных мостов	Поверхностная, равномерно распределенная, статическая вертикальная нагрузка величиной 100 Па
По условиям проектирования может назначаться другая величина.

5.3.3 Монтажное оборудование в расчетной схеме принимается в положении, оказывающем наибольшее силовое воздействие на рассчитываемую конструкцию. Вес монтажного технологического оборудования (номер 8 в таблице 1) принимается:

- для стандартизированного - по паспортным данным и каталогам;

- для нестандартизированного - по проектной документации, разработанной для такого оборудования.

Примечание - Если отсутствие груза на кране или копре может оказать более неблагоприятное влияние, чем его наличие, воздействие крана или копра в расчете принимается без груза.

5.3.4 Горизонтальные инерционные нагрузки от монтажного оборудования (номер 9 в таблице 1) определяются по правилам, которые перечислены в настоящем пункте.

5.3.4.1 Нагрузка, вызванная торможением электрического козлового, башенного крана и направленная вдоль кранового пути, принимается по паспорту крана или в размере 10% полного нормативного значения вертикальной нагрузки на тормозные колеса рассматриваемой стороны крана. Аналогично принимается продольная тормозная нагрузка для копров с электрическим приводом ходовой части.

5.3.4.2 Нагрузка, вызванная ударом крана о тупиковый упор и направленная вдоль оси пути, определяется по СП 20.13330.2016 и учитывается только при расчете упоров и их креплений к подкрановым конструкциям.

5.3.4.3 Нагрузка, вызванная торможением электрической крановой тележки или козлового крана и направленная поперек кранового пути, принимается с нормативным значением, определенным по паспорту крана или в размере 5% суммы подъемной силы крана и веса тележки. Нагрузка передается на одну нитку кранового пути, распределяется поровну между всеми колесами, опирающимися на нее, и может быть направлена как внутрь, так и наружу колеи.

5.3.4.4 Нагрузка, вызванная перекосом или забеганием одной плоскости не более чем на 5 градусов, принимается 12% от нормативной вертикальной нагрузки на колесо.

5.3.4.5 Горизонтальные нагрузки от торможения крана, торможения крановой тележки и перекоса ног считаются приложенными в месте контакта ходовых колес крана с рельсом и распределяются между колесами пропорционально вертикальному давлению на них.

5.3.4.6 Инерционные горизонтальные нагрузки

, возникающие при остановке механизма вращения крана или копра, принимают:

а) от веса стрелы по формуле

, (5.9)

б) от суммы весов груза, грузового блока и канатов грузового полиспаста по формуле

, (5.10)

где

- вес стрелы, приведенный к оголовку, тс;

- сумма весов груза, грузового блока и канатов грузового полиспаста, тс;

- величина замедления вращательного движения, м/с

, вычисляемая по формуле

, (5.11)

где

- скорость вращения платформы крана или копра с грузом, об/мин;

- вылет стрелы, м;

- время остановки в секундах, с, определяемое по таблице 3.

Примечания

1 Вес груза считается с учетом веса грузозахватных устройств, траверс и оттяжек.

2 При подъеме груза двумя или более грузозахватными механизмами учитывается неравномерность передачи веса груза в случае, если она может иметь место по условиям производства работ.

3 Сила

прикладывается к оголовку стрелы.

Таблица 3 - Зависимость времени остановки стрелы крана от ее длины


Вылет стрелы , м	5	7,5	10	15	20	25	30
Время остановки , с	1	1,5	2,5	4	5	8	10
Примечание - Для промежуточных значений величины определяют по интерполяции.

Реактивный момент

, Н·м, возникающий при пуске и остановке механизма вращения крана, копра или буровой машины, при известной мощности двигателя поворота механизма допускается вычислять по формуле

, (5.12)

где

- мощность двигателя поворота в кВт;

- число оборотов в минуту поворотной части механизма.

5.3.4.7 Крутящие моменты буровых машин, передаваемые на рабочий орган или обсадную трубу, принимаются по паспорту буровой машины.

5.3.4.8 Реактивный момент поворота и реактивный крутящий момент передаются на поддерживающие конструкции СВСиУ в точках опирания или закрепления механизма в виде пары или пар сил, величина которых определяется в зависимости от характера опирания (гусеницы, колеса, аутригеры) и координат точек опирания относительно центра вращения.

5.3.5 Вес транспортных средств (номер 10 в таблице 1) принимается по паспортным данным и каталогам.

5.3.6 Горизонтальные нагрузки от транспортных средств (номер 11 в таблице 1) вдоль направления движения принимаются:

- для автомашин и автокранов при скоростях не выше 30 км/ч - 0,25

(

- вес автомашины или автокрана);

- для гусеничных транспортных средств - равными 0,3

(

- вес транспортного средства);

- для нагрузки АК - согласно ГОСТ 33390.

Примечание - Тормозная нагрузка не учитывается для скоростей транспортных средств менее 5 км/ч.

5.3.7 Воздействие домкратов при регулировании усилий или выправке положения и строительного подъема возводимых конструкций (номер 12 в таблице 1) определяется как опорное давление на домкраты от нормативных нагрузок плюс дополнительное, устанавливаемое при проектировании конструкции, усилие, необходимое для регулирования в ней напряжений и положения.

5.3.7.1 Определение опорных давлений или реакций на домкраты от монтируемой конструкции производится по расчетной схеме, установившейся к началу регулирования напряжений или выправки положения и строительного подъема, независимо от предшествовавшего порядка монтажа и распределения усилий.

5.3.7.2 Указанные в 5.3.7.1 факторы учитываются при расчете самой монтируемой конструкции или ее усиления в процессе монтажа.

5.3.8 Воздействие искусственного регулирования усилий в конструкциях вспомогательных сооружений (номер 13 в таблице 1) учитывается в случаях придания плашкоутам первоначально обратного выгиба соответствующим порядком их балластировки и т.п. Величина усилий устанавливается при разработке документации.

5.3.9 Сила трения

, кН (номер 14 в таблице 1), при перемещении пролетных строений, бездонных ящиков, подкрановых и подкопровых мостиков и др. по горизонтальной плоскости вычисляется по формулам:

а) при перемещении по рельсам на подкладках, салазках или бетонному, грунтовому и деревянному основанию

, (5.13)

б) при перемещении по рельсам на катках

, (5.14)

в) при перемещении по рельсам на тележках с подшипниками скольжения

, (5.15)

г) при перемещении по рельсам на тележках с подшипниками качения

, (5.16)

д) при перемещении по полимерным устройствам скольжения

, (5.17)

где

- нормативная нагрузка от веса перемещаемой конструкции или механизма, кН;

- коэффициент трения скольжения, принимаемый по таблице 4;

- коэффициент трения качения катка или колеса по рельсам, принимаемый по таблице 5;

- коэффициент трения скольжения в подшипниках, принимаемый равным от 0,05 до 0,10;

- коэффициент трения качения в подшипниках, равный 0,02;

- коэффициент трения скольжения для полимерных материалов, принимаемый по таблице 6;

- радиус катка, см;

- радиус колеса, см;

=2 - коэффициент, учитывающий влияние местных неровностей рельсов и катков, перекоса катков, непараллельности накаточных путей и прочих факторов, вызывающих возрастание сопротивления движению;

- радиус оси колеса или в подшипнике, см.

Таблица 4 - Значения коэффициентов трения скольжения различных материалов


Пара трущихся тел	Коэффициенты трения скольжения (при трогании с места)
	сухие поверхности	поверхности, смоченные водой	смазанные поверхности
Сталь по стали (без обработки)	0,20	0,45	0,15
Дерево по дереву:	0,60	0,70	0,15
при параллельных волокнах	0,48 (для дуба)	-	-
при взаимно перпендикулярных волокнах	0,55	0,71	0,20
торцом	0,45	-	-
Дерево: по стали	0,50	-	-
по льду	0,04	0,65	0,20
по грунту	0,50-0,60	-	-
по бетону	0,40	0,1-0,25	-
Бетон: по глине	0,25	0,10	-
по суглинкам и супесям	0,30	0,25	-
по песку	0,40	0,25	-
по гравию и гальке	0,50	-	-
по скале	0,60	0,25	-
по бетону	0,60	-	-
по тиксотропной рубашке из глинистого раствора	-	0,01	-
Сталь по льду	0,02	-	-
Полимерные прокладки по стали	По таблице 6
Сталь по асфальту	0,35	0,40	-
Сталь по неопалубленной поверхности бетона	0,45	-	0,25
Сталь по гладкой бетонной поверхности	0,35	-	0,20
Примечание - Коэффициенты трения стали по стали указаны для давления до 2 МПа. Для обработанных поверхностей в стыках на высокопрочных болтах.

Таблица 5 - Коэффициенты трения качения катка (колеса) по рельсам


Диаметр катка (колеса), мм	Коэффициент трения качения
200-300 мм и менее	0,04
400-500	0,06
600-700	0,08
800	0,10
900-1000	0,12

Таблица 6 - Коэффициенты трения скольжения для полимерных материалов


Материал трущейся пары	Давление, МПа	Коэффициент трения полимерных устройств скольжения при температуре
		отрицательной	положительной
Полированный лист - фторопласт	10	0,12	0,07
	>10	0,09	0,06
Полированный лист - нафтлен	10	0,12	0,07
	>10	0,10	0,06
Полированный лист - полиэтилен ВП	10	0,18	0,10
	>10	0,12	0,06
Полированный лист - карточки скольжения с покрытием тефлоном:
без смазки	19,6	0,07	0,06
с силиконовой смазкой	19,6	0,04	0,03
Примечания 1 Значения коэффициента трения указаны при трогании с места. При скольжении значения коэффициента трения понижаются в среднем на 20% по сравнению со значениями, указанными в таблице. 2 Коэффициенты трения по карточке скольжения с тефлоном уточняются по данным поставщика. 3 Коэффициенты трения приведены для случая применения нового полированного листа с шероховатостью поверхности не ниже десятого класса в состоянии поставки.

5.3.10 Воздействие электрических лебедок при подъеме, опускании грузов и конструкций принимается равным паспортной грузоподъемности лебедок с коэффициентом по нагрузке

=1,3, если не предусмотрены специальные конструктивные решения по ограничению этого воздействия.

5.3.11 Боковое усилие

, Н (номер 15 в таблице 1), от перекоса катков, от давления на боковые ограждения и от непараллельности накаточных путей, действующее в направлении, перпендикулярном к направлению передвижки надвигаемой конструкции, определяется в соответствии с условиями:

а) при поперечном перемещении по пирсам на тележках с устройством подвижного опирания на тележку одного конца пролетного строения

, (5.18)

б) то же при неподвижном опирании обоих концов пролетного строения

, (5.19)

в) при продольном перемещении на катках

, (5.20)

г) при перемещении на полимерных устройствах скольжения

, (5.21)

где

- нормативная опорная реакция от веса надвигаемой конструкции, Н.

Примечание - При поперечной передвижке элементов распорных арок (сводов) устройство подвижного опирания одного конца передвигаемого элемента и его проверка на прочность при измененной статической схеме выполняются обязательно.

5.3.12 Вертикальные и горизонтальные нагрузки от бетонной смеси (номер 16 в таблице 1) при ее укладке и вибрировании учитываются в соответствии с ГОСТ 34329-2017 (приложение Д).

5.3.13 Давление бетонной смеси определяется путем умножения горизонтального давления бетонной смеси на синус угла наклона поверхности формы к горизонту. При угле наклона менее 30° к горизонтали горизонтальное давление бетонной смеси на форму не учитывается.

5.4 Дополнительные нагрузки

5.4.1 Ветровая нагрузка

5.4.1.1 Величина ветровой нагрузки

(номер 17 в таблице 1) определяется как сумма нормативных значений средней

и пульсационной

составляющих

. (5.22)

Значение средней составляющей

, кПа, вычисляется по формуле

, (5.23)

где

- нормативное значение ветрового давления, принимаемое в зависимости от ветрового района по ГОСТ 33390.

Для горных и малоизученных районов нормативное значение ветрового давления

вычисляют по формуле

, (5.24)

где

- расчетная или допустимая по условиям производства работ скорость ветра, м/с, на уровне 10 м над уровнем воды или над поверхностью земли для местности A по данным метеостанции, соответствующая 10-минутному интервалу осреднения и превышению один раз в 5 лет. Параметры ветра и значения

для видов и условий производства работ принимаются согласно 5.4.1.2 и приложению B (таблица В.2);

- коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте от уровня земли, определяемый согласно ГОСТ 33390-2015 (таблица 5), в зависимости от типа местности;

- аэродинамический коэффициент, принимаемый согласно ГОСТ 33390-2015 (таблица 6).

В приложении Г приведены величины геометрических и аэродинамических параметров, стальных элементов конструкций для наиболее распространенных в инженерной практике типов поперечных сечений.

5.4.1.2 Для случаев, когда по условиям безопасности строительства или безопасного производства работ учитываются ограниченные скорости ветра, нормативное ветровое давление принимается равным:

а) 60 Па - при расчете мощности тяговых обустройств и буксиров для установки пролетных строений на плавучих опорах из условия производства работ при ветре со скоростью до 10 м/с;

б) 135 Па - из условия производства работ при ветре до 15 м/с при расчете:

1) подмостей, опор, подкрановых эстакад и других устройств в процессе работы монтажных кранов;

2) тяговых средств в процессе перекатки или надвижки пролетного строения;

3) подъемных устройств и средств в процессе подъемки пролетного строения;

4) устройств, воспринимающих воздействие домкратов в процессе регулирования напряжений при выправке, положения и строительного подъема монтируемых конструкций.

5.4.1.3 Расчетная ветровая поверхность принимается по проектным контурам, т.е. по площади проекции частей сооружения, силуэта судна, крана, копра на вертикальную поверхность, перпендикулярную к направлению ветра.

5.4.1.4 Для решетчатых конструкций, ферм с однотипными элементами расчетная поверхность принимается равной площади фермы, вычисленной по ее наружному габариту, умноженному на коэффициент заполнения

, вычисляемый по формуле

, (5.25)

где

- площадь проекции

-го элемента на плоскость конструкции, м

;

- площадь, ограниченная контуром конструкции, м

Коэффициент

принимают:

а) для монтируемых балочных пролетных строений со сквозными фермами:

0,2 - для первой с наветренной стороны фермы;

0,15 - для второй и последующих ферм;

б) для вспомогательных сооружений:

0,5 - из двух плоскостей решетчатых башен из инвентарных конструкций;

0,9 - из четырех и более плоскостей решетчатых башен из инвентарных конструкций;

0,8 - для решетчатых башен и стрел кранов и копров.

Для других видов решетчатых конструкций значения коэффициента

принимаются по СП 20.13330.2016.

5.4.1.5 Горизонтальная продольная ветровая нагрузка на сквозные фермы монтируемых сооружений принимается в размере 60% и на балки со сплошной стенкой в размере 20% от полной нормативной поперечной ветровой нагрузки.

На остальные сооружения и подъемно-транспортное оборудование продольная ветровая нагрузка принимается равной поперечной ветровой нагрузке.

5.4.1.6 Для конструкций с горизонтальными и наклонными плоскостями, таких как настилы, опалубки, навесы, учитывается образование зон разрежения и скоростного напора у горизонтальных и наклонных плоскостей, вызывающих образование вертикальных подъемных усилий. Такие усилия определяются по СП 20.13330.2016.

5.4.1.7 Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки

при проектировании СВСиУ на высоте

от действия порывов ветра определяется по СП 20.13330.2016 (раздел 11).

5.4.1.8 В зависимости от значений первой и второй частоты собственных колебаний

вдоль направления ветрового потока в сравнении с предельным значением частоты собственных колебаний

конструкции СВСиУ, для которых рассчитывается нормативное значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки, условно принимаются:

- жесткими при

;

- гибкими при

;

- средней гибкости при

Предельное значение частоты собственных колебаний

определяется по СП 20.13330.2016 (пункт 11.1.10), при этом коэффициент надежности

принимается согласно 5.4.1.9.

При определении пульсационной составляющей ветровой нагрузки на конструкции СВСиУ допускается руководствоваться положениями СП 35.13330.2011 (пункт 6.24) для конструкций мостов.

5.4.1.9 Коэффициент надежности по ветровой нагрузке

при расчете СВСиУ со сроком службы менее 5 лет допускается принимать равным 1,0; во всех остальных случаях

=1,1.

5.4.2 Ледовую нагрузку (номер 18 в таблице 1) на защитные конструкции СВСиУ

, подвергающиеся по условиям производства работ ледовым воздействиям на реках с ледоходом, кН, вычисляют по формуле

, (5.26)

где

- нормативное сопротивление льда сжатию, МПа, по таблице 7;

- ширина сооружения по фронту действия льда, м;

- расчетная толщина льда, м, принимаемая для речного льда 0,8 от максимальной толщины льда за зимний период, вероятностного превышения 10%.

Таблица 7 - Нормативное сопротивление льда сжатию


Климатическая зона	Значение , МПа, для сооружений
	с вертикальным режущим ребром	без режущего ребра
Районы БАМ и севернее линии Красноярск - Воркута	0,40	0,55
Остальные районы России	0,35	0,50

5.4.2.1 На реках, промерзающих до дна, принимается толщина льда, наблюдаемая при осеннем ледоставе.

5.4.2.2 За уровень приложения ледовой нагрузки на сооружение принимается уровень высокого ледохода вероятностного превышения 10%.

5.4.2.3 На ледорезы с наклонным режущим ребром давление льда учитывается в виде:

- вертикальной составляющей, кН, по формуле

, (5.27)

- горизонтальной составляющей, кН, по формуле

, (5.28)

где

- угол наклона режущего ребра к горизонту, град.

5.4.2.4 Толщина льда, принятая в расчете, указывается в проектной и рабочей документации с пояснением, что в случае отличия фактических ледовых усилий от проектных должны быть приняты дополнительные меры при пропуске ледохода.

5.4.2.5 Для особо ответственных сооружений, например для опор при полунавесной сборке, а также при действии заторных масс льда и нагрузки от ледяных полей ледовая нагрузка определяется по СП 35.13330.2011 или СП 38.13330.2018.

5.4.3 Нагрузка от навала судов и плавсистем на СВСиУ или устройства, защищающие их от обращающихся судов и плавсистем, которые используются на объекте строительства (номер 19 в таблице 1), принимается согласно таблице 8.

Таблица 8 - Нагрузки от навала судов


Класс	Нагрузки от навала судов, кН
внутренних	вдоль оси моста со стороны пролета		поперек оси моста
водных путей	судоходного	несудоходного	с верховой стороны	с низовой стороны или при отсутствии течения
I	1000	500	1250	1000
II	700	400	900	700
III	650	350	800	650
IV	550	300	700	550
V	250	150	300	250
VI	150	100	200	150
VII	100	50	150	100

5.4.3.1 Кинетическую энергию навала судна

, кДж, при подходе его к причальному сооружению вычисляют по формуле

, (5.29)

где

- коэффициент, учитывающий поглощение кинетической энергии подходящего судна и равный значению 0,45 для сооружений на сваях;

- расчетное водоизмещение судна, кН;

- нормальная к поверхности сооружения составляющая скорости подхода судна, м/с, принимаемая в обычных условиях равной 0,2 м/с.

5.4.3.2 Энергию деформации причальных сооружений

, кДж, вычисляют по формуле

, (5.30)

где

- поперечная горизонтальная сила от навала судов на причал при подходе к сооружению, кН/м;

- коэффициент жесткости причального сооружения в горизонтальном направлении, кН/м.

В расчетах допускается принимать

=2000 кН/м.

Значение

определяют, приравнивая выражения формул (5.15) и (5.16).

5.4.3.3 Продольную силу

от навала судов, кН, при подходе к сооружению вычисляют по формуле

, (5.31)

где

- коэффициент трения, принимаемый, в зависимости от материала лицевой поверхности отбойного устройства, равным:

0,5 - при поверхности из бетона или резины;

0,4 - при деревянной поверхности;

0,15 - при полиэтиленовых брусьях.

5.4.3.4 Нагрузка от навала на вспомогательные сооружения считается приложенной посередине их длины или ширины на уровне рабочего горизонта воды, за исключением случаев, когда имеются выступы, фиксирующие уровень действия этой нагрузки, и когда при более низком уровне нагрузка вызывает более значительные воздействия.

5.4.4 Нагрузку от воздействия карчехода на защитные устройства

, кН, вычисляют для уровня воды с вероятностью превышения 10% от удара одиночного бревна по формуле

, (5.32)

где

- скорость течения воды, м/с.

5.4.5 Нормативное температурно-климатическое воздействие (номер 20 в таблице 1) учитывается при расчете перемещений и при определении усилий во внешне статически неопределимых системах.

Средняя по сечению нормативная температура элементов СВСиУ или их частей, а также влияние солнечной радиации на температуру элементов принимаются и учитываются по СП 35.13330.2011.

5.4.6 Воздействие осадки грунта (номер 21 в таблице 1) в основаниях вспомогательных сооружений принимается по результатам расчета оснований.

Осадка грунта учитывается при расчетах сборочных стапелей на насыпях, опор сборочных подмостей при сборке или надвижке по неразрезной схеме в тех случаях, когда осадка не исключается конструктивными мерами.

5.4.7 Нагрузка от наезда автомашин (номер 22 в таблице 1) учитывается при расчете незащищенных вспомогательных опор, расположенных в пределах проезжей части действующей автомобильной дороги. Она принимается в виде сосредоточенной горизонтальной силы величиной 200 кН, приложенной на высоте 1,0 м над уровнем проезжей части. При этом в проектной и рабочей документации указывается условие ограничения скорости автомашин - не более 30 км/ч.

Примечание - По рекомендациям [2] для проведения работ, связанных с необходимостью временного изменения движения транспортных потоков на автомобильных дорогах, требуется разработка проекта "Организация движения и ограждение мест производства дорожных работ", в котором регламентируются параметры проезжей части, допустимые скорости автотранспорта и соответствующие ограждения проезжей части.

5.4.8 Существующие и временные сооружения ограждаются в соответствии с ГОСТ Р 52289.

6 Проектирование оснований и фундаментов

6.1 Общие требования

6.1.1 Проектирование оснований и фундаментов СВСиУ выполняется в соответствии с требованиями настоящего раздела и с учетом правил СП 24.13330.2011 и СП 45.13330.2017. При этом учитывается имеющийся опыт проектирования, строительства и эксплуатации сооружений в аналогичных условиях. Кроме того, учитываются данные о производственных возможностях строительных организаций, парке оборудования, ожидаемых климатических условиях на весь период строительства.

6.1.2 Выбор типов оснований и фундаментов осуществляется на основании результатов инженерных изысканий. Проектирование СВСиУ допускается с использованием данных геологического разреза, построенного для основного мостового сооружения. В случае неполноты данных или для их уточнения используются дополнительные горные выработки. Такое условие становится обязательным для СВСиУ, отнесенных к классу КС-3.

6.1.3 Проектирование фундаментов определяется расчетами. Предварительно могут назначаться фундаменты:

- в русле водотока или в акватории водоема - из забивных свай сплошного сечения и труб с открытыми или закрытыми концами (применение ряжевых или свайно-ряжевых фундаментов, засыпанных камнем, допускается при невозможности заглубления свай в неразмываемую толщу либо при необходимости восприятия тяжелой ледовой нагрузки);

- вне русла водотока или в акватории водоема - как свайные, так и на естественном основании в виде деревянных лежней, бетонной или железобетонной плиты.

6.1.4 Проектирование оснований и фундаментов на многолетнемерзлых грунтах выполняется по правилам СП 25.13330.2012 и СП 354.1325800.2017, на просадочных грунтах - по СП 21.13330.2012.

6.2 Фундаменты на естественном основании

6.2.1 Фундаменты на естественном основании рассчитываются по несущей способности во всех случаях проектирования, по деформациям - при следующих условиях:

а) если на основание передаются значительные горизонтальные нагрузки;

б) если сооружение расположено на откосе или вблизи откоса;

в) если основание сложено медленно уплотняющимися водонасыщенными пылевато-глинистыми и биогенными грунтами (при степени влажности

0,85 и коэффициенте консолидации

см

/год).

6.2.2 Для оснований из нескальных грунтов под фундаменты мелкого заложения, рассчитываемые без учета заделки в грунт, положение равнодействующей расчетных нагрузок характеризуется относительным эксцентриситетом

(

- эксцентриситет приложения равнодействующей нагрузок относительно центра тяжести подошвы фундамента;

- радиус ядра сечения по подошве фундамента, причем момент сопротивления

определяется в плоскости действия момента).

Относительный эксцентриситет

ограничивается следующими пределами:

а) на нескальных грунтах без бокового давления грунта на фундамент:

0,2 - при учете только постоянных нагрузок;

1,0 - при учете постоянных и временных нагрузок;

б) на нескальных грунтах при наличии бокового давления грунта на фундамент:

0,5 - при учете только постоянных нагрузок;

0,6 - при учете постоянных и временных нагрузок;

в) на скальных грунтах:

1,2 - при учете постоянных и временных нагрузок.

6.2.3 Наибольшее расчетное давление фундамента на основание вычисляют по формуле

, (6.1)

где

- наибольшее давление от расчетных нагрузок в уровне подошвы фундамента;

- момент от расчетных нагрузок в уровне подошвы фундамента относительно его центра тяжести;

- соответственно площадь и момент сопротивления подошвы фундамента.

Формула действительна при условии

, что соответствует условию

<1. При несоблюдении этих условий, когда

>1, максимальное давление фундамента на основание следует определять исходя из треугольной формы эпюры, построенной в пределах сжимаемой части основания по формуле

, (6.2)

где

- длина подошвы фундамента - размер в направлении, перпендикулярном плоскости действия момента

, м.

В частном случае при

=1 максимальное давление

. (6.3)

6.2.4 При проектировании фундаментов на естественном основании рекомендуется применять:

а) в лежневых фундаментах:

1) металлические пакеты на железобетонных плитах и др.;

2) окантованные бревна местных хвойных и лиственных пород, преимущественно короткомер, шпалы и брусья, отвечающие требованиям раздела 12;

б) в ряжевых фундаментах - лес местных хвойных и лиственных пород, отвечающий требованиям раздела 12;

в) фундаменты из монолитного и сборного железобетона.

6.2.5 Применение монолитного бетона согласно ГОСТ 26633 и железобетона в соответствии с ГОСТ 13015 и ГОСТ 13580 допускается в массивных фундаментах на естественном основании, как правило, не подлежащих последующей разборке после демонтажа СВСиУ.

6.2.6 Глубина заложения фундаментов назначается по СП 22.13330.2016 [формула (5.5)].

6.2.7 Подошва фундамента сборного, ряжевого и лежневого типов заглубляется:

- на суходолах и неразмываемых поймах при пучинистых грунтах - не менее чем на расчетную глубину промерзания, равную нормативной глубине промерзания, умноженной на коэффициент

=1,1;

- на суходолах и неразмываемых поймах при непучинистых крупнопесчаных, гравелистых и галечниковых грунтах и при скальных породах - независимо от глубины промерзания грунтов;

- на размываемых поймах - на 0,5 м ниже глубины местного размыва у данной опоры с соблюдением вышеприведенных указаний относительно промерзания (в случае принятия защитных мер от подмыва в виде каменной обсыпки, укрепления фашинами, шпунтовых ограждений и т.п.);

- в руслах рек при размываемых грунтах - на 0,5 м ниже глубины местного размыва у данной опоры (в случае принятия защитных мер от подмыва или при неразмываемом грунте допускается непосредственное опирание фундамента на выровненную поверхность грунта).

Примечание - Для мест, не испытывающих подмыв грунтов основания, допускается подошву фундамента мелкого заложения заглублять на подсыпках толщиной не менее 0,3 м, устраиваемых из щебенистых, песчаных, гравелистых или галечниковых грунтов.

6.2.8 Фундаменты, сооружаемые в пределах суходолов, проектируются на очищенных от растительного покрова площадках. Уплотнение грунтов предусматривается по правилам СП 45.13330.2017.

6.2.9 Под фундамент предусматривается подготовка из тощего бетона марки не менее В7.5, толщиной не менее 100 мм или из щебня толщиной не менее 200 мм. Щебеночный слой или подушка уплотняется методом заклинки до коэффициента уплотнения, соответствующего требованиям СП 45.13330.2017, или применяется его проливка цементно-песчаным раствором. Размеры в плане назначаются больше размеров фундамента на удвоенную величину толщины подготовки.

6.2.10 Взвешивающее действие воды на грунты и части сооружения, расположенные ниже уровня поверхностных или подземных вод, учитывается при расчетах по несущей способности оснований и по устойчивости положения фундаментов. Уровень вод принимается максимальный, создающий худшие условия - наинизший или наивысший.

6.2.11 Для проверки устойчивости фундаментов против сдвига применяются коэффициенты трения, предусмотренные ГОСТ 33384-2015 (таблица 4). Для глин и скальных грунтов с омыливающейся поверхностью (глинистые известняки, глинистые сланцы и т.п.) при затоплении водой применяется коэффициент трения 0,1.

6.3 Свайные фундаменты

6.3.1 Проектирование свайных фундаментов СВСиУ выполняется по СП 24.13330.2011 и СП 45.13330.2012.

6.3.2 Расчет свайных фундаментов выполняется в соответствии с ГОСТ 27751 по предельным состояниям первой и второй группы.

Расчет по прочности материала свай и ростверков выполняется в зависимости от материала конструкции по соответствующим правилам, установленным в СП 16.13330.2017, СП 24.13330.2011, СП 35.13330.2011, СП 45.13330.2017, СП 63.13330.2018, СП 64.13330.2017.

7 Проектирование шпунтовых ограждений

7.1 Общие требования

7.1.1 Временные ограждения из забивных шпунтовых свай проектируются для крепления стенок котлованов при сооружении опор, причальных стенок, ограждений технологических площадок, при устройстве искусственных островков и в других случаях, требующих повышенной водонепроницаемости конструкции ограждения, а также для обеспечения прочности, устойчивости высоких откосов, насыпей и т.п.

7.1.2 Ограждение из деревянного шпунта проектируется при глубине погружения в грунт в зависимости от его плотности до 6 м, если в грунте нет включений в виде камней, затонувших деревьев и т.п.

Примечание - Применение свай из дерева предусмотрено [3]* (приложение F).

7.1.3 Стальной шпунт, как правило, проектируется с учетом его извлечения для повторного использования. Потребность в шпунте и его оборачиваемость определяются индивидуальными условиями. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается использование неизвлекаемого шпунта, при этом принимается его однократная оборачиваемость.

7.1.4 Ограждения котлованов мостовых опор применяются из стального шпунта необходимого профиля, в том числе из профиля в соответствии с ГОСТ Р 53629, ГОСТ Р 52664. При необходимости может применяться шпунт композитный полимерный в соответствии с ГОСТ Р 57942.

7.1.5 Шпунт плоского профиля ввиду его незначительного момента сопротивления применяется преимущественно для образования стенок ограждения искусственных островков, цилиндрических в плане.

7.1.6 Внутренние размеры в плане шпунтового ограждения фундаментов, сооружаемых как с применением тампонажной подушки, так и без нее, имеющих вертикальные сваи или при отсутствии свай, принимаются исходя из условий установки опалубки, обеспечения технологического прохода рабочего персонала, а также с учетом конструктивных решений по обвязке и раскреплению шпунтового ограждения котлована.

Вблизи наклонных свай фундамента шпунтовое ограждение проектируется с таким расчетом, чтобы острие шпунтин отстояло от свай не менее чем на 1 м.

7.1.7 Верх шпунтового ограждения назначается с учетом 4.2.5, перечисление б), но не менее:

- 0,3 м выше уровня грунтовых вод в котловане;

- 0,4 м выше уровня планировочной отметки вокруг ограждения на суходоле;

- 0,7 м выше рабочего уровня воды при устройстве ограждения в русле реки.

7.1.8 Отметки низа шпунта и необходимость горизонтальных обвязок для раскрепления шпунта по контуру котлована определяются расчетами.

7.1.9 Места установки обвязок по высоте назначаются с учетом способа и последовательности разработки котлована.

7.1.10 Каждый ярус обвязки может состоять из системы поперечных, продольных и угловых распорок. Размещение распорок в плане назначается в зависимости от конструкции опоры и технологии производства работ.

7.1.11 При использовании шпунта для сооружения свайных фундаментов распорные конструкции по возможности проектируются с учетом использования их одновременно в качестве направляющих каркасов для погружения свай.

7.1.12 Для упрощения и облегчения распорных креплений ограждения из стального шпунта в необходимых случаях проектируется кольцевое очертание в плане с креплением из кольцевых поясов-обвязок без поперечных распорок. Количество поясов и места установки их по высоте котлована определяются расчетом.

7.1.13 Для удобства установки и разборки поясов применяются как болтовые, так и сварные стыки. Под обвязки предусматриваются столики.

7.1.14 Для отдельных случаев, подтвержденных расчетами, допускается замена распорок стальными оттяжками с фиксацией их на анкерных устройствах (сваях, грунтовых якорях и т.п.) за пределами призмы обрушения котлована с учетом неблагоприятных нагрузок и грунтовых условий.

7.1.15 При низком горизонте грунтовых вод, в нестесненных условиях, допускается разработка котлованов до отметки, близкой к горизонту грунтовых вод, без крепления, но с устройством бермы, ширина которой должна обеспечивать удобное производство всех работ по забивке шпунта и сооружению фундамента.

7.1.16 При устройстве шпунтового ограждения на местности, покрытой водой, для шпунта предусматривается направляющий каркас или обвязка, служащие для фиксации положения шпунта в плане и включающие пояса креплений, необходимые по расчету.

7.1.17 Направляющие каркасы и обвязки проектируются с опиранием на маячные сваи, спланированное основание, подводный ростверк. При необходимости предусматривается их удержание в процессе забивки на специальных плашкоутах.

7.2 Общие правила расчетов шпунтовых ограждений

7.2.1 Расчеты шпунтовых ограждений котлованов выполняются:

а) на устойчивость положения и прочность по материалу их элементов на стадиях:

1) разработки котлована и установки распорных креплений;

2) полного удаления грунта и воды из котлована;

3) обратной засыпки грунта и снятия креплений;

4) возможной установки временной нагрузки на край ограждения котлована;

б) на устойчивость дна котлована против выпучивания и фильтрационного выпора - для шпунтовых ограждений, заглубленных в пески, супеси и песчаные илы, в случае откачки воды из ограждения.

7.2.2 Проверку на выпучивание выполняют по условию

, (7.1)

где

- предельное сопротивление грунта дна котлована силам выпучивания, кПа, вычисляемое по формуле

, (7.2)

где

- коэффициенты, принимаемые по таблице 9;

- расчетное сцепление в грунте, кН/м

;

- удельный вес грунта, кН/м

;

- удельный вес воды, кН/м

;

- опытные коэффициенты несущей способности грунта в пределах шпунтового ограждения, зависящие от расчетного угла внутреннего трения грунта

(таблица 10);

- расстояние от дна котлована до нижнего края шпунта, м;

- меньшая сторона прямоугольного котлована, сторона квадратного или радиус круглого котлована, м;

- глубина котлована от расчетного горизонта воды, слой воды над дном котлована, м;

- коэффициент надежности по назначению, принимаемый не менее 1,4;

- давление столба грунтовой массы высотой

и слоя воды высотой

на основание

* (сила выпучивания), кПа, вычисляемое по формуле

, (7.3)

где

- высота слоя воды и слоя грунта, м, обозначенные на рисунке 7.1.

Расчетные значения величин

определяются по материалам инженерно-геологических изысканий. В условиях гидродинамического воздействия (для случаев откачки воды из котлованов) значения

уменьшаются в два раза.

1 - фильтрационный выпор

Рисунок 7.1 - Расчетная схема к проверке дна котлована на выпучивание

Таблица 9 - Коэффициенты для разных форм котлована


Форма котлована
Прямоугольная	0,7	0,5
Квадратная	0,8	0,5
Круглая	0,9	0,6

Таблица 10 - Опытные коэффициенты несущей способности


, град
0	5,0	1,5	0
5	6,2	1,8	0
10	7,6	2,1	0
15	9,3	3,0	0,5
20	11,5	4,0	1,0
25	14,0	5,5	2,5
30	18,0	8,0	5,0
35	23,0	12,5	8,0
Примечание - Для промежуточных значений угла внутреннего трения опытные коэффициенты несущей способности определяются по линейной интерполяции.

7.2.3 Фильтрационный выпор грунта котлована происходит только при откачке из него воды в песчаных грунтах, супесях и песчаных илах. Выпор образуется около шпунтового ограждения.

Проверку на фильтрационный выпор выполняют по формуле

, (7.4)

где

- коэффициент надежности по назначению, принимаемый не менее 1,4;

- суммарная высота столба речной и грунтовой воды внутри котлована, считая от низа шпунта, м;

- разность высот столбов речной и грунтовой воды снаружи и внутри котлована, считая от низа шпунта, м.

Глубина погружения шпунта ниже дна котлована может также определяться зависящим от нее дебитом грунтовой воды, фильтрующейся через дно котлована.

7.2.4 Минимальная глубина забивки шпунта, считая от дна котлована или отметки размыва, обеспечивающая устойчивость стенок против опрокидывания, определяется по условию, определенному в ГОСТ 33384-2015 [формула (1)], с применением коэффициентов условий работы m в 7.2.9 и Д.1.9 приложения Д.

Независимо от результатов расчета глубина забивки шпунта t, считая от дна котлована или отметки размыва, принимается:

- не менее 2 м в случаях текучих и текучепластичных глин, суглинков, супесей, водонасыщенных илов, пылеватых и мелких песков;

- не менее 1 м в остальных случаях, в т.ч. в ограждениях с тампонажным слоем бетона.

7.2.5 Расчетное активное и пассивное давление воды и грунта определяется умножением нормативных давлений на коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые для активного давления грунта

=1,2, а для пассивного

=0,8.

7.2.6 При проектировании ограждения в водопроницаемых грунтах с укладкой подводной тампонажной подушки в расчете шпунтовой стенки на стадии ее работы до бетонирования подушки учитывается гидростатическое давление, соответствующее стадии откачки воды из котлована на глубину, необходимую для постановки верхнего яруса обвязки.

7.2.7 Ограждение из шпунта, забиваемого в водонепроницаемый грунт, например суглинок или глину, расположенного ниже горизонта воды, показанного на рисунке 7.2, рассчитывается на горизонтальные нагрузки, соответствующие двум схемам:

а) в первой схеме принимается условие, что ниже поверхности водонепроницаемого грунта горизонтальное давление на шпунтовую стенку обусловлено только гидростатическим давлением воды, проникающей между стенкой и грунтом на глубину

;

б) во второй схеме не предусмотрена возможность проникания воды между стенкой и водонепроницаемым грунтом, поэтому принимается условие, что такой грунт оказывает горизонтальное давление на стенку, будучи пригруженным сверху гидростатическим давлением, а при наличии над водонепроницаемым грунтом водопроницаемого - весом последнего.

Во второй схеме вес слоя водопроницаемого грунта, расположенного ниже горизонта воды, определяется с учетом его взвешивания в воде.

В обеих схемах выше поверхности водонепроницаемого грунта учитывается горизонтальная нагрузка на стенку от гидростатического давления и, в необходимых случаях, от давления водопроницаемого грунта.

Глубина проникания воды между стенкой и водонепроницаемым грунтом (считая от его поверхности) принимается:

а) для ограждений, не имеющих распорных креплений, показанных на рисунке 7.2а, по формуле

, (7.5)

где

- глубина погружения шпунта в водонепроницаемый грунт, м;

б) для ограждений с одним ярусом креплений, показанных на рисунке 7.2б, по формуле

, (7.6)

где

- глубина погружения шпунта ниже дна котлована, м;

в) для ограждения с несколькими ярусами креплений, показанных на рисунке 7.2в, - на 0,5 м ниже уровня грунта в котловане с применением верхнего яруса креплений, расположенного в пределах водонепроницаемого грунта.

а - при ограждениях, не имеющих распорных креплений; б - при ограждениях с одним ярусом крепления; в - при ограждениях с несколькими ярусами креплений

Рисунок 7.2 - Схемы для определения глубины проникания воды между шпунтовой стенкой и водонепроницаемым грунтом

7.2.8 Все конструкции обвязок рассчитываются на соответствующие нагрузки и воздействия, включая собственный вес и вес оборудования. Изгибающий момент в элементе от веса обустройств и конструкций принимается не менее наибольшего изгибающего момента от равномерно распределенной нагрузки интенсивностью

, (7.7)

где

- нагрузка, принимаемая равной 500 Па для верхнего яруса креплений и 250 Па для остальных ярусов;

- площадь стенки котлована, приходящаяся на рассчитываемый элемент крепления, м

;

- длина элемента, м.

7.2.9 Расчеты элементов шпунтовых ограждений на прочность выполняются с применением коэффициентов:

а) надежности по назначению:

=1,1 - для шпунтовых ограждений на местности, покрытой водой;

=1,0 - во всех остальных случаях;

б) по условиям работы, учитывающим возможность относительных смещений шпунтин в замках:

m=0,7 - в случае слабых грунтов и отсутствия обвязок, прикрепленных к шпунту;

m=0,8 - в случае тех же грунтов и наличия обвязок, прикрепленных к шпунту;

m=1,0 - в остальных случаях;

в) по условиям работы, применяемым для расчета прочности шпунтовых стенок (но не креплений):

m=1,15 - для стенок кольцевых в плане ограждений;

m=1,10 - для стенок длиной менее 5 м, замкнутых в плане ограждений прямоугольной формы с промежуточными ярусами распорных креплений;

m=1,0 - в остальных случаях.

7.2.10 Расчетные сопротивления элементов шпунтовых ограждений принимаются в зависимости от материала по условиям разделов 11-13.

7.2.11 Расчетные геометрические характеристики стальных шпунтовых свай принимаются в соответствии с нормативными документами на их изготовление.

7.2.12 Для некоторых способов креплений шпунтовых ограждений рекомендуется применять методы расчета, предусмотренные в приложении Д.

При соответствующей валидации расчетных моделей шпунтовых ограждений расчеты допускается выполнять с использованием специализированных программных расчетных комплексов.

7.2.13 Деформации шпунтовых ограждений не должны превышать допустимых значений, определяемых расчетом. При необходимости для минимизации деформаций допускается использовать обвязочно-распорные системы и другие конструкции аналогичного характера.

7.3 Проектирование тампонажной подушки

7.3.1 В случае превышения открытого водоотлива 0,2 м

/ч на 1 м

площади котлована для обеспечения производства работ внутри котлована с максимальным ограничением водопритока через грунтовое дно проектируется тампонажная подушка, бетонируемая с помощью ВПТ.

7.3.2 При проектировании тампонажной подушки определяются:

- толщина тампонажного слоя бетона, принимаемая не менее 1 м;

- требуемая прочность тампонажного бетона;

- проверка прочности бетона тампонажа как изгибаемой плиты в случае, если наибольшее расстояние в свету между сваями и стенками ограждения котлована превышает минимальную толщину подушки в три раза и более;

- необходимость устройства разделительных щитов для бетонирования тампонажной подушки на большой площади котлована, когда невозможно обеспечить равномерность подачи бетона при подводном бетонировании;

- местоположение и конструкция водоприемного колодца для откачки воды из котлована, при необходимости.

7.3.3 Тампонажный слой бетона устраивается после сооружения всего свайного поля в котловане. Прочность бетона тампонажной подушки принимается не менее В15. При расчете тампонажного слоя на изгиб прочность бетона принимается на основании данного расчета, но не менее В15.

7.3.4 Тампонажный слой бетона не включается в состав основной конструкции ростверка или плиты фундамента, поэтому при устройстве фундаментов на естественном основании тампонажная подушка под плитой фундамента, как правило, не предусматривается.

7.3.5 Минимально необходимая толщина тампонажного слоя, показанного на рисунке 7.3, определяется расчетом из условия равновесия тампонажной подушки и ограждения котлована в целом от воздействия гидростатического давления воды, вытесненной из всего объема ограждения котлована.

1 - тампонажный слой; 2 - свая фундамента; 3 - ограждение котлована

Рисунок 7.3 - Схема к расчету тампонажной подушки

7.3.6 Для определения минимально необходимой толщины тампонажного слоя

согласно 7.3.5 допускается использовать следующие формулы:

а) для проверки на сцепление свай фундамента с бетоном

, (7.8)

где

- площадь котлована (без учета площади сечения свай), м

;

- глубина котлована от рабочего горизонта воды до низа тампонажной подушки, м;

- коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый равным 0,9;

- удельный вес бетона, принимаемый 2,4 тс/м

;

- удельный вес воды, принимаемый 1,0 тс/м

;

- количество свай;

- периметр сечения сваи, м;

- удельное сцепление бетона тампонажной подушки со сваями, которое допускается принимать для железобетонных свай равным 20 тс/м

, для металлических свай - 100 тс/м

;

- коэффициент условий работы, принимаемый равным 0,9;

б) для проверки на сцепление свай фундамента с грунтом

, (7.9)

где

- собственный вес сваи, тс;

- минимальное усилие сцепления сваи с грунтом, тс.

Примечание - Для соответствия единиц измерения величин в формулах (7.8) и (7.9) применяется размерность в тонна-силах.

7.3.7 Отметка верха тампонажного слоя бетона принимается с учетом туфообразного слоя подводного бетона, составляющего от 0,1 до 0,15 м при устройстве тампонажной подушки без разделительных щитов.

7.3.8 При проектировании тампонажной подушки также выполняется расчет прочности стенки и креплений, соответствующий полной откачке воды из котлована. Такой расчет производится при условии, что стенка рассматривается как многопролетная неразрезная балка, но нижняя опора принимается расположенной не менее чем на 0,5 м ниже верха тампонажной подушки.

7.3.9 Применение тампонажного слоя в котлованах с замкнутым шпунтовым ограждением при залегании глинистых грунтов ниже уровня подземных вод определяется фильтрационными характеристиками прорезаемых слоев.

8 Проектирование вспомогательных устройств, используемых для сооружения фундаментов

8.1 Для сооружения фундаментов СВСиУ требуется проектировать вспомогательные устройства. К таким устройствам относятся:

- шпунтовые ограждения;

- грунтовые перемычки;

- искусственные островки;

- закладные крепления;

- рабочие и буровые мостики;

- бездонные ящики и водонепроницаемые перемычки;

- направляющие каркасы;

- устройства, используемые для машин и оборудования при бурении скважин и погружении свай, оболочек, столбов;

- вспомогательные устройства для укладки подводного бетона;

- другие вспомогательные устройства.

8.2 Общие правила проектирования вспомогательных устройств для сооружения фундаментов приведены в приложении Е.

9 Проектирование вспомогательных сооружений, устройств, приспособлений общего назначения

9.1 Подкрановые эстакады

9.1.1 Положения настоящего подраздела распространяются на проектирование конструкций эстакад, предназначенных для установки и передвижения по ним в процессе строительства монтажных кранов на рельсовом ходу: козловых, башенных, дерриков и других (кроме железнодорожных).

9.1.2 Подкрановый рельсовый путь на эстакаде и на ее подходах располагается горизонтально и прямолинейно в плане. Предельный уклон пути, возникающий от прогибов пролетных строений длиной более 10 м на длине, равной половине длины пролета, допускается не более 3,0‰.

9.1.3 Рабочая документация конструкции подкрановой эстакады должна включать: верхнее строение пути и путевое оборудование, нижнее строение, допуски, контролируемые при устройстве пути и его эксплуатации, а также указания по устройству и эксплуатации эстакады и, при необходимости, расчеты всех элементов эстакады.

9.1.3.1 При необходимости заезда крана с берега и/или технологических площадок в состав документации эстакады включаются подходы, сооружаемые из земляной насыпи высотой, как правило, не более 2-3 м с рельсовым путем.

9.1.3.2 Для верхнего строения эстакады составляется документация на мостовое полотно, включая рельсы, скрепления, поперечины, элементы прикрепления рельс к поперечинам, охранные и противоугонные элементы.

9.1.3.3 Для путевого оборудования в документации предусматриваются: тупиковые упоры, ограничители передвижения, лотки для предотвращения износа кабеля, питающего электроэнергией краны, двусторонние перильные ограждения, настилы, предусмотренные 9.3, предупреждающие знаки.

9.1.3.4 Для нижнего строения разрабатывается документация на пролетные строения, прогоны, опоры и фундаменты опор, для мостовых кранов - на колонны, стены, фундаменты.

9.1.4 Конструкция мостового полотна эстакады должна обеспечивать стабильное положение рельсовых нитей, передавать усилия на пролетные строения, обеспечивая безопасную работу эксплуатации кранов.

9.1.5 При любом положении кранов, в том числе и в условиях их работы, все элементы мостового полотна, такие как тип рельса и его крепления, сечение подкладок и поперечин, расстояние между поперечинами, проектируются по расчету с учетом указаний паспорта крана и с учетом следующих требований:

а) рельсы на эстакаде применяются новые или старогодние групп годности I и II, прошедшие проверку и ремонт в рельсосварочных организациях РЖД или в организациях, имеющих соответствующие паспорта и сертификаты;

б) рельсы устанавливаются на плоские металлические подкладки, возможность применения которых подтверждается расчетом (подкладки с наклонной опорной площадкой для подкрановых путей не допускаются);

в) соединение рельсов с деревянными поперечинами наиболее предпочтительно клеммно-шурупного типа;

г) стыки рельсов перекрываются парными двухголовыми шестидырными накладками на болтах с пружинными шайбами;

д) рельсовые зазоры в стыках назначаются в соответствии с предполагаемой температурой рельсов (максимальный зазор при устройстве пути допускается не более 6 мм, при эксплуатации пути - не более 12 мм);

е) брусья-поперечины прикрепляются к пролетному строению лапчатыми болтами с пружинными шайбами;

ж) шурупы и костыли устанавливаются в просверленные гнезда, заполненные битумной мастикой по ГОСТ 32870 с учетом дорожно-климатической зоны строительства;

и) стыки рельсов и соединения рельсов с поперечинами должны обеспечивать возможность продольного перемещения пролетных строений относительно рельсового пути, для чего рельсы объединяются в звенья, закрепленные у неподвижных концов пролетного строения затяжкой клемм и противоугонными устройствами, а на подвижных участках клеммы не должны препятствовать передвижению рельс по рельсовым подкладкам;

к) деревянные брусья-поперечины применяются из сосны первого сорта по ГОСТ 8486 (для предупреждения трещин брусья укрепляются болтами, проволокой или скобами);

л) профиль пути со строительным подъемом на пролетных строениях длиной более 12 м обеспечивается врубками или прокладками из досок, прикрепляемых снизу бруса-поперечины гвоздями;

м) на внешних сторонах подкранового пути предусматриваются охранные брусья или уголки;

н) предусматриваются проходы шириной не менее 80 см и двусторонние перила согласно 9.3 (при проектировании козловых кранов это требование относится к каждой ноге крана);

п) расстояние в свету от перильного ограждения до движущихся частей крана должно быть не менее 80 см;

р) требования к другим видам путевого оборудования и устройствам геодезической основы для планово-высотного положения рельсового пути принимаются в соответствии с ГОСТ Р 51248 и с учетом [4] и [5].

9.1.6 При оформлении документации эстакады указываются места монтажа кранов, взаимное расположение кранов на эстакаде, места установки кранов в нерабочем положении с соответствующими расчетами прочности и устойчивости элементов эстакады.

9.1.7 Проектирование рельсового пути на подходах к эстакаде, верхнего строения, нижнего строения и путевого оборудования выполняется в соответствии с ГОСТ Р 51248, по [5], с учетом [6] и [7].

9.1.8 Предельно допустимые величины отклонений рельсовых путей от проектного положения в плане и профиле при устройстве и эксплуатации принимаются по [5].

При назначении предельно допустимых отклонений колеи рельсового пути учитываются поперечные деформации пролетных строений и опор от усилий в соответствующих сочетаниях нагрузок, приведенных в таблицах 11 и 12.

Таблица 11 - Сочетания нагрузок для поворотных кранов (башенных и дерриков)


Номер	Нагрузки и воздействия	Сочетание нагрузок
нагрузки по таблице 1		1	2	3	4	5
1	Собственный вес рассчитываемых элементов опоры (эстакады)	+	+	+	+	+
8	Вес монтажного крана	+	+	+	+	+
5	Номинальный вес груза:
	- без динамики	+	-	+	-	-
	- с динамикой	-	+	-	+	-
9	Инерционные силы при торможении и вращении крана	+	-	+	-	-
17	Давление ветра:
	- на рассчитываемый элемент	-	-	+	+	+
	- на кран	-	-	+	+	+
	- на груз	-	-	+	+	-
Примечание - Интенсивность давления ветра в третьем и четвертом сочетаниях нагрузок принимается при V=15 м/с, а в пятом - по расчетной интенсивности.

Таблица 12 - Сочетания нагрузок для козловых кранов


Номер	Нагрузки и воздействия	Сочетание нагрузок
нагрузки по таблице 1		1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
5	Вес номинального груза	+	+	+	+	+	+	-	-	+	+
8	Собственный вес монтажного крана	+	+	+	+	+	+	+	+	+	+
1	Собственный вес элементов эстакады	+	+	+	+	+	+	+	+	+	+
9	Инерционная сила при торможении грузовой тележки	+	-	+	+	-	-	-	-	-	-
9	Инерционная сила при торможении крана	-	+	-	-	+	+	-	-	-	-
	Продольная сила при заклинке одной из ног крана (перекос крана)	-	-	-	-	-	-	-	-	+	-
17	Продольный ветер при V =15 м/с	-	-	+	-	+	-	-	-	-	-
17	Поперечный ветер при V =15 м/с	-	-	-	+	-	+	-	-	-	-
17	Продольный ветер расчетной интенсивности	-	-	-	-	-	-	+	-	-	-
17	Поперечный ветер расчетной интенсивности (перекос крана)	-	-	-	-	-	-	-	+	-	-

9.1.9 Подкрановые эстакады рассчитываются по первому и второму предельным состояниям на нагрузки и воздействия в их невыгодном сочетании.

9.1.10 Расчет эстакад под козловые краны типов К-451, К-651 и др. производится отдельно под жесткую и гибкую или шарнирную ноги крана в продольном и поперечном направлениях, показанных на рисунке 9.1, на следующие нагрузки:

а) собственный вес пролетных строений эстакады

;

б) собственный вес опор эстакады

;

в) давление на эстакаду ветра через пролетные строения

и опоры

;

г) нагрузки от перемещающегося по эстакаде крана:

1) вертикальная P;

2) горизонтальная продольная N;

3) горизонтальная поперечная Q от перекоса крана.

9.1.11 Усилия P, Q и N, показанные на рисунке 9.1, считаются приложенными в уровне головки рельса подкранового пути и определяются под гибкой и жесткой ногами крана с учетом положения и особенностей передачи горизонтальных воздействий на гибкую и жесткую ноги в козловых кранах.

а - к пролетному строению; б - к опоре в продольном направлении; в - к опоре в поперечном направлении

Рисунок 9.1 - Схемы приложения нагрузок в подкрановых эстакадах

9.1.12 При определении усилий по сочетаниям 3, 4, 5 и 6, предусмотренным в таблицах 11 и 12, временные нагрузки учитываются с коэффициентом сочетаний

=0,90.

9.1.13 Вес груза учитывается без динамического коэффициента в сочетаниях 1-9, в сочетании 10 - с динамическим коэффициентом.

9.1.14 При сочетании нагрузок 3 и 4, предусмотренных в таблице 12, для козловых кранов рассматриваются:

- веса собственно жесткой ноги, гибкой ноги, ригеля, ходовой тележки, грузового полиспаста, груза;

- усилия от продольно направленного ветра, приходящиеся соответственно на грузовую тележку, ригель, жесткую и гибкую ноги, груз;

- усилия от поперечно направленного ветра, приходящиеся соответственно на грузовую тележку, ригель, жесткую и гибкую ноги, груз;

- инерционные силы при торможении крана, приложенные соответственно к грузовой тележке, ригелю, жесткой ноге, гибкой ноге, грузу;

- инерционные силы при торможении тележки и груза.

Направление инерционной силы от торможения грузовой тележки принимается совпадающим с направлением поперечного ветра, а положение тележки принимается максимально приближенным к ноге крана, в сторону которой действует сила торможения тележки, показанная на рисунке 9.2.

а - на жесткую ногу; б - на гибкую ногу

Рисунок 9.2 - Схема приложения нагрузок к козловому крану

9.1.15 При учете воздействия на опоры ледохода и волновой нагрузки последние в сочетаниях с технологической нагрузкой принимаются с коэффициентом сочетаний

=0,8, в сочетании с ветровой нагрузкой

=0,7.

9.1.16 Величина продольных усилий от кранов, передаваемых через рельсы и пролетные строения на опоры эстакады, определяется с учетом величины вертикальных реакций, длины рельсовых путей, пролетов эстакады и их прикрепления к опорным элементам, типа опорных частей, а также жесткости опор и температурных воздействий.

9.1.17 Для поворотных кранов башенных и дерриков в сочетаниях 5 и 6 таблицы 11 направление стрелы крана принимается совпадающим с направлением ветра, а в сочетаниях 7 и 8 - перпендикулярно направлению ветра.

9.1.18 Наибольшие прогибы от временной нагрузки пролетных строений подкрановых эстакад для кранов, перемещающихся на рельсовом ходу, не должны превышать величины 1/500L, где L - расчетный пролет балки эстакады.

9.1.19 Обеспечение предельно допустимого уклона

0,003 для пролетов более 12 м от суммарной нагрузки на половине длины пролета производится с учетом 10.1.5.

9.2 Рабочие технологические мосты

9.2.1 Рабочие технологические мосты предназначены для выполнения с них монтажных работ, проезда техники и прохода людей, выполняющих работы по строительству мостовых сооружений, проектируются прямыми в плане и с продольным уклоном не более 1,0%.

Рабочие технологические мосты на реках с ледоходом располагаются с низовой стороны строящегося моста, если сам рабочий мост не предназначен для сооружения опор такого моста.

9.2.2 Ширина проезда по рабочему технологическому мосту определяется габаритами используемой для проезда строительной техники и принимается:

- не менее 3,8 м между колесоотбоями для проезда в одном направлении;

- не менее 7,6 м между колесоотбоями для проезда в двух направлениях.

9.2.3 Сопряжение рабочего технологического моста с насыпью разрешается выполнять в виде аппарели или въездного щита соответствующей несущей способности.

9.2.4 Пролетные строения рабочего технологического моста рекомендуется проектировать металлическими, разрезной конструкции, с опиранием на опорные деревянные брусья, стальные балки. При длине пролетных строений более 18 м - с опиранием на опорные части. При закреплении пролетных строений должны учитываться возможные температурные перемещения и тормозные силы.

9.2.5 Опоры рабочего технологического моста в зависимости от условий строительства проектируются свайными с надстройкой преимущественно из инвентарных элементов, а при невозможности забивки свай - ряжевыми или рамно-ряжевыми. Как исключение допускается применение клеточных опор.

9.2.6 Крепление пролетных строений к опорным деревянным брусьям предусматривается штырями на каждом конце, а к металлическим балкам ростверка - болтами, пропущенными через овальные отверстия. При этом тормозные силы допускается принимать равномерно распределенными между двумя опорами.

9.2.7 Для обеспечения общей устойчивости пролетных строений (прогонов, пакетов) в необходимых по расчету случаях предусматривается постановка жестких поперечных связей сжатых поясов и неизменяемых продольных связей с учетом следующих условий:

- распорки между сжатыми поясами применяются в качестве поперечных связей лишь в том случае, если они являются элементами неизменяемых поперечных и продольных связей;

- допускается принимать узлы сбалчивания пакетов из двутавров через деревянные прокладки, размещенные по всей высоте балки;

- не допускается принимать деревянные настилы и деревянные распорки-прокладки в качестве жестких закреплений в системе продольных и поперечных связей для соединений пакетов в пролетные строения.

9.2.8 Проезжая часть рабочего технологического моста из сборных железобетонных плит проектируется с учетом следующих правил:

- используются типовые дорожные или индивидуальные железобетонные плиты в зависимости от заданных условий;

- опирание плит на пояса стальных главных балок осуществляется через прокладки (деревянные, резиновые, полимерные и др.), при необходимости зафиксированные на плитах эластичным клеевым составом;

- закрепление плит на главных балках от горизонтального смещения производится при помощи фиксаторов, соответствующих конструкции плит;

- колесоотбойный брус фиксируется в проектном положении при помощи анкерного крепления.

9.2.9 Проезжая часть рабочего технологического моста из настила на деревянных поперечинах проектируется колейного типа:

- поперечины применяются из деревянного бруса или из бревен, опиленных на два канта с шириной канта не менее 1/3 диаметра;

- колейный настил устраивается из досок, пришитых не реже чем через 1,5 м к поперечинам гвоздями диаметром от 4 до 4,5 мм и длиной от 100 мм;

- закрепление на настиле колесоотбойного бруса высотой от 15 см предусматривается связующими болтами диаметром от 20 мм, устанавливаемыми с шагом не более 1 м;

- сечение и шаг поперечин и толщина досок настила определяются расчетом;

- внутреннее расстояние между проезжими частями колей не должно быть более 0,8 м;

- межколейный промежуток предусматривается из щитов настила или огражденным внутренними колесоотбоями;

- для пропуска техники преимущественно с гусеничной нагрузкой вместо колейного настила допускается покрытие из слоя гравия толщиной не менее 10 см по сплошному настилу из поперечин.

9.2.10 На рабочем технологическом мосте проектируются односторонние или двухсторонние проходы шириной от 0,75 м и двухстороннее перильное ограждение высотой не менее 1,1 м.

9.2.11 Для конструкции рабочего технологического моста под стреловые самоходные краны в необходимых случаях проектируются специальные площадки для установки выносных опор-аутригеров крана в местах, предусмотренных технологической схемой монтажных работ.

9.2.12 Расчет рабочего технологического моста производится на сочетания нагрузок, приведенных в таблице 13, с учетом коэффициентов сочетаний нагрузок

Таблица 13 - Сочетания нагрузок для рабочих мостиков


Номер нагрузки	Нагрузки и воздействия	Пролетные строения	Опоры и основания
по		сочетания нагрузок
таблице 1		1	2
Постоянные нагрузки и воздействия
1	Собственный вес конструкции	+	+
2	Давление от веса грунта (горизонтальная нагрузка от активного давления или вертикальная нагрузка от грунта, расположенного на каких-либо уступах)	-	+
Временные подвижные нагрузки и их воздействия
8 (10)	Вертикальная нагрузка от транспорта или кранов	+	+
2	Давление грунта от воздействия временной вертикальной нагрузки	-	+
11	Тормозная нагрузка	-	+
Прочие временные нагрузки и воздействия
17	Ветровая нагрузка (расчетная)	+	+
18	Горизонтальное давление льда	-	+
Примечания 1 Тормозная нагрузка не учитывается при ограничении скоростей движения до 5 км/ч. 2 При определении нагрузок на колесо или выносную опору стрелового крана расположение стрелы принимается самым невыгодным из двух вариантов: - наибольший вылет с минимальным грузом; - наименьший вылет с максимальным грузом. 3 Расчет рабочих технологических мостов производится с учетом следующих коэффициентов для некоторых сочетаний и нагрузок: =0,8 - в сочетании 1 для ветровой нагрузки; =0,8 - в сочетании 2 для ледовой нагрузки; =0,7 - в сочетании 2 для ветровой нагрузки.

9.2.13 Рабочие технологические мосты рассчитываются на нагрузки по первой и второй группам предельных состояний. Динамический коэффициент к временной нагрузке принимается 1,05 при скорости движения до 10 км/ч, при скорости более 10 км/ч - по СП 35.13330.2011 [формула (6.19)].

9.2.14 Наибольшие прогибы пролетных строений от временной нагрузки не должны превышать 1/300L, где L - расчетный пролет балки.

9.3 Средства подмащивания

9.3.1 Рабочие места, предназначенные для производства строительно-монтажных работ на высоте или глубине более 1,8 м от уровня земли или поверхности сплошной строительной конструкции (ростверк, верх опоры, плита проезжей части и т.п.), проектируются оснащенными средствами подмащивания с ограждениями. Основные характеристики средств подмащивания установлены в ГОСТ Р 58752.

9.3.2 Средства подмащивания применяются как стандартной, так и индивидуальной конструкции в соответствии с ГОСТ Р 58752 по СП 49.13330.2010 и [4].

9.3.3 К стандартным или инвентарным средствам подмащивания и ограждения, используемым при производстве мостостроительных работ, относятся:

- леса стоечные приставные в соответствии с ГОСТ 27321;

- площадки и лестницы в соответствии с ГОСТ Р 58758;

- подмости передвижные в соответствии с ГОСТ Р 58755;

- люльки для строительно-монтажных работ в соответствии с ГОСТ 27372;

- ограждения предохранительные в соответствии с ГОСТ Р 12.3.053;

- канаты страховочные в соответствии с ГОСТ 12.4.107.

Примечание - Инвентарные средства подмащивания используются на основании паспорта организации-изготовителя по форме, предусмотренной ГОСТ Р 58752.

9.3.4 Средства подмащивания индивидуальной конструкции применяются в случаях, учитывающих специфические условия и требования, а также особенности технологии мостостроительных работ на определенных участках.

9.3.5 Размеры средств подмащивания по настилу должны обеспечивать удобные и безопасные условия производства строительно-монтажных работ с учетом габаритов применяемых инструментов и технологической оснастки.

9.3.6 Независимо от технологических условий ширина подмостей в свету должна быть не менее 1,0 м, ширина проходов в рабочей зоне - не менее 0,8 м, а между участками работ и в подвесных люльках - не менее 0,6 м. Высота проходов в свету должна быть не менее 1,8 м.

В особо стесненных условиях, на ограниченных участках, при необходимости допускается предусматривать меньшие габариты подмостей и проходов.

На протяженных участках подмостей лестницы должны быть расположены на расстоянии не более 40 м друг от друга. На подмостях длиной менее 40 м устанавливается не менее двух лестниц.

9.3.7 Настилы подмостей всех видов и люлек предусматриваются без щелей и зазоров. Зазор между краем настила и монтируемой конструкцией должен быть не более 10 см.

9.3.8 На подмостях в зонах сборки болтовых стыков предусматривается сплошное мелкосетчатое ограждение высотой от 1,8 до 2,0 м.

9.3.9 Высота перильного ограждения принимается не менее 1,1 м. Расстояние между горизонтальными элементами ограждения в вертикальной плоскости должно быть не более 0,45 м. Допускается применять в качестве ограждения сетчатое или решетчатое заполнение.

Высота бортового ограждения настила должна быть не менее 0,15 м.

9.3.10 Для подъема работающих на рабочие места, расположенные на высоте, в соответствии с ГОСТ Р 58752 и с учетом положений [8] проектируются лестницы определенной высоты:

- до 10 м - навесные, неподвижно прикрепленные к конструкциям сооружения;

- до 20 м - приставные, закрепленные к конструкциям сооружения вертикально и наклонно;

- до 30 м - маршевые.

9.3.11 Для обеспечения подъема на высоту более 30 м, как правило, проектируются пассажирские или грузопассажирские подъемники в соответствии с ГОСТ 33558.1; также допускается проектирование лестниц необходимой высоты.

9.3.12 Лестницы высотой более 5 м проектируются с ограждением из металлических дуг с вертикальными связями, надежно прикрепленных к конструкциям. Для всех лестниц проектируются площадки отдыха не реже чем через каждые 10 м по высоте.

9.3.13 Угол наклона приставных лестниц должен быть более 60° к горизонтальной поверхности. Наклон переходных трапов не должен быть более 1:3.

9.3.14 Несущие элементы средств подмащивания, как правило, выполняются из металла, деревянный настил - из древесины хвойных и лиственных пород первого и второго сорта по ГОСТ 8486 и ГОСТ 2695.

9.3.15 Вес сборочных элементов, приходящихся на одного работника, при ручной сборке средств подмащивания не должен быть более:

- 28 кг - при монтаже на высоте;

- 50 кг - при монтаже на земле или перекрытии.

9.3.16 Элементы средств подмащивания и конструкция в целом рассчитываются по прочности и устойчивости положения и по деформациям.

9.3.17 Равномерно распределенная вертикальная* нагрузка принимается равной:

________________

* Загружаются участки подмостей, не занятые монтируемой или бетонируемой конструкцией.

- 2,5 кПа - при расчете горизонтальных элементов подмостей;

- 2,0 кПа - при расчете вспомогательных опор, пирсов, рабочих мостиков и т.п. с длиной загружаемого участка менее 60 м;

- 1,0 кПа - то же, с длиной загружаемого участка 60 м и более.

9.3.18 Сосредоточенная нагрузка принимается равной:

1300 Н - вертикальная, приложенная в середине пролета несущих горизонтальных элементов, - при расчете по предельным состояниям первой группы (при ширине досок менее 15 см, сплоченных поперечными планками, нагрузка распределяется на две доски);

600 Н - вертикальная, приложенная в середине пролета, - при расчете досок настила по предельным состояниям второй группы (при ширине досок опалубки, настила, ступеней лестниц и т.п. менее 15 см нагрузка распределяется на две доски);

700 Н - поочередно вертикальная и горизонтальная, приложенная в середине пролета ограждений, и горизонтальная, а также приложенная к верху стоек ограждений - при расчете по предельным состояниям второй группы (по гибкости).

9.3.19 Нагрузка для подвесных подмостей принимается с учетом веса материалов и инструмента:

- 1200 Н - на одного рабочего;

- 2500 Н - на двух рабочих.

9.3.20 Величины нормативных нагрузок указываются в соответствующих рабочих чертежах.

9.3.21 Для расчетов средств подмащивания и ограждений принимаются следующие коэффициенты:

а) коэффициенты надежности по нагрузке:

=1,2 - от веса людей и материалов (

=1,25 для подмостей сборно-разборных);

=1,1 - от собственного веса;

б) коэффициенты надежности по назначению:

=1,5 - при расчете креплений средств подмащивания к строительным конструкциям;

=4,0 - при расчете стержневых подвесок;

в) коэффициент условий работы m=1,5 - при расчете перильного ограждения.

9.3.22 Предельные значения прогибов горизонтальных элементов не должны превышать:

- 0,5 см - для поручней ограждений;

- 0,25 см - для досок и настилов.

9.4 Ледорезы и карчеотбойники

9.4.1 Для защиты рабочих мостиков, монтажных подмостей подкрановых эстакад, шпунтовых ограждений от ледохода впереди них применяются ледорезы. Ледорезы, как правило, располагаются отдельно от опор, защищаемых СВСиУ, на расстоянии до 3 м.

9.4.2 Ширина ледореза назначается равной или более ширины опоры. Верх ледорезов располагается не менее чем на 0,5 м выше уровня ледохода с вероятностью превышения 10%. Передний конец режущего ребра ледореза должен быть ниже уровня низкого ледохода не менее чем на 0,5 м. Наружные поверхности ледореза не должны иметь выступающих углов.

9.4.3 На реках, промерзающих до дна, применяются ряжевые ледорезы или шатровые с ряжевым основанием.

9.4.4 Сваи шатровых ледорезов в продольном направлении располагаются с шагом от 2 до 3 м.

9.4.5 Уклон режущего ребра шатра в направлении ледового воздействия должен быть от 1:1,5 до 1:1,75. Уклоны боковых граней - от 1:1,5 до 1:2,5.

9.4.6 Режущее ребро ледореза проектируется из трех сплоченных бревен, усиленных уголком или листовым железом толщиной не менее 6 мм на ширине не менее 20 см.

9.4.7 На водотоках со слабым ледоходом и грунтами, допускающими забивку свай, применяются кустовые ледорезы с крыльями и без них по четыре - семь свай. Глубина забивки свай ледорезов без крыльев должна быть, как правило, не менее 4 м.

9.4.8 Сваи кустового ледореза предусматривается объединять болтами и хомутами из полосовой стали, устанавливаемыми через 1 м.

9.4.9 Задние сваи кустовых ледорезов с крыльями располагают на расстоянии 2,5 м от куста свай и связывают их подкосами и обшивкой, образующей крылья.

9.4.10 На водотоках с грунтами, допускающими забивку свай, применяются цилиндрические ледорезы из сплошного ряда деревянных или стальных свай, забитых по контуру круга диаметром, равным ширине опоры моста. Внутри ледореза предусматривается каменная засыпка, снаружи ледореза - хомуты из полосового металла с расстоянием между ними 1,5 м.

9.4.11 Элементы шатра проектируются объединенными в продольном и поперечном направлениях схватками и подкосами. В узлах примыкания применяются металлические хомуты и болты.

9.4.12 Обшивка шатровой части предусматривается сплошной с направлением пластин обшивки толщиной не менее 8 см в направлении ледового воздействия. Пластины прикрепляются к раме гвоздями длиной не менее 200 мм.

9.4.13 Для рамы надстройки шатрового ледореза применяются бревна диаметром не менее 24 см.

9.4.14 При необходимости подводная часть ледореза защищается ряжевой рубашкой с каменной засыпкой.

9.4.15 Предусматривается соединение ледореза с защищаемой конструкцией переходами.

9.4.16 Ледорезы рассчитываются на действие собственного веса с коэффициентом надежности по нагрузке

=1,1 и расчетное давление льда.

9.4.17 Перед опорами на горных и полугорных реках, несущих в период паводков карчи, предусматриваются карчеотбойники на расстоянии от 2,5 до 3,0 м.

9.4.18 Карчеотбойник проектируется из двух рядов деревянных свай диаметром от 26 до 30 см, расположенных под углом друг к другу, соединенных схватками и обшитых снаружи в два слоя досками толщиной 5 см.

При необходимости карчеотбойник проектируют с применением других материалов и конструкций.

9.4.19 По переднему ребру карчеотбойника, обращенному против течения, закрепляется вертикально рельс. Внутри предусматривается каменная засыпка. Высота карчеотбойника назначается не менее чем на 0,5 м выше рабочего уровня воды.

9.4.20 Карчеотбойники рассчитываются на удар одиночного бревна по формуле (5.32).

9.5 Временные причалы

9.5.1 Причалы предусматриваются для перегрузки грузов и конструкций, заезда строительной техники на плавсредства и перевозки людей во время строительства моста.

9.5.2 Расположение причалов назначается из условия обеспечения длины свободного пространства акватории с каждой стороны причала, которая должна быть, как правило, не менее двойной длины наибольшего судна. Местоположение причала выбирается в основном с низовой стороны строящегося моста с учетом естественных условий, обеспечивающих удобный подъезд к нему и защиту сооружения от ледохода и волны.

9.5.3 Причалы проектируются как сплошные шпунтовые стенки, ряжевые, на сваях или плавучие. Выбор типа конструкции причала производится в зависимости от геологических и гидрогеологических условий, грузоподъемности и типа применяемых кранов, от конструкции и назначения обслуживаемых плавсредств и, при необходимости, с учетом положений [9].

9.5.4 Расчетный судоходный уровень назначается с учетом планируемого характера движения судов и, как правило, должен соответствовать межпаводковому уровню межени.

При необходимости эксплуатации причала в паводковый период за расчетный судоходный уровень принимается отметка паводкового горизонта с вероятностью превышения расхода 50% на основании данных гидрометеорологических изысканий, а в случае отсутствия таковых определяется по рекомендациям [10].

9.5.5 Глубина акватории у причала определяется исходя из наибольшей осадки судна, навигационного запаса глубины, равного 0,2 м, запаса на засорение акватории, равного 0,3 м, а также запаса на сгон воды. При необходимости предусматриваются дноуглубительные работы.

На реках с регулируемым стоком учитываются суточные и сезонные колебания уровня.

9.5.6 Отметка верха причала назначается с учетом высоты швартующихся плавсредств.

Разность между отметкой палубы пассажирского судна и отметкой площадки, как правило, должна находиться в пределах ±0,75 м.

Примечание - В случае швартовки плавсредств с разной высотой или в случае значительной разности в уровнях воды, на которых эксплуатируется причал, он проектируется с площадками в разных уровнях или предусматривается оборудование причала лестничными сходами.

9.5.7 На причалах предусматриваются швартовные и отбойные устройства, колесоотбои высотой не менее 20 см, леерные и перильные ограждения высотой не менее 1,1 м.

Отбойные устройства предусматриваются навесными из отдельных секций, без жестких креплений к причалу.

9.5.8 Закрепление плашкоута, предназначенного под причал, предусматривается установкой не менее чем на четыре якоря или возможностью швартоваться за тумбы на берегу.

9.5.9 При навесных отбойных устройствах верхняя часть деревянной свайной причальной стенки обшивается деревянными пластинами толщиной не менее 12 см. Сваи защищаются от истирающего действия льда.

9.5.10 Съезды от причала к береговой территории предусматриваются крутизной не более 10%. Лестничные сходы с причалов на берег должны иметь уклон не более 1:3 и иметь двустороннее боковое ограждение.

Переходные мостики с причальных плашкоутов должны шарнирно крепиться к плашкоуту и свободно опираться на береговую опору.

9.5.11 Конструкция причала в целом и отдельных узлов рассчитывается на действие следующих нагрузок:

- собственного веса;

- от навала судна при причаливании в уровне отбойных устройств;

- от гидродинамического и ветрового воздействия на ошвартованные суда;

- от веса людей, инструмента и оборудования интенсивностью до 4 кПа;

- от веса складируемых грузов, предусмотренных для грузовых причалов;

- от подъемных и транспортных механизмов, передающих вертикальные и горизонтальные нагрузки;

- от давления грунта, действующего на причальные стенки.

9.5.12 Конструкция узлов ростверков свайных причалов должна обеспечивать передачу горизонтальных швартовых нагрузок через насадки и балки ростверка на сваи.

9.5.13 Расчет свайных фундаментов причальных сооружений, включая определение нагрузки от горизонтального давления грунта на причальные стенки, производится с учетом 8.2.

9.5.14 Плавучие причалы рассчитываются на остойчивость и плавучесть по 10.7.

9.5.15 Причалы оборудуются противопожарным и спасательным инвентарем.

9.6 Грунтовые якоря

9.6.1 Для закрепления вант, оттяжек, блоков полиспастов, отводных роликов, тяговых и анкерных тросов на суше предусматриваются полузакопанные, закопанные якоря, в том числе свайные и закладные, и наземные якоря.

9.6.2 Свайные якоря проектируют из одиночных бревен или брусьев, пакетов из них, железобетонных и стальных свай-стоек, забиваемых или закапываемых в грунт с соблюдением условий:

- якорь усиливается плитами или щитами в верхней части, расположенными со стороны внешнего усилия;

- сваи якоря закапываются или забиваются в грунт под углом около 90° к направлению внешнего усилия;

- отдельные бревна свайных якорей объединяются между собой и со щитом болтами диаметром не менее 20 мм;

- опирание тяжей или тросов на деревянные элементы производится перпендикулярно направлению усилия через металлические прокладки (тросы или тяжи закрепляются скобами для предотвращения соскальзывания).

9.6.3 При проектировании свайных якорей выполняются расчеты на прочность сечения столбов, плиты, щита и др., на глубину заделки столбов.

Полная версия документа доступна с 20.00 до 24.00 по московскому времени.

Для получения доступа к полной версии без ограничений вы можете выбрать подходящий тариф или активировать демо-доступ.

Теги документа

гост дороги гост дороги автомобильные гост правила проектирования гост строительство мостов